現(xiàn)澆鋼筋混凝土七層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計目錄TOC\o"1-2"\h\u5690引言 232737第1章建筑設(shè)計 3146611.1設(shè)計條件 3199691.2商住樓平面組合設(shè)計 385181.3建筑裝飾設(shè)計 413946第2章結(jié)構(gòu)設(shè)計 7162652.1設(shè)計資料 7105702.2樓面荷載 71072.3填充墻荷載 851992.4結(jié)構(gòu)平面布置 9188112.5框架在恒荷載作用下的計算簡圖 10249222.6框架在活荷載作用下的計算簡圖 2155732.7橫向框架在恒荷載作用下的內(nèi)力計算 25240292.8橫向框架在活荷載作用下的內(nèi)力計算 3523632.9橫向框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力和位移計算 4384822.10框架梁柱內(nèi)力組合 55237022.11框架梁柱截面設(shè)計 61279522.12縱向連系梁的設(shè)計 73197592.13廚房，衛(wèi)生間的現(xiàn)澆板的計算（彈性方法） 77101742.14樓梯設(shè)計(板式樓梯) 79226792.15框架柱下基礎(chǔ)設(shè)計 8413293第3章施工組織設(shè)計 8825523.1施工進度安排 88313893.2施工進度計劃 973980設(shè)計參考資料 98引言本次設(shè)計為現(xiàn)澆鋼筋混凝土七層框架結(jié)構(gòu)。本次設(shè)計過程總共分為三個主要部分，分別為建筑設(shè)計，建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計以及進行施工進度計劃的編制。本次建筑設(shè)計是基于現(xiàn)有的設(shè)計要求和建筑規(guī)范來進行設(shè)計，主要有建筑平面、立面以及樓梯剖面設(shè)計和屋面排水以及沉降縫設(shè)計；建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計部分主要包括手算部分和PKPM電算部分，手算主要分為梁柱截面設(shè)計，內(nèi)力計算以及內(nèi)力組合，選取最不利組合進行配筋計算，電算主要為結(jié)構(gòu)的建模和施工圖的導(dǎo)出；施工進度計劃編制部分由工程量計算和施工進度計劃橫道圖兩部分組成。本次設(shè)計，是我大學(xué)四年以來第一次獨立完成從設(shè)計到施工全過程的建筑設(shè)計。在設(shè)計過程中，我查閱了大量的建筑設(shè)計資料以及網(wǎng)上的視頻教學(xué)。隨著設(shè)計過程的不斷深入，我對大學(xué)所學(xué)的土木建筑知識有了更為全面深入的理解，專業(yè)素養(yǎng)也得到了顯著提高。更為重要的是，我學(xué)會了如何參考設(shè)計規(guī)范以及以前所學(xué)的知識來進行本次建筑設(shè)計，這是一個能夠收獲很多知識與經(jīng)驗的學(xué)習(xí)過程。能夠順利及時的完成這次的設(shè)計任務(wù)，要感謝王望珍老師對我的設(shè)計指導(dǎo)，同時也謝謝小組其他成員在課設(shè)中對我的幫助。由于時間原因還有本人知識儲備能力有限，設(shè)計過程當(dāng)中難免有不足之處，望能夠能到老師的指正。第1章建筑設(shè)計1.1設(shè)計條件1.工程項目武漢某綜合樓2.建設(shè)地段武昌某新建院校南側(cè)臨城市主要干道珞瑜路。待建地段3.氣象、水文與地質(zhì)資料平均氣溫16.8℃平均最高21.3℃ 平均最低13.2℃最高氣溫41.3℃ 最低-14.9℃風(fēng)向常年北、東北，夏季南、東南降雨量全年1203.1mm，小時最大降雨量93.6mm基本風(fēng)壓0.35kN/m2基本雪壓0.40kN/m2地耐力250kPa地下水 地下平均水位低于室內(nèi)地面以下2.5m，無侵蝕性地震烈度：6度（按不設(shè)防考慮）1.2商住樓平面組合設(shè)計該綜合樓具有商業(yè)性，底層設(shè)商場，二至七樓為住宅層，居住對象為機關(guān)職工。平面設(shè)計按照功能進行分類，該綜合樓的底層由營業(yè)廳、辦公室、倉庫和衛(wèi)生間來組成：底層營業(yè)廳建筑面積為786.96㎡；辦公室建筑面積為73.44㎡；洗手間：40.32㎡；倉庫：104.04㎡；樓梯：55.08㎡，總面積共1059.84㎡；二至七樓為職工住宅層，總體結(jié)構(gòu)承L型，每一層都有ABC三種戶型：其中A戶型擁有三室兩廳，建筑面積為105.93㎡，每層有四套；同時每層還有三套B戶型和一套C戶型，BC面積均為87.66㎡，則可以求得住宅面積共774.36×6=4646.16㎡。樓梯間的建筑面積和底層相同，都為55.08m22.結(jié)構(gòu)型式本商住樓為七層框架建筑結(jié)構(gòu)。3.建筑剖面設(shè)計剖面設(shè)計的主要目的是為確定房間的橫向布置和樓梯的立面構(gòu)造；以及可以鮮明的展示建筑各個部分在垂直方向的布置；更好的研究室內(nèi)的空間利用等。4.建筑立面設(shè)計立面上墻體起圍護作用，立面上窗戶采用的為雙扇推拉窗。柱做法采用外平做法，目的是為了從外觀上看柱與墻在一個平面上，使該綜合樓立面更為平整，造型效果更為完善，在施工方面也更加簡易合理。1.3建筑裝飾設(shè)計1.主要構(gòu)造(1)本工程砌體材料采用的為加氣混凝土塊，Mu7.5水泥砂漿。外墻厚300mm，內(nèi)墻厚240mm。(2)所有露明鐵件均涂防銹漆一遍，上刷油漆二度。(3)木門均做底油一遍，調(diào)和漆兩遍。(4)屋面排水均采用PVC落水管。(5)混凝土柱內(nèi)預(yù)埋（PB235），墻體拉接鋼筋兩根，每隔50MM拉通。(6)門窗列表見表1-1：2.外墻做法（1）水刷石外墻面（2）水泥粉刷內(nèi)墻面3.一層地面做法（花崗巖地面）（1）花崗巖鋪實拍平（2）30厚1：4干硬性水泥砂漿（3）素水泥漿結(jié)合層一遍（4）120厚C25混凝土（5）素土夯實表1-1門窗列表樓層門窗截面尺寸數(shù)目一層門平開門M1900×21008卷簾門JLM2700×25004防盜門M21000×21004平開門M3700×21004推拉門M62400×25008防盜門M71800×25004窗鋁合金推拉窗C11800×150016鋁合金推拉窗C21200×15004二至七層門平開門M1900×210016×6防盜門M21000×21008×6平開門M3700×210013×6推拉門M41200×21007×6推拉門M52400×21008×6窗鋁合金推拉窗C11800×150015×6鋁合金推拉窗C21200×150012×6鋁合金推拉窗C31000×150012×64.樓面做法（1）水磨石地面鋪實拍平（2）10厚1：4干硬性水泥砂漿（3）鋼筋混凝土樓板（4）10厚混合砂漿抹面5.內(nèi)墻做法（1）水泥粉刷墻面6.踢腳線做法（1）刷801膠素水泥漿一遍（2）15厚2：1：8水泥石灰砂漿，分兩次抹灰（3）10厚1：2水泥砂漿抹面7.室外臺階做法（1）20厚花崗石踏步及踢腳板（2）30厚1：4干硬性水泥砂漿（3）素水泥漿結(jié)合一遍（4）60厚C25混凝土臺階（5）300厚三七灰土（6）素土夯實8.散水做法（1）40厚C15細石混凝土，面上加5厚1：1水泥砂漿，隨打隨抹光（2）150厚三七土（3）素土夯實，向外坡4%9.屋面做法（1）20厚M15水泥砂漿保護層（2）防水層（上設(shè)隔離層）（3）30厚1:3水泥砂漿找平層（4）140~200厚2%找坡膨脹珍珠巖（5）鋼筋混凝土屋面板（6）40厚C20細石混凝土（7）地面磚及結(jié)合層10.衛(wèi)生間樓面（1）水磨石地面（2）15厚1：3水泥砂漿找平防水層100mm厚鋼筋混凝土板清掃干凈第2章結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1設(shè)計資料1.氣象，水文，地質(zhì)資料參考前文2.材料選用：梁板柱的混凝土C25，梁柱主筋HRB400，箍筋HRB335，板受力筋HRB335。2.2樓面荷載2.3填充墻荷載2.4結(jié)構(gòu)平面布置1、結(jié)構(gòu)平面布置圖通過理解建筑功能需求和框架體系，并分析荷載的傳遞路線后，可以確定該建筑工程的各層結(jié)構(gòu)布置平面圖如圖2-1、2-2、2-3所示。圖2-SEQ圖2.\*ARABIC1一層結(jié)構(gòu)布置圖圖2-SEQ圖2.\*ARABIC2二至六層結(jié)構(gòu)布置圖2-SEQ圖2.\*ARABIC3屋面結(jié)構(gòu)布置圖2、框架梁柱的截面尺寸確定（1）橫向框架梁：以EQ\o\ac(○,9)軸線為列AB跨度為3000mm通常截面高度取值為跨度的1/10,又為了使截面高度合理則取h=400mm，則截面寬度b取為250mmBC跨度為5700mm,同上可以取h=(1/10～1/12)L=(1/10～1/12)×5700=570～475mm,取h=500mm,同理我們可以取b=250mmCD跨度為5100mm,同上可以取h=(1/10～1/12)L=(1/10～1/12)×5100=510～425mm,取h=400mm,同理可以取b=250mm（2）縱向框架梁：縱向框架梁的跨度有5100、4800、4200、3600則取h×b=500mm×200mm（3）非框架梁的截面尺寸：h×b=400mm×200mm（4）框架柱的截面尺寸:400mm×400mm2.5框架在恒荷載作用下的計算簡圖1、橫向框架AB跨度為3000mm；BC跨度為5700mm；CD跨度為5100mm。由設(shè)計資料可以得到底層的層高為4.5m,而底層柱高則是需要從基礎(chǔ)底面算至二層樓面，根據(jù)設(shè)計內(nèi)容，得知室內(nèi)外高差為0.450m，又基礎(chǔ)頂面至室外地坪通常取0.500m，為使一層柱高更加簡化方便計算，可以取基礎(chǔ)頂面至室外地坪為0.550m，那么得底層柱高0.550+0.450+4.5=5.5m：其余各層柱高均為3m,EQ\o\ac(○,9)軸線的橫向框架見圖2-4所示:圖2-4橫向框架簡圖2、第一層框架計算簡圖圖2-5第一層樓面梁布置簡圖圖2-6第一層樓面板布置簡圖通過查閱資料了解到將梯形荷載換算為等效均布荷載可以采用下列公式q=(1?2同樣的也有三角形荷載轉(zhuǎn)化等效均布荷載采用：q=5/8P(1)AB跨：均布荷載qAB:①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-6將已知梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=②梁的自重及抹灰（400mm×250mm)：q2qAB支座集中荷載FA：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q1②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2③女兒墻自重：q3=q=q1+q2+qF（2）BC跨:均布荷載qBC:①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將已知梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=[②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2③墻體自重：q3qBC支座集中荷載FB：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q1②板面荷載為4.0KN/m2,由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q2③梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q3④墻體自重：q4q=qF(3)CD跨:均布荷載qCD:①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將已知的梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1②梁的自重及抹灰(400mm×250mm)：q2③墻體自重：q3qCD支座集中荷載FC:①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q1②板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q2③梁的自重及抹灰(500×250)：q3④墻體自重：q3q=qFC支座集中荷載FD:①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q1②梁的自重及抹灰(500×250)：q2③墻體自重：q3q=qFD第一層框架最終計算簡圖如圖2-7所示：圖2-7第一層框架最終計算簡圖

3、二至六層框架計算簡圖圖2-8二至六層樓面梁布置圖圖2-9二至六層樓面板布置圖除FB計算結(jié)果與第一層框架不同外，其余荷載計算結(jié)果均與第一層框架相同。支座集中荷載FB：①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-9將已知梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2③墻體自重：q3q=qFB二至六層框架最終計算簡圖如圖2-10所示：圖2-10二至六層框架最終計算簡圖4、第七層框架計算簡圖圖2-11第七層樓面梁布置圖圖2-12第七層樓面板布置圖(1)BC跨：均布荷載qBC:①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將已知梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=[②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2qBC支座集中荷載FB：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成等效均布荷載有：q1②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2③女兒墻重：q3④懸挑板傳遞的荷載：q4考慮到懸挑板上的水泥彩瓦自重，乘以折算系數(shù)1.3。q4q=qFB支座彎矩MBMB(2)CD跨：均布荷載qCD:①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將已知梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=[②梁的自重及抹灰(400mm×250mm)：q2qCD支座集中荷載FC：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成等效均布荷載有：q1②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=q=q1FC=支座集中荷載FD：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成等效均布荷載有：q1②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=③女兒墻重：q3④懸挑板傳遞的荷載：q4考慮懸挑板上的水泥彩瓦自重，乘以折算系數(shù)1.3。q4q=qFD支座彎矩MD:MD則第七層框架的最終計算簡圖如圖2-13所示。圖2-13第七層框架最終計算簡圖

5、框架在恒荷載作用下的計算簡圖圖2-14橫向框架在恒荷載作用下的最終計算簡圖

2.6框架在活荷載作用下的計算簡圖1、一層計算(1)AB跨：均布荷載qAB:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將已知梯形荷載荷載換算成均布荷載有：qAB=[1?2×支座集中荷載FA：板面的荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有：q=5/8×2.0×1.FA(1)BC跨：均布荷載qBC:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將已知梯形荷載荷載換算成均布荷載有：qBC=[支座集中荷載FB：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有：q1板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q2q=qFB(3)CD跨：均布荷載qCD:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將梯形荷載荷載換算成均布荷載有：qCD=[支座集中荷載FC：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q=5/8×2.0×1.FC支座集中荷載FD：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q=5/8×2.0×1.FC(4)一層框架計算簡圖如圖2-15所示：圖2-15第一層框架最終計算簡圖2、二至六層計算除FB計算結(jié)果與第一層框架不同外，其余荷載均與第一層框架相同支座集中荷載FB：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-9將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q=5/8×2.0×1.FB二至六層框架計算簡圖如圖2-16所示：圖2-16第二至六層框架最終計算簡圖3、第七層計算(1)BC跨：均布荷載qBC:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將已知梯形荷載荷載換算成所求均布荷載有:qBC=[支座集中荷載FB：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q1懸挑板傳遞的荷載：q2q=qFB支座MB：MB(2)CD跨：均布荷載qCD:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將已知梯形荷載荷載換算成所求均布荷載有:qCD=[支座集中荷載FC：板面的荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q=5/8×2.0×1.故FC=支座集中荷載FD：板面的荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q1懸挑板所傳遞的荷載可以求得為：q2q=qFD支座彎矩MD：MD第七層框架的計算簡圖如圖2-17所示：圖2-17第七層框架的最終計算簡圖4、橫向框架在活荷載作用下的計算簡圖圖2-18橫向框架在恒荷載作用下的計算簡圖

2.7橫向框架在恒荷載作用下的內(nèi)力計算1、分層法計算彎矩通過彎矩分配法和分層計算的方法來計算EQ\o\ac(○,9)軸線橫向框架在恒荷載作用下的彎矩(1)計算各框架梁柱的截面慣性矩截面慣性矩：AB梁的截面h×b:400mm×250mm則I=bBC梁的截面h×b：500mm×250mm則I=bCD梁的截面h×b:400mm×250mm則I=b框架柱截面尺寸為h×b：400×400則I=b(2)計算線剛度框架梁：AB梁的跨度3000mmi=2BC梁的跨度5700mmi=2CD梁的跨度5100mmi=2底層柱：i=二至七層柱：i=0.9EcI/L=5.11(3)計算彎矩分配系數(shù)各層彎矩分配系數(shù)結(jié)果如圖2-19所示：圖2-19各層彎矩分配系數(shù)

(4)桿端彎矩計算，如表2.7所示：表2-7桿端彎矩計算均布荷載MBMD彎矩第七層框架梁MBC-59.485.48-59.48MCB59.4859.48MCD-44.23-44.23MDC44.23-5.4844.23第二至六層框架梁MBC-59.51-59.51MCB59.5159.51MCD-45.73-45.73MDC45.7345.73第一層框架梁MAB-10.10-10.10MBA10.1010.10MBC-59.51-59.51MCB59.5159.51MCD-45.73-45.73MDC45.7345.73

采用彎矩分配法進行計算，結(jié)果如表2-8-2-12表2-8第七層力矩分配7.17-2.21-5.84↑BC↑D↑下右左下右左下0.3590.6410.4690.2630.2680.5050.495-59.48（5.48）59.48-44.2344.23（-5.48）19.3934.61→17.31-9.79←-19.57-19.18-5.34←-10.68-5.99-6.10→-3.051.923.42→1.710.77←1.541.51-0.58←-1.16-0.65-0.66→-0.330.210.370.170.1621.52-21.5266.66-6.64-60.0217.51-17.515.59-1.48-4.80-2.01-3.580.690.390.402.422.3825.10-25.1067.35-7.73-59.6219.93-19.93表2-9第六層力矩分配5.595.59-1.48-1.48-4.80-4.80↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-59.5159.51-45.7345.7315.7115.7128.09→14.05-7.73←-15.45-15.14-15.14-3.74←-7.47-4.18-4.18-4.28→-2.140.990.991.76→0.880.36←0.720.710.71-0.23←-0.46-0.26-0.26-0.26→-0.130.060.060.110.050.040.0416.7616.76-33.5266.52-4.44-4.44-57.6428.78-14.39-14.397.175.59-2.21-1.48-5.84-4.80-3.37-3.37-6.021.370.770.770.783.603.523.5220.5618.98-39.5467.89-5.88-5.15-56.8632.38-16.71-15.67

表2-10第三至五層力矩分配5.595.59-1.48-1.48-4.80-4.80↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-59.5159.51-45.7345.7315.7115.7128.09→14.05-7.73←-15.45-15.14-15.14-3.74←-7.47-4.18-4.18-4.28→-2.140.990.991.76→0.880.36←0.720.710.71-0.23←-0.46-0.26-0.26-0.26→-0.130.060.060.110.050.040.0416.7616.76-33.5266.52-4.44-4.44-57.6428.78-14.39-14.395.595.59-1.48-1.48-4.80-4.80-2.95-2.95-5.281.100.620.620.623.243.183.1819.4019.40-38.8067.62-5.30-5.30-57.0232.02-16。01-16.01表2-11第二層力矩分配5.595.59-1.48-1.48-4.80-4.80↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-59.5159.51-45.7345.7315.7115.7128.09→14.05-7.73←-15.45-15.14-15.14-3.74←-7.47-4.18-4.18-4.28→-2.140.990.991.76→0.880.36←0.720.710.71-0.23←-0.46-0.26-0.26-0.26→-0.130.060.060.110.050.040.0416.7616.76-33.5266.52-4.44-4.44-57.6428.78-14.39-14.395.593.24-1.48-1.05-4.80-5.30-2.33-2.33-4.170.930.530.530.543.423.343.3420.4217.67-37.6967.45-5.39-4.96-57.1032.20-15.85-16.352、剪力和軸力的計算由節(jié)點平衡條件來計算框架梁截面的剪力與框架柱截面的軸力，所得結(jié)果如下表所示.梁端剪力柱端軸力層號截面剪力層號截面軸力剪力最大值七BC跨V155.20七B柱柱頂119.1415.22V2-70.03柱底131.14CD跨V159.93C柱柱頂191.63-4.54V2-44.37柱底203.63六BC跨V157.67D柱柱頂108.31-12.15V2-67.62柱底120.31CD跨V158.61六B柱柱頂235.0012.79V2-49.01柱底247.00五BC跨V157.59C柱柱頂394.66-3.48V2-67.70柱底406.66CD跨V158.71D柱柱頂215.51-10.56V2-48.90柱底227.51四BC跨V157.59五B柱柱頂350.7812.93V2-67.70柱底362.78CD跨V158.71C柱柱頂597.87-3.53V2-48.90柱底609.87三BC跨V157.59D柱柱頂322.60-10.67V2-67.70柱底334.60CD跨V158.71四B柱柱頂466.5612.93V2-48.90柱底478.56二BC跨V157.42C柱柱頂801.08-3.53V2-67.86柱底813.08CD跨V158.69D柱柱頂429.69-10.67V2-48.92柱底441.69一AB跨V111.72三B柱柱頂582.3413.27V2-28.66柱底594.34BC跨V159.76C柱柱頂1004.29-3.56V2-65.52柱底1016.29CD跨V159.10D柱柱頂536.78-10.62V2-48.51柱底548.78二B柱柱頂697.9510.64柱底709.95C柱柱頂1207.64-3.09柱底1219.64D柱柱頂643.89-11.78柱底655.89一A柱柱頂57.400.14柱底79.40B柱柱頂870.871.87柱底892.87C柱柱頂1409.06-0.60柱底1431.06D柱柱頂750.59-3.04柱底772.593、畫內(nèi)力圖內(nèi)力圖如圖2-20-2-22所示：圖2-20恒荷載彎矩圖

圖2-21恒荷載剪力圖圖2-22恒荷載軸力圖

2.8橫向框架在活荷載作用下的內(nèi)力計算桿端彎矩計算，如下表2.14表2-1SEQ表格\*ARABIC4桿端彎矩計算活荷載作用下的固端彎矩固端彎矩位置各部分荷載產(chǎn)生固端彎矩(KN?m)固端

矩(KN?m)均布荷載局部分局部MBMD第七層

框架梁MBC-16.22-16.22MCB16.2216.22MCD-12.40-12.40MDC12.4012.40二至六層框架梁MBC-16.22-16.22MCB16.2216.22MCD-12.40-12.40MDC12.4012.40第一層

框架梁MAB-2.68-2.68MBA2.682.68MBC-16.22-16.22MCB16.2216.22MCD-12.40-12.40MDC12.4012.40

2、由彎矩分配法進行計算，結(jié)果如表2.15-2.19所示表2-15第七層力矩分配2.12-0.57-1.90↑BC↑D↑下右左下右左下0.3590.6410.4690.2630.2680.5050.495-16.2216.22-12.4012.405.8210.40→5.20-3.13←-6.26-6.14-1.38←-2.76-1.55-1.58→-0.790.500.88→0.440.20←0.400.39-0.15←-0.30-0.17-0.17→-0.090.050.100.050.046.37-6.3718.80-1.72-17.085.71-5.711.52-0.41-1.30-0.55-0.970.190.110.110.660.647.34-7.3418.99-2.02-16.975.07-5.07表2-16第六層力矩分配1.521.52-0.41-0.41-1.30-1.30↑↑BC↑↑D↑↑上下右左上下右左上下0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-16.2216.22-12.4012.404.284.287.66→3.83-2.10←-4.20-4.10-4.10-1.03←-2.06-1.15-1.15-1.19→-0.600.270.270.49→0.250.10←0.200.200.20-0.07←-0.13-0.07-0.07-0.08→-0.040.020.020.030.020.010.014.574.57-9.1418.11-1.22-1.22-15.677.78-3.89-3.892.121.52-0.57-0.41-1.90-1.30-0.96-0.96-1.720.360.200.200.221.081.061.065.735.13-10.8618.47-1.59-1.43-15.458.86-4.73-4.13

表2-17第三至五層力矩分配1.521.52-0.41-0.41-1.30-1.30↑↑BC↑↑D↑↑上下右左上下右左上下0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-16.2216.22-12.4012.404.284.287.66→3.83-2.10←-4.20-4.10-4.10-1.03←-2.06-1.15-1.15-1.19→-0.600.270.270.49→0.250.10←0.200.200.20-0.07←-0.13-0.07-0.07-0.08→-0.040.020.020.030.020.010.014.574.57-9.1418.11-1.22-1.22-15.677.78-3.89-3.891.521.52-0.41-0.41-1.30-1.30-0.80-0.80-1.440.300.170.170.180.880.860.865.295.29-10.5818.41-1.46-1.46-15.498.66-4.33-4.33表2-18第二層力矩分配1.521.52-0.41-0.41-1.30-1.30↑↑BC↑↑D↑↑上下右左上下右左上下0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-16.2216.22-12.4012.404.284.287.66→3.83-2.10←-4.20-4.10-4.10-1.03←-2.06-1.15-1.15-1.19→-0.600.270.270.49→0.250.10←0.200.200.20-0.07←-0.13-0.07-0.07-0.08→-0.040.020.020.030.020.010.014.574.57-9.1418.11-1.22-1.22-15.677.78-3.89-3.891.520.89-0.41-0.29-1.30-1.44-0.64-0.64-1.130.260.150.140.150.930.910.905.454.82-10.2718.37-1.48-1.37-15.528.71-4.28-4.43表2-19第一層力矩分配0.050.891.02-0.29-0.33-1.44-1.63↑AB↑↑C↑↑D↑↑下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.3040.6960.3290.1890.1440.3380.3910.2190.1660.2240.3680.3600.272-2.682.68-16.2216.22-12.4012.400.811.87→0.94-0.75←-1.49-0.84-0.63-0.86→-0.432.20←4.392.521.934.51→2.26-2.20←-4.40-4.31-3.26-0.67-1.53→-0.77-0.02←-0.03-0.01-0.01-0.01→-0.010.13←0.260.150.110.27→0.140.01←0.01-0.04-0.09-0.06-0.03-0.02-0.040.10-0.107.502.672.04-12.2117.04-0.88-0.66-15.507.57-4.31-3.261.52-0.41-1.30-0.50-0.29-0.22-0.510.160.090.070.090.480.470.350.10-0.107.003.901.82-12.7217.20-1.20-0.59-14.418.05-5.14-2.913、剪力和軸力的計算由節(jié)點平衡條件，計算框架梁截面的剪力以及框架柱截面的軸力，如表2-20

4、畫內(nèi)力圖：內(nèi)力如圖2-23-2-25：·圖2-23活荷載彎矩圖

圖2-24活荷載剪力圖

圖2-25活荷載軸力圖

2.9橫向框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力和位移計算1、計算簡圖基本風(fēng)壓Wo為0.35KN/㎡，地面粗糙程度類別為C類（1）垂直于建筑物表面的風(fēng)荷載標準值計算：W①μs為風(fēng)荷載體型系數(shù)，取值0.8。②μz為風(fēng)壓高度變化系數(shù)：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5009—2012）表8.2.1選用③βz為風(fēng)振系數(shù)（2）風(fēng)荷載標準值計算①框架風(fēng)荷載的負荷寬度：EQ\o\ac(○,9)軸線框架的迎風(fēng)面負荷寬度為3.6m，背風(fēng)為3.6m。②風(fēng)振系數(shù)βz：由建筑高度H<30m取βz=1.0③各層樓面處集中風(fēng)荷載的標準值計算：表2-21風(fēng)荷載標準值計算各層樓面處集中風(fēng)荷載標準值計算正面 背面層號離地高度（m）Fi正層號離地高度（m）Fi背14.952.7814.951.7427.951.9727.951.23310.951.97310.951.23413.951.97413.951.23516.952.09516.951.30619.952.24619.951.40722.951.42722.950.88各層樓面處集中風(fēng)荷載標準值計算層號Fi=Fi正+Fi背層號Fi=Fi正+Fi背14.5253.3923.2063.6433.2072.3043.20

（3）畫出EQ\o\ac(○,9)軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的計算簡圖，如圖2-26所示：圖2-26風(fēng)荷載作用下的計算簡圖

2、橫向框架在風(fēng)荷載作用下的位移計算(1)框架梁柱的線剛度計算過程見表2-22:(2)用D值法來計算柱的側(cè)移剛度，計算數(shù)據(jù)見于表2-23:(3)風(fēng)荷載作用下框架的層間位移可按式來計算過程詳見表2.24:

驗算：該框架的最大層間位移與層高之比在底層，查表得0.00040260<1/550，滿足。

3、D值法計算橫向框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力：(1)反彎點高度：y=y0+y1+y2+y3,查表得

(2)柱端彎矩及剪力計算表2-26柱端彎矩及剪力計算樓層柱VjVijyyhV7B2.330779103480.3360.770.3651.101.450.840.76C132670.4310.990.4011.201.791.190.99D71640.2330.540.3000.901.140.490.446B5.9430779103480.3362.000.4151.253.492.491.99C132670.4312.560.451.354.233.462.56D71640.2331.380.3651.102.611.511.375B9.3330779103480.3363.140.451.355.184.243.14C132670.4314.020.4511.356.645.434.02D71640.2332.170.4151.253.792.712.174B12.5330779103480.3364.210.4651.406.735.894.21C132670.4315.400.501.508.108.105.40D71640.2332.920.451.354.823.942.923B15.7330779103480.3365.290.4651.408.477.415.29C132670.4316.780.501.5010.1710.176.78D71640.2333.660.451.356.044.943.662B18.9333432130010.3897.360.501.5011.0411.047.36C132670.3977.520.451.3512.4110.157.52D71640.2144.050.4441.339.005.394.801A23.451165227840.2395.600.553.0313.8316.975.60B33420.2876.730.553.0316.6220.396.73C31700.2726.380.553.0315.7619.336.38D23560.2024.740.6153.3810.0516.024.74(3)梁端的彎矩及剪力計算;邊柱：中柱：①梁端彎矩計算見表2-27、2-28：②梁端剪力計算見表2-29：表2-SEQ表格\*ARABIC27梁端彎矩計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MBC柱端彎矩柱端彎矩之和MDC71.451.451.141.141.451.1460.844.334.330.493.103.103.492.6152.497.677.671.515.305.305.183.7944.2410.9710.972.717.537.536.734.8235.8914.3614.363.949.989.988.476.0427.4118.4518.454.9413.9413.9411.049.00樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MAB柱端彎矩柱端彎矩之和MDC113.8313.835.3915.4415.4413.8310.05

表2-28梁端彎矩計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MCBMCD71.792.56×1041.46×1041.140.651.7961.195.422.56×1041.46×1043.451.974.2353.4610.102.56×1041.46×1046.433.676.6445.4313.532.56×1041.46×1048.624.918.1038.1018.272.56×1041.46×10411.636.6410.17210.1722.582.56×1041.46×10414.388.2012.41110.1525.912.56×1041.46×10416.509.4115.76樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MBAMBC19.2624.922.48×1042.56×10412.2612.6615.66

表2-28梁端剪力計算風(fēng)荷載作用下的梁端剪力計算樓層MBCMCBVCB=VBCMCDMDCVCD=VDC71.451.140.450.651.140.3564.333.451.361.973.100.9957.676.432.473.675.301.76410.978.623.444.917.532.44314.3611.634.566.649.983.26218.4514.385.768.2013.944.34112.6616.505.129.4115.444.87樓層MABMBAVBA=VAB113.8312.268.83(4)軸力計算根據(jù)梁柱節(jié)點平衡條件柱軸力，見表2-29：

(5)畫內(nèi)力圖圖2-28風(fēng)荷載彎矩圖

圖2-29風(fēng)荷載剪力圖

圖2-30風(fēng)荷載軸力圖

2.10框架梁柱內(nèi)力組合1、內(nèi)力換算(1)梁支座邊緣處的內(nèi)力值：(2)框架柱端內(nèi)力采用軸線處的內(nèi)力。2、荷載效應(yīng)組合的種類：(1)由可變荷載控制的設(shè)計值：(2)由永久荷載控制的設(shè)計值：(風(fēng)荷載Ψc取0.6，活荷載0.7)4、框架梁的內(nèi)力組合選擇EQ\o\ac(○,9)軸線橫向框架進行內(nèi)力組合框架梁的內(nèi)力組合見表2-31到表2-325、框架柱的內(nèi)力組合框架柱的內(nèi)力組合見表2-33到表2-35

表2-SEQ表格\*ARABIC31一層框架梁內(nèi)力組合一層框架梁內(nèi)力組合桿件控制

截面內(nèi)力種類豎向荷載風(fēng)荷載內(nèi)力組合恒載活載SWK永久荷載控制組合可變荷載控制組合SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風(fēng)3右風(fēng)4組合項次軸線處q支座處軸線處q支座處軸線處支座處軸線處支座處1+2+31+2+41+2+31+2+41+3+21+4+2AB梁左端M-0.431.38-0.090.3813.8312.06-13.83-12.0612.37-7.9012.32-7.9418.91-14.86V11.7213.469.033.063.572.35-8.83-8.838.838.837.0821.916.7121.540.7825.50跨中M3.923.921.001.000.780.78-0.78-0.786.935.626.765.456.784.59右端M-22.02-16.83-5.95-4.56-12.26-10.4912.2610.49-36.00-18.38-35.39-17.77-39.35-9.98V-28.6613.46-25.97-7.663.57-6.95-8.83-8.838.838.83-49.29-34.45-48.31-33.48-50.34-25.61BC梁左端M-39.73-28.66-10.81-7.7912.6611.64-12.66-11.64-36.55-56.10-35.52-55.05-25.73-58.32V59.7621.9855.3616.295.9915.09-5.12-5.125.125.1285.2293.8383.2691.8674.0588.39跨中M42.5642.5611.6111.61-1.92-1.921.921.9267.2270.4565.7168.9459.7665.14右端M-53.69-41.47-14.62-11.29-16.50-15.4816.5015.48-80.05-54.05-78.57-52.57-82.50-39.16V-65.5221.98-61.12-17.865.99-16.66-5.12-5.125.125.12-103.14-94.54-100.97-92.37-96.84-82.50CD梁左端M-48.21-37.23-12.25-9.319.418.44-9.41-8.44-52.29-66.47-50.62-64.80-41.98-65.62V59.1021.1054.8815.835.7214.69-4.87-4.874.874.8784.3992.5882.3390.5173.4387.07跨中M31.8731.879.059.05-3.01-3.013.013.0149.3754.4248.3953.4442.9051.33右端M-25.25-16.39-6.84-4.40-15.44-14.4715.4414.47-38.46-14.15-37.86-13.55-44.12-3.60V-48.5121.10-44.29-13.345.72-12.20-4.87-4.874.874.87-75.84-67.66-74.32-66.14-71.92-58.29表2-32二層框架梁內(nèi)力組合二層框架梁內(nèi)力組合桿件截面內(nèi)力豎向荷載風(fēng)荷載內(nèi)力組合恒載活載SQK永久荷載可變荷載SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風(fēng)3右風(fēng)4組合項次軸線處q支座處軸線處q支座處軸線處支座處軸線處支座處1+2+31+2+41+2+31+2+41+3+21+4+2BC梁左端M-32.04-21.44-8.73-5.8418.4517.30-18.45-17.30-20.14-49.20-19.37-48.44-7.23-55.67V57.4221.9853.0215.655.9914.45-5.76-5.765.765.7680.9090.5879.0288.6969.7285.85跨中M44.5844.5812.1612.162.032.03-2.03-2.0373.8170.3972.2368.8168.2562.57右端M-57.33-44.64-15.61-12.15-14.38-13.2314.3813.23-83.28-61.06-81.69-59.46-84.00-46.95V-67.8621.98-63.46-18.495.99-17.29-5.76-5.765.765.76-107.45-97.78-105.20-95.52-101.16-85.03CD梁左端M-48.54-37.65-13.19-10.238.207.33-8.20-7.33-54.70-67.01-53.34-65.66-44.94-65.41V58.6921.1054.4715.925.7214.78-4.34-4.344.344.3484.3791.6682.4189.7073.7785.92跨中M30.6530.658.308.30-2.87-2.872.872.8747.1051.9245.9950.8140.9048.93右端M-27.37-18.43-7.40-4.98-13.94-13.0713.9413.07-40.74-18.78-40.07-18.11-45.29-8.70V-48.9221.10-44.70-13.255.72-12.11-4.34-4.344.344.34-75.86-68.57-74.24-66.95-71.58-59.43

表2-33一層框架柱內(nèi)力組合表一層框架柱內(nèi)力組合桿件截面內(nèi)力豎向荷載風(fēng)荷載內(nèi)力組合恒載活載SQK永久荷載可變荷載SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風(fēng)3右風(fēng)4組合項次1+2+31+2+41+2+31+2+41+3+21+4+2A柱上端M0.500.10-13.8313.83-10.8412.39-10.8812.36-18.6620.06N57.4011.16-8.838.8381.0195.8477.0991.9267.4592.18V0.140.03-5.605.60-4.494.92-4.944.91-7.648.03下端M-0.25-0.0516.97-16.9713.87-14.6413.88-14.6223.41-24.11N79.4011.16-8.838.83110.71125.54103.49118.3293.85118.59V0.140.03-5.605.60-4.494.92-4.944.91-7.648.03B柱上端M6.601.82-16.6216.62-3.2724.65-3.4924.43-13.5632.97N870.87188.61-14.3314.331348.481372.551297.061321.141209.821249.94V1.870.52-6.736.73-2.628.69-2.688.63-6.6712.18下端M-3.70-1.0220.39-20.3911.13-23.1211.26-23.0023.11-33.99N892.97188.61-14.3314.331378.311402.381323.581347.661236.341276.46V1.870.52-6.736.73-2.628.69-2.688.63-6.6712.18

表2-34一層框架柱內(nèi)力組合表一層框架柱內(nèi)力組合桿件截面內(nèi)力豎向荷載風(fēng)荷載內(nèi)力組合恒載活載SQK永久荷載可變荷載SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風(fēng)3右風(fēng)4組合項次1+2+31+2+41+2+31+2+41+3+21+4+2C柱上端M-2.13-0.59-15.7615.76-16.699.78-16.629.86-25.2018.93N1409.06290.205.15-5.152190.952182.302101.482092.831982.481968.06V-0.60-0.17-6.386.38-6.344.38-6.324.40-9.828.05下端M1.190.3319.33-19.3318.17-14.3118.13-14.3528.81-25.31N1431.06290.205.155.152220.652212.002127.882119.232008.881994.46V-0.60-0.17-6.386.38-6.344.38-6.324.40-9.828.05D柱上端M-10.72-2.91-10.0510.05-25.77-8.88-25.38-8.50-29.79-1.65N750.59152.9018.01-18.011181.991145.971129.901099.641075.761025.34V-3.04-0.83-4.744.74-8.90-0.94-8.79-0.83-11.102.17下端M6.011.6316.02-16.0223.17-3.7522.95-3.9631.24-13.62N772.59152.9018.01-18.011207.971177.711156.301126.041102.161051.74V-3.04-0.83-4.744.74-8.90-0.94-8.79-0.83-11.102.17表2-35二層框架柱內(nèi)力組合表二層框架柱內(nèi)力組合表桿件截面內(nèi)力豎向荷載風(fēng)荷載內(nèi)力組合恒載活載SQK永久荷載可變荷載SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風(fēng)3右風(fēng)4組合項次1+2+31+2+41+2+31+2+41+3+21+4+2B柱上端M17.674.82-11.0411.0419.3037.8518.6837.2310.4741.38N697.95146.44-18.0418.041070.591100.901027.401057.71955.801006.31V10.642.91-7.367.3611.0323.4010.6623.025.3225.92下端M-14.24-3.9011.04-11.04-13.77-32.32-13.27-31.82-5.45-36.37N709.95146.44-18.0418.041086.791117.101041.801072.11970.201020.71V10.642.91-7.367.3611.0323.4010.6623.025.3225.92C柱上端M-4.96-1.37-12.4112.41-18.462.39-18.292.55-24.6710.08N1207.64251.114.90-4.901880.521872.291804.841796.611702.121688.40V-3.09-0.86-7.527.52-11.331.30-11.231.40-15.085.98下端M4.311.2010.15-10.1515.52-1.5315.38-1.6720.56-7.86N1219.64251.114.90-4.901896.721888.491819.241811.011716.521702.80V-3.09-0.86-7.527.52-11.331.30-11.231.40-15.085.98D柱上端M-16.35-4.43-9.009.00-33.97-18.85-33.38-18.26-36.56-11.36N643.89131.4613.14-13.141009.12987.04967.75945.67919.89883.10V-11.78-3.19-4.804.80-23.06-15.00-22.63-14.57-23.98-10.54下端M18.985.145.39-5.3935.1926.1334.5025.4435.3620.27N655.89131.4613.14-13.141025.321003.24982.15960.07934.29897.50V-11.78-3.19-4.804.80-23.06-15.00-22.63-14.57-23.98-10.542.11框架梁柱截面設(shè)計1、選取最不利組合內(nèi)力2、框架梁截面設(shè)計(1)框架梁正截面受彎承載能力計算，已知asAB：250×400，則?BC：250×500，則?CD：250×400，則?混凝土強度等級為C25，查表得f縱向鋼筋采用HRB400，f箍筋采用HRB335，f最小配筋率為max（0.2%，0.45ft/fy）=max（0.2%，0.16%）=0.2%相對界限受壓高度為0.518①支座邊緣按矩形截面進行計算計算結(jié)果見表2-36到表2-37②跨中按T形截面進行計算hf=120mmAB跨跨度3000KN·mBC跨跨度5700KN·mCD跨跨度5100KN·m由此可知屬于第一類T形梁，計算過程見表2-38到表2-39

(2)框架梁斜截面受剪承載能力計算①AB跨hw=360-120=240mm，0.25βcfBC跨hw=460-120=340mm，0.25βcfCD跨hw=360-120=240m，0.25βc0.25β②僅配箍筋，按均布荷載計算（集中荷載產(chǎn)生的剪力小于總剪力的75%）AB跨:0.7fBC跨:0.7ftCD跨:0.7f(3)斜截面受剪承載能力計算見表2-40到表2-41：表2-40框架梁斜截面受剪配筋表斜截面受剪配筋表截面一層梁AB一層梁BC一層梁CD左右左右左右剪力設(shè)計值(KN)25.50-50.3493.83-103.1492.58-75.84梁截面b(mm)250250250250250250h(mm)400400500500400400as(mm)404040404040h0(mm)360360460460360360f1.271.271.271.271.271.27f3003003003003003000.780.0180.01102.24102.2480.0180.01A0.0070.116選配鋼筋(兩肢箍)ρ0.2010.2010.2010.2010.2010.201ρ0.1020.1020.1020.1020.1020.102表2-41框架梁斜截面受剪配筋表斜截面受剪配筋表截面二層梁BC二層梁CD左右左右剪力設(shè)計值(KN)90.58-107.4591.66-75.86梁截面b(mm)250250250250h(mm)500500400400as(mm)40404040h0(mm)460460360360f1.271.271.271.27f3003003003000.7102.24102.2480.0180.01A0.0380.108選配鋼筋(兩肢箍)ρ0.2010.2010.2010.201ρ0.1020.1020.1020.1023、框架柱截面設(shè)計小偏心：大偏心：計算過程見表2-42至2-46

2.12縱向連系梁的設(shè)計選取一層B軸線的連系梁來進行計算1、計算簡圖圖2-31計算簡圖荷載計算通過查閱資料了解到梯形荷載換算為等效均布荷載采用下列公式q三角形荷載轉(zhuǎn)化等效均布荷載采用：q(1)1-2跨恒載計算①板傳遞的等效荷載計算：q1②梁自重及抹灰(500mm×250mm)：q3③墻體自重：q4q恒1-2跨活載計算板傳遞的等效荷載計算：q活則1-2跨的荷載設(shè)計值：q1?2(2)2-3跨恒載計算①板傳遞的等效荷載計算：q2②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q3③墻體自重：q4q恒2-3跨活載計算板傳遞的等效荷載計算：q活則2-3跨的荷載設(shè)計值：q2?3(3)3-4跨恒載計算①板傳遞的等效荷載計算：q1②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q3③墻體自重：q4q恒3-4跨活載計算板傳遞的等效荷載計算：q活則3-4跨的荷載設(shè)計值：q3?4(4)4-5跨恒載計算①板傳遞的等效荷載計算：q1②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q3③墻體自重：q4q恒3-4跨活載計算板傳遞的等效荷載計算：q活則3-4跨的荷載設(shè)計值：q4?5(5)5-6跨恒載計算①板傳遞的等效荷載計算：q1②梁自重及抹灰(500mm×250mm)：q3③墻體自重：q4q恒1-2跨活載計算板傳遞的等效荷載計算：q活則1-2跨的荷載設(shè)計值：q5?6

3、縱向連系梁荷載計算簡圖圖2-32縱向連系梁荷載計算簡圖4、內(nèi)力計算(1)彎矩計算:M1=-38.84KN·m、M1-2中=19.44KN·m、M2=-13.81KN·mM2=-13.81KN·m、M2-3中=-11.89KN·m、M3=-43.27KN·mM3=-43.27KN·m、M3-4中=38.37KN·m、M4=-73.69KN·mM4=-73.69KN·m、M4-5中=35.32KN·m、M5=-49.38KN·mM5=-49.38KN·m、M5-6中=10.54KN·m、M6=-21.08KN·m(2)剪力計算:V12=57.80KN、V21=-43.90KNV23=15.47KN、V32=-40.02KNV34=74.37KN、V43=-87.19KNV45=85.78KN、V54=-75.65KNV56=58.71KN、V65=-42.99KN5、承載力計算(1)正截面受彎承載力計算跨內(nèi)按T形截面計算，支座處按矩形截面計算混凝土強度等級C25查表得α1=1、f縱向鋼筋強度等級HRB400得f箍筋采用HRB335得f計算過程如表2-49所示：

表2-49正截面受彎承載力計算截面彎矩設(shè)計值αsγsAs選配鋼筋1-38.840.0620.968242.3214As=3081-2中19.440.0310.984119.3214As=3082-13.810.0220.98984.3214As=3082-3中-11.890.0190.99072.5214As=3083-43.270.0690.964271.1216As=4023-4中38.370.0610.969239.1214As=3084-73.690.1170.938474.4220As=6284-5中35.320.0560.971219.7214As=3085-49.380.0780.959310.9216As=4025-6中10.540.0170.99164.2214As=3086-21.080.0330.983129.5214As=308ρ=As(2)斜截面承載力計算截面尺寸：?w進行驗算:0.25βcf由于0.7f配置φ8@200ρsv=2.13廚房，衛(wèi)生間的現(xiàn)澆板的計算（彈性方法）選取A戶型的廚房和衛(wèi)生間作為計算對象先進行廚房現(xiàn)澆板的計算我們按單獨板塊進行內(nèi)力計算由設(shè)計圖紙知L按四邊固定雙向板計算：(1)求荷載設(shè)計值：恒荷載：g恒=1.2×3.5=4.2KN/m、q1=g+q/2=4.2+1.4=5.6KN/、(2)內(nèi)力計算由上求得Ly/Lx=0.9，得跨中最大彎矩是當(dāng)內(nèi)支座固定時，在q1作用下的跨中彎矩值和內(nèi)支座鉸支時在q2作用下的跨中彎矩值之和,支座最大負彎矩已知Ly跨中彎矩：mm支座彎矩：m(3)截面設(shè)計：板厚取值為100mm,板保護層厚度為15mm，用φ8鋼筋來作為主受力鋼筋，則有效高度:?01=100?15?8/2=81mm，L截面彎矩值不考慮折減系數(shù)。計算配筋時，取γs=0.95，計算過程如表2-表2-50截面配筋位置截面h0MAs=M/0.95fyho選配鋼筋實配鋼筋跨中L811.2846.2Ф8@200251.5L731.1345.3Ф8@200251.5支座L81-2.4789.2Ф8@200251.5L81-2.3384.1Ф8@200251.52、進行衛(wèi)生間現(xiàn)澆板的計算按單獨板塊進行內(nèi)力計算由設(shè)計圖紙知L按四邊固定雙向板進行計算：(1)求荷載設(shè)計值：恒荷載：g恒=1.2×4q1=g+q/2=4.8+1.4=6.2KN/m、q同1上查表計算得：跨中彎矩：m支座彎矩：m(3)截面設(shè)計：板厚以及保護層取值同廚房，計算過程如表2-51所示：表2-51截面配筋位置截面h0MAs=M/0.95fyho選配鋼筋實配鋼筋跨中l(wèi)x811.5857.0Ф8@200251.5ly731.0742.9Ф8@200251.5支座lx81-2.91105.0Ф8@200251.5ly81-2.4588.4Ф8@200251.52.14樓梯設(shè)計(板式樓梯)1、樓梯設(shè)計(1)樓梯基本信息：一層設(shè)置三跑樓梯，二至七層設(shè)置兩跑樓梯，每層踏步高度都為150mm，寬度為270mm，可以求得一層有30步踏步，每跑10步，二至七層有20步踏步，每跑10步。(2)確定樓梯寬度取梯井160mm，則梯段寬度為(2(3)確定平臺寬度扣除梯段水平長度9×270=2430mm，還剩2670mm，取休息平臺寬度樓梯梯段跨度：(10(5)樓梯間底層入口：取平臺梁高度為400mm,則平臺梁下高度：3000?402、結(jié)構(gòu)設(shè)計材料：將HRB400鋼筋作為平臺梁縱向受力鋼筋，梯段板、平臺板和平臺梁箍筋均采用HRB335鋼筋，混凝土使用C25；做法：樓梯梯段板下抹混合砂漿20mm；踏步面上貼水磨石板；選用金屬欄桿。(1)梯段板計算:①計算簡圖和截面尺寸確定取板厚t=(1/25~1/30)L=97~81求得踏步板的傾角α：tanα=1計算簡圖如圖2-33所示：圖2-33梯段板計算簡圖②荷載計算三角形踏步：25×0.27欄桿：0.20KN/m水磨石面層：(0.27混凝土斜板：0.09板底抹灰：0.0小計：6.05KN/m活載：2.0KN/m求得荷載設(shè)計值：p=1.2×6.05③內(nèi)力計算及截面承載力計算正截面承載力計算，取保護層厚度為15mm則?0由于梯段板兩端與梁為固結(jié)，因此可以求得板跨中的最大彎矩為：αA縱向受力筋選用Ф8@150、Aρ=335/(斜截面承載能力計算:V=1/2pLcos0.250.25β0.7f梯段板自身具有足夠的抗剪承載能力，配置分布筋Ф8@200、A(2)平臺板的設(shè)計：平臺長度為1430mm①計算簡圖及截面尺寸計算簡圖如圖2-34所示:圖2-34平臺板計算簡圖取平臺板厚h=90mm，用1m寬板帶計算。②荷載計算混凝土板：0.09×25=水磨石地面:0.65KN/m、板底抹灰：0.02×17=0.34KN/m、小計：3.24KN/m活載：2.0KN/m求得荷載設(shè)計值為：1.2×3.24③內(nèi)力及承載力計算：αA縱向配筋Ф8@200，Aρ=④受剪承載能力計算V=1/2pL=0.250.7f按構(gòu)造配置分布筋Ф8@200，As=251mm2接著計算長度為1200mm的平臺，如圖2-35所示：圖2.35平臺板計算簡圖①由上得平臺板荷載設(shè)計值為：1.2×3.24+1.4×2.0=6.69KN/m②內(nèi)力及承載力計算：M=1/8pA縱向配筋Ф8@200，Aρ=③受剪承載能力計算同上，按構(gòu)造配置分布筋Ф8@200，A(3)平臺梁的設(shè)計：先算平臺長度為1430mm，平臺梁截面尺寸為200mm×400mm①計算簡圖計算簡圖如圖2-36所示圖2-36平臺梁計算簡圖②荷載計算梁自重：0.2×(0.4?0.粉刷：0.02×(0.4?0.梯段板傳遞荷載：6.05×2.平臺板傳遞荷載：3.24×1.43小計：11.43KN/m活載：2.0×(2.43則荷載設(shè)計值求得為：1.2×11.43③內(nèi)力及承載力計算M=1/8p?αA選用212，Asρ=斜截面受剪承載能力計算：公式同上計算滿足，故按構(gòu)造配置箍筋Ф8@200(雙肢箍)ρsv=2×50.3/(200×200)=0.25%>計算長度為1200mm的平臺板，平臺梁截面尺寸為200mm×400mm①計算簡圖計算簡圖如圖2-37所示圖2-37平臺梁計算簡圖②荷載計算梁自重：0.2×(0.4?0.粉刷：0.02×(0.4?0.平臺板傳遞荷載：3.24×1.2梯段板傳遞荷載：6.05×2.小計：11.05KN/m活載：2.0×(2.43荷載設(shè)計值求得為：1.2×11.05③內(nèi)力及承載力計算M=1/8p?αA選用212，Asρ=斜截面受剪承載能力計算：同上按公式驗算,滿足按構(gòu)造配置箍筋Ф8@200(雙肢箍)ρsv=2×50.3/(200×200)=0.25%>2.15框架柱下基礎(chǔ)設(shè)計計算取B軸線中框架柱下基礎(chǔ)為列：1、獨立擴展基礎(chǔ)V地下水位在2.5m以下，可以令基礎(chǔ)埋深1.8m，基礎(chǔ)高度800mm由荷載組合得知基礎(chǔ)頂部的荷載為：N=FK=1378.31KN、V=?2.62簡圖如圖2-38所示：圖2-38基底壓力基礎(chǔ)底面尺寸f估算基礎(chǔ)底面尺寸:A取基礎(chǔ)尺寸的1.2倍，則A=1.2×4.3=5.16m2可以取b=2.0m，l=3.0m由于b<l，故fa3、荷載偏心距e總豎向為：Fk+基底處彎矩：Mke=M4、驗算基底最大壓力PPkmin=(pk=(5、基礎(chǔ)沖切破壞驗算采用C25混凝土，查表fc=11.9N/mm2、f(1)柱邊截面沖切破壞驗算Pj=FF1滿足受沖切承載力要求變截面處沖切破壞驗算簡圖如圖2-39所示：圖2-39抗沖切驗算取l1=2.0m，b1=1.0m則變截面處：A1=(1/2?F1=P故滿足受沖切承載力要求6、配筋計算P(1)計算基礎(chǔ)長邊方向的彎矩設(shè)計值Pjmin=226.01KN/m，取Ⅰ—Ⅰ截面：PjIM=(1/48)((PASⅠ=取Ⅱ—Ⅱ截面：計算過程同Ⅰ—Ⅰ截面相同求得PjⅡ=232.19KN/m、MⅡ=48.55按ASⅠ配筋，現(xiàn)于2.0m寬度內(nèi)配置1014，As=1539.4mm(2)計算基礎(chǔ)短邊方向的彎矩設(shè)計值基礎(chǔ)底部的凈反力Ps=Ⅲ—Ⅲ截面計算方法同上MⅢ=156.82KN·mⅣ—Ⅳ截面計算方法同上MⅣ=76.57KN·m、按ASⅢ來配筋，在3.0m范圍內(nèi)配置1510，As=1177.5基礎(chǔ)配筋如圖2-40所示圖2-40基礎(chǔ)配筋圖

第3章施工組織設(shè)計3.1施工進度安排1.施工項目本建筑工程施工計劃采用如下的施工項目進行安排：基礎(chǔ)工程部分：采用人工平整場地、機械挖土方、人工回填土方和基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)部分的混凝土基礎(chǔ)墊層、混凝土基礎(chǔ)和地基梁主體結(jié)構(gòu)部分：首先進行腳手架安裝、各層梁柱板模板的安裝、鋼筋綁扎、以及混凝土澆筑以及最后的模板摘除屋面工程：屋面各個構(gòu)造層的鋪設(shè)裝飾圍護工程：只起圍護作用的填充墻砌筑、內(nèi)外墻抹灰、各類門窗的安裝、外墻面水彩石裝飾、以及外腳手架和滿堂腳手架拆除2.基礎(chǔ)工程工程量及勞動量計算①平整場地：(57.60+0.4)×(13.8+0.4)+(19.9+0.2)×(13.8+0.4)+2×176.9+16=1478.82m2P=1478.82×0.162/10=24.0工日②土方開挖(W1-60,臺班產(chǎn)量300)：挖土方：H=0.1+0.8+0.55=1.45m則c=0.3k=0.33V=(a+2c+kH)?(b+2c+kH)H+k2H3/3=(57.6+2×0.3+0.33×1.45)×(13.8+2×0.3+0.33×1.45)×1.45+(19.9+2×0.