ICS27.101DB12Thetechnicalspecificationforgeother2016-09-27發(fā)布2016-11-01實(shí)施天津市市場和質(zhì)量監(jiān)督管理委員會IDB12/T664—2016前言 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14總則 25地?zé)峋a(chǎn)能測試 36熱儲水文地質(zhì)參數(shù)計(jì)算方法 77地?zé)釂危▽Γ┚Y源計(jì)算與可靠性評價(jià) 8地?zé)豳Y源開發(fā)利用評價(jià) 9地?zé)豳Y源流體質(zhì)量評價(jià) 10資料歸檔、報(bào)告編寫與儲量評審、登記、備案 附錄A（規(guī)范性附錄）地?zé)豳Y源儲量評價(jià)/勘探報(bào)告編寫要求 附錄B（資料性附錄）降壓試驗(yàn)觀測原始記錄表 附錄C（資料性附錄）回灌試驗(yàn)觀測原始記錄表 附錄D（資料性附錄）對井采灌試驗(yàn)資料的分析 DB12/T664—2016本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T1.1-2009《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第一部分：標(biāo)準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)和編寫》的規(guī)則起草。本標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行了GB/T11615-2010《地?zé)豳Y源地質(zhì)勘查規(guī)范》標(biāo)準(zhǔn)中的地?zé)豳Y源勘查工程控制程度要求、工作質(zhì)量要求、儲量計(jì)算與評價(jià)、地?zé)崃黧w質(zhì)量評價(jià)、開發(fā)利用評價(jià)和資料整理、報(bào)告編寫的技術(shù)要求，并結(jié)合天津市多年來地?zé)釂危▽Γ┚畠α吭u價(jià)工作的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，在標(biāo)準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)、主體內(nèi)容、具體條款等方面均做了改動、補(bǔ)充和細(xì)化。本標(biāo)準(zhǔn)由天津市國土資源和房屋管理局提出并歸口本標(biāo)準(zhǔn)起草單位：天津地?zé)峥辈殚_發(fā)設(shè)計(jì)院、天津市國土資源和房屋管理局地?zé)峁芾硖?。劉九龍。本?biāo)準(zhǔn)于2016年9月首次發(fā)布。DB12/T664—2016本標(biāo)準(zhǔn)針對天津地區(qū)地?zé)峥碧焦ぷ鲗?shí)際情況，按照GB/T11615-2010《地?zé)豳Y源地質(zhì)勘查規(guī)范》，作了具體工作方法要求和補(bǔ)充：——注重了對地?zé)峋疅崴^的觀測和計(jì)算；——由于地?zé)崃黧w的特殊性，地?zé)峋a(chǎn)能測試的各次降壓試驗(yàn)和回灌試驗(yàn)均由流量控制；——在熱儲參數(shù)計(jì)算中增加了降壓曲線擬合求參方法和越流系統(tǒng)降壓試驗(yàn)求參方法，力求獲得全面水文地質(zhì)參數(shù)；——增加了地?zé)峋毓嘣囼?yàn)技術(shù)要求和回灌井的可灌量估算與確定；——充分考慮了地?zé)峄毓嗟墓ぷ饕饬x，并將對井中回灌井的回灌能力作為確定開采井許可開采量的重要依據(jù)之一；——在估算地?zé)峋刹少Y源量時(shí)，根據(jù)熱儲壓力年降幅，對合理降深分別作了具體要求。同時(shí)，鑒于天津目前地?zé)衢_采實(shí)際情況，提出在確定地?zé)峋侠淼摹⒃试S的、穩(wěn)定的許可采量時(shí)，不應(yīng)以單一指標(biāo)來簡單評價(jià)，而要綜合分析區(qū)域水位年降幅，合理降深，地?zé)峋毓嗄芰?，開采井降壓影響半徑，相鄰已有地?zé)峋拈_采權(quán)益保護(hù)半徑，以灌定采原則，資源利用整體規(guī)劃和地區(qū)局部規(guī)劃等多種因素，對地?zé)峋试S開采的資源量進(jìn)行可靠性評價(jià)；——依據(jù)GB/T11615-2010，規(guī)定了地?zé)豳Y源評價(jià)、開發(fā)利用評價(jià)、流體質(zhì)量評價(jià)、經(jīng)濟(jì)環(huán)境效益評價(jià)等技術(shù)要求；——對地?zé)豳Y源勘探成果整理、勘探報(bào)告編寫內(nèi)容以及儲量評審、登記、備案等作了具體規(guī)定和要DB12/T644—20161地?zé)釂危▽Γ┚Y源評價(jià)技術(shù)規(guī)程本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了地?zé)峋a(chǎn)能測試、熱儲水文地質(zhì)參數(shù)的計(jì)算方法、單（對）井可開采量和可回灌量的計(jì)算與評價(jià)、開發(fā)利用評價(jià)、流體質(zhì)量評價(jià)、地?zé)釂危▽Γ┚碧綀?bào)告編寫內(nèi)容、地?zé)峥辈槌晒霸假Y料的整理和匯交的技術(shù)要求。本標(biāo)準(zhǔn)適用于天津地區(qū)地?zé)釂危▽Γ┚畠α吭u價(jià)、資料驗(yàn)收、報(bào)告評審備案、地?zé)豳Y源/儲量登記統(tǒng)計(jì)。2規(guī)范性引用文件凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T11615-2010地?zé)豳Y源地質(zhì)勘查規(guī)范DB12/T469-2012地源熱泵地下儲能系統(tǒng)建設(shè)運(yùn)行技術(shù)規(guī)范3術(shù)語和定義GB/T11615-2010界定的以及下列術(shù)語和定義適用于本文件。3.1試驗(yàn)降壓atestbeforepressuredrawdowntest正式降壓試驗(yàn)之前，為檢查抽水設(shè)備及其安裝情況，掌握地?zé)峋畲蟪鏊浚≦max）而進(jìn)行的試驗(yàn)。3.2井筒效應(yīng)wellboreeffect地?zé)峋诔樗陂g，尤其是在抽水的初期，井口流體溫度隨著時(shí)間的延續(xù)不斷升高，而由于水的密度與溫度的變化成反比，此時(shí)盡管地?zé)峋畠?nèi)水位上升或保持不變，但熱儲壓力卻下降，這種現(xiàn)象即井筒效應(yīng)。是地?zé)崃黧w普遍具有的通性。3.3靜水位staticwaterlevel地?zé)峋诜蔷嚄l件下的閉井流體壓力，在地?zé)峋a(chǎn)能測試中通常以靜水位埋深或靜水位（H1）表征。其數(shù)值是產(chǎn)能測試之前，消除了井筒效應(yīng)的靜止液面到自然地面的垂直距離。3.4熱水頭hotwaterhead熱儲靜壓力按儲層溫度換算的地?zé)峋袎核^稱為熱水頭，是井筒內(nèi)流體上下形成統(tǒng)一熱力場、隔水頂板之上的熱液柱高度。以自然地面為基點(diǎn)到熱水頭液面之間的距離則為熱水頭埋深（H0）。DB12/T644—201623.5動水位dynamicwaterlevel地?zé)峋诰嚂r(shí)帶有壓力下降的流體壓力，相當(dāng)于動水位埋深或動水位（h）。即產(chǎn)能測試過程中，井筒內(nèi)某一時(shí)刻（t）的水位埋深（h(t)）。3.6降深drawdown地?zé)峋诰嚄l件下所產(chǎn)生的熱流體水位變化或壓力下降值。降壓試驗(yàn)的穩(wěn)定水位降深（sw）為穩(wěn)定動水位埋深（hi）與熱水頭埋深（H0）之差。3.7單位產(chǎn)量specificcapacity指地?zé)峋诰嚂r(shí)，每米壓力降的熱流體產(chǎn)量。相當(dāng)于單位涌水量（q）。3.8地?zé)嵛菜甮eothermaltailwater地?zé)崃黧w經(jīng)換熱后，溫度降低但水質(zhì)未受污染的地?zé)嵩?.9開采井開采權(quán)益保護(hù)半徑protectionradiusofexploitationrightsforexploitationwells地?zé)峋丛S可開采量進(jìn)行開采，對熱儲的影響半徑（R熱）。以此圈定地?zé)峋谡麄€(gè)開采期內(nèi)，維持其正常開采，產(chǎn)量與流體溫度不會下降的熱儲權(quán)益保護(hù)范圍。3.10許可開采量permissionproduction相鄰已有地?zé)峋拈_采權(quán)益保護(hù)半徑，按照以灌定采原則，同時(shí)結(jié)合地?zé)豳Y源規(guī)劃等多種因素確定的地?zé)峋黧w可采資源量，是可提供給行政管理部門儲量審批的地?zé)峋S可開采量（Q）。4總則4.1以供熱為目的的地?zé)衢_發(fā)，應(yīng)采用對井方式開采地?zé)豳Y源；鼓勵(lì)原單井供熱系統(tǒng)補(bǔ)建回灌井，以回灌方式開發(fā)利用地?zé)豳Y源。4.2地?zé)峋昃箜殰?zhǔn)確測定井口標(biāo)高及井位坐標(biāo)，各項(xiàng)鉆探資料應(yīng)及時(shí)錄入地?zé)徙@井?dāng)?shù)據(jù)庫。4.3熱儲層頂、底板埋深及地?zé)峋o水位埋深、動水位埋深、熱水頭埋深統(tǒng)一以自然地面為零點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算。4.4計(jì)算熱儲參數(shù)時(shí)所用的熱水頭埋深、動水位埋深均按熱儲平均溫度下的流體密度進(jìn)行換算，即計(jì)算所得參數(shù)為熱儲溫度下的滲透系數(shù)、導(dǎo)水系數(shù)和導(dǎo)壓系數(shù)。4.5評價(jià)熱儲導(dǎo)水性能時(shí)，為消除溫度所引起的井筒效應(yīng)影響，統(tǒng)一用滲透率表征，或明確指出某一溫度下的滲透系數(shù)（如熱儲溫度）。4.6為獲得熱儲全面、準(zhǔn)確的水文地質(zhì)參數(shù)，宜充分利用周圍已有的同層地?zé)峋鲇^測井（如對井）進(jìn)行多井降壓試驗(yàn)。DB12/T644—201634.7地?zé)峋祲涸囼?yàn)時(shí)，最大降深試驗(yàn)宜按非穩(wěn)定流方法進(jìn)行，以便確定流體運(yùn)動方程，計(jì)算精確的熱儲水文地質(zhì)參數(shù)。4.8地?zé)峋试S開采年限以50年計(jì)算。地?zé)崃黧w可開采量應(yīng)綜合分析開采動態(tài)、資源開采規(guī)劃。每5年重新審核、每10年進(jìn)行一次再評價(jià)。4.9對井資源評價(jià)，應(yīng)根據(jù)對井采灌試驗(yàn)資料，按照采、灌平衡的原則，進(jìn)行對井儲量計(jì)算和可靠性評價(jià)。其步驟是：a)利用采灌試驗(yàn)資料，計(jì)算采灌平衡條件下的熱儲水文地質(zhì)參數(shù)；b)根據(jù)區(qū)域水位年降幅，確定對井開采井的合理降深和可開采量；c)根據(jù)對井采灌試驗(yàn)求得的水文地質(zhì)參數(shù)和選定的可開采量，計(jì)算對井回灌水的冷穿透時(shí)間，評價(jià)可開采量的可靠性；d)根據(jù)對井采灌的流場影響范圍，計(jì)算對井影響區(qū)的熱儲地?zé)豳Y源量。依據(jù)可采回收率計(jì)算可回收熱資源量，評價(jià)對井可開采量的可靠性。5地?zé)峋a(chǎn)能測試5.1準(zhǔn)備工作5.1.1產(chǎn)能測試前應(yīng)進(jìn)行洗井，疏通熱儲層，以達(dá)到最佳出水能力和回灌效果。5.1.2產(chǎn)能測試前應(yīng)進(jìn)行試驗(yàn)降壓，確定地?zé)峋畲髣铀宦裆頷max、最大降深smax和最大出水量Qmax，為選擇抽水潛水泵型號提供依據(jù)。同時(shí)可利用試驗(yàn)降壓后的水位恢復(fù)來初步確定熱水頭埋深H0。5.2一般要求5.2.1地?zé)峋a(chǎn)能測試包括降壓試驗(yàn)、放噴試驗(yàn)和回灌試驗(yàn)，通過測試取得目的熱儲層壓力、產(chǎn)能、溫度、單位產(chǎn)量、井流方程和采灌量比及熱儲層的滲透性等參數(shù)。5.2.2對負(fù)水頭承壓井采用定流量降壓試驗(yàn)，對自流井（正水頭）采用放噴試驗(yàn)。5.2.3產(chǎn)能測試所采用的設(shè)施均應(yīng)是耐高溫防腐蝕材質(zhì)。5.2.4試驗(yàn)操作人員應(yīng)明確各類試驗(yàn)?zāi)康?、方法，編寫產(chǎn)能測試詳細(xì)方案，提示試驗(yàn)過程中可能出現(xiàn)的各種風(fēng)險(xiǎn)及困難，并應(yīng)提出應(yīng)對預(yù)案。5.2.5熱儲壓力測量宜采用井下壓力計(jì)測量壓力變化，條件不具備只能從井口測量水位（壓）時(shí)，應(yīng)同步觀測對應(yīng)的液面溫度，以此來換算消除井筒效應(yīng)之后的熱儲流體水位埋深或儲層壓力。5.2.6熱儲層天然動態(tài)監(jiān)測宜選擇距離試驗(yàn)井最近的同層未擾動地?zé)峋?，也可選擇符合靜態(tài)條件的產(chǎn)能測試井自身作為監(jiān)測井進(jìn)行自然水位觀測。如自然水位的日動態(tài)變化很大時(shí)，應(yīng)掌握其變化規(guī)律，對水位進(jìn)行動態(tài)校正試驗(yàn)。觀測時(shí)間應(yīng)不少于24h即一個(gè)潮汐周期，觀測頻率為1次/h，觀測值精確到±5mm。5.2.7降壓試驗(yàn)分類5.2.7.1地?zé)峋祲涸囼?yàn)依據(jù)抽水時(shí)動水位穩(wěn)定情況及是否有觀測井分為穩(wěn)定流和非穩(wěn)定流。穩(wěn)定流降壓試驗(yàn)操作簡單；非穩(wěn)定流降壓試驗(yàn)一般帶有一個(gè)或多個(gè)觀測井，所獲取的信息量更多。應(yīng)針對具體情況和條件按要求進(jìn)行操作并取全取準(zhǔn)相關(guān)數(shù)據(jù)。5.2.7.2穩(wěn)定流降壓試驗(yàn)：該方法通過不同的穩(wěn)定流量Q及所對應(yīng)的井中熱儲壓力降低值即水位穩(wěn)定降深sw，計(jì)算熱儲水文地質(zhì)參數(shù)（滲透系數(shù)K、導(dǎo)水系數(shù)T和降壓影響半徑R等）。并通過熱儲壓力變化值與其對應(yīng)的涌水量關(guān)系，推算地?zé)峋鞣匠?，繪制Q-f(sw)曲線。5.2.7.3非穩(wěn)定流降壓試驗(yàn)：該方法通過熱儲壓力隨時(shí)間變化過程計(jì)算熱儲水文地質(zhì)參數(shù)（導(dǎo)水系數(shù)DB12/T644—201645.2.8地?zé)崃黧w水化學(xué)分析5.2.8.1地?zé)崃黧w分析樣宜在產(chǎn)能測試結(jié)束之前采集。對于需要酸化處理的地?zé)峋畱?yīng)在酸化前采集流體樣。5.2.8.2一般流體質(zhì)量化驗(yàn)為水質(zhì)全分析。針對特殊利用行業(yè)的地?zé)崃黧w，還應(yīng)有針對性的采集特殊組份樣品送檢，取樣按照GB/T11615-2010中附錄B的要求進(jìn)行。5.3降壓試驗(yàn)5.3.1降壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)應(yīng)能確定儲層流體運(yùn)動方程sw—f(t)和儲層滲流類型，計(jì)算開采期內(nèi)抽水井影響熱儲水文地質(zhì)參數(shù)，進(jìn)行開采動態(tài)預(yù)測。5.3.2降壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)應(yīng)能確定井流量方程sw=aQ+bQ2或Q—f(h)，計(jì)算熱儲的熱水頭H0和地?zé)峋漠a(chǎn)能，確定地?zé)峋目刹少Y源量。5.3.3根據(jù)地?zé)峋囼?yàn)降壓情況，選擇揚(yáng)程、涌水量、溫度、功率等技術(shù)指標(biāo)相適宜的潛水泵，下泵深度要綜合考慮熱儲層類型、動水位、降深等。5.3.4試驗(yàn)前應(yīng)檢查排水管道是否暢通，檢查水位、水量、水溫等測試儀器儀表及用品、工具，確保降壓試驗(yàn)?zāi)苓B續(xù)進(jìn)行。5.3.5在同一降壓試驗(yàn)中應(yīng)采用同一方法和工具進(jìn)行數(shù)據(jù)觀測和采集。5.3.6依據(jù)勘查工作需要，分為單井和多井降壓試驗(yàn)。5.3.7單井降壓試驗(yàn)5.3.7.1應(yīng)進(jìn)行3次定流量降壓試驗(yàn)，反映Q—sw曲線形態(tài)。先進(jìn)行最大流量（Q3=Qmax）抽水，大降深停泵之后立即進(jìn)行水位（壓力）恢復(fù)試驗(yàn)恢復(fù)時(shí)間不少于6h，之后再進(jìn)行中、小降深試驗(yàn)單井降壓試驗(yàn)。5.3.7.2降壓試驗(yàn)各降次應(yīng)采用流量控制，消除井筒效應(yīng)其比例分別為Q3=Qmax，Q2、Q1分別為最大流量的2/3和1/3左右。5.3.7.3最大降壓試驗(yàn)按非穩(wěn)定流試驗(yàn)時(shí)間、觀測要求進(jìn)行，降壓延續(xù)時(shí)間不少于48h，穩(wěn)定延續(xù)時(shí)間不少于24h。中、小降深穩(wěn)定延續(xù)時(shí)間分別不少于12h、8h。應(yīng)現(xiàn)場繪制sw—lgt及sw—t曲線，定性判斷流體運(yùn)動方程。5.3.7.4各落程是否達(dá)到穩(wěn)定以觀測出水量、動水位與時(shí)間關(guān)系曲線只在一定范圍內(nèi)波動、波動幅度小于2～3cm，且水位動態(tài)數(shù)據(jù)沒有持續(xù)下降或上升趨勢為標(biāo)準(zhǔn)。5.3.7.5測試資料應(yīng)滿足確定流體運(yùn)動方程。計(jì)算熱儲層滲透系數(shù)K、降壓影響半徑R，初步確定彈性釋水系數(shù)s、壓力傳導(dǎo)系數(shù)a等熱儲水文地質(zhì)參數(shù)，根據(jù)三次降壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)，建立井流量方程，計(jì)算熱水頭和單井合理產(chǎn)量。5.3.8多井降壓試驗(yàn)5.3.8.1指帶有一個(gè)或多個(gè)觀測井的主孔降壓試驗(yàn)，主要在對井中第二眼井成井時(shí)的降壓試驗(yàn)中采用。當(dāng)?shù)責(zé)岬刭|(zhì)條件復(fù)雜、對井及附近地?zé)峋绕涫峭瑢拥責(zé)峋^多且相距較近時(shí)，具備觀測條件的都應(yīng)進(jìn)行多井降壓試驗(yàn)。5.3.8.2宜進(jìn)行1~2次的穩(wěn)定流或非穩(wěn)定流降壓試驗(yàn)，最大一次降壓的延續(xù)時(shí)間不少于120h。如果同期觀測井出現(xiàn)水位持續(xù)下降或水位波動較大情況，應(yīng)適當(dāng)延長試驗(yàn)時(shí)間。5.3.8.3抽水井抽水對最近觀測井引起的水位下降值不小于20cm。5.3.8.4試驗(yàn)資料除滿足單井試驗(yàn)的各項(xiàng)要求外，還應(yīng)能確定降壓影響半徑R、井間干擾系數(shù)等參數(shù)。DB12/T644—201655.4放噴試驗(yàn)5.4.1針對熱儲水頭高于地面的地?zé)峋醋粤骶７譃閱尉艊娫囼?yàn)和多井放噴試驗(yàn)。5.4.2放噴試驗(yàn)的方法和要求按GB/T11615-2010中第7.6.4條執(zhí)行。5.5對井采灌試驗(yàn)5.5.1技術(shù)要求5.5.1.1通過開采井的水位下降曲線，計(jì)算補(bǔ)給帶的寬度和采、灌條件下的水文地質(zhì)參數(shù)，估算對井采、灌的影響范圍，對開采動態(tài)進(jìn)行預(yù)測。計(jì)算方法執(zhí)行DB12/T469-2012中附錄C和本標(biāo)準(zhǔn)的附錄D的相關(guān)條款。5.5.1.2通過對井采灌的采、灌量與相應(yīng)熱儲壓力的變化情況，確定對井可采資源潛力，評價(jià)可采資源量。5.5.1.3對井采灌試驗(yàn)一般在對井采灌系統(tǒng)建成后進(jìn)行，宜采用采、灌定流量的方式進(jìn)行。要根據(jù)多井降壓試驗(yàn)的資料設(shè)計(jì)“大、中、小”三級采、灌量，查明不同采、灌量封閉流場的影響范圍和水動力條件。5.5.2系統(tǒng)工藝5.5.2.1水質(zhì)處理系統(tǒng)地?zé)嵛菜毓鄷r(shí)，應(yīng)作除砂、除污水質(zhì)處理，應(yīng)依據(jù)試驗(yàn)井目的層熱儲類型，選擇精度適宜的過濾設(shè)備：a)目的層為孔隙型熱儲時(shí)，需同時(shí)安裝粗過濾和精細(xì)過濾兩級過濾器，粗過濾精度為50μm，精過濾精度為3～5μm；b)目的層為基巖巖溶裂隙型熱儲時(shí)，過濾器精度不小于50μm。5.5.2.2排氣設(shè)備在回灌井管路上須安裝排氣罐，用以排出回灌流體中的氣體。試驗(yàn)時(shí)應(yīng)檢查排氣閥門，罐體內(nèi)壓力應(yīng)大于大氣壓，嚴(yán)禁空氣進(jìn)入，同時(shí)保證排氣通道暢通。5.5.2.3系統(tǒng)管路采、灌系統(tǒng)管路應(yīng)保持密閉狀態(tài)。儀表、儀器正常運(yùn)行。正式回灌試驗(yàn)前應(yīng)利用地?zé)崃黧w對管道及過濾設(shè)備內(nèi)部污垢雜物進(jìn)行沖洗，要求水清砂凈5.5.2.4回灌方式宜采用回灌管內(nèi)進(jìn)水方式進(jìn)行回灌，回灌管應(yīng)下至回灌井靜水液面以下10～15m深度，保證回灌在真空密閉條件下進(jìn)行。5.5.3試驗(yàn)操作5.5.3.1正式回灌前須對井筒內(nèi)水位進(jìn)行24h天然動態(tài)觀測。觀測要求按本標(biāo)準(zhǔn)的第5.2.6條進(jìn)行。5.5.3.2一般應(yīng)進(jìn)行三組以上的試驗(yàn)。宜采用定流量方法，回灌量從小到大依次進(jìn)行。第一組小灌量以其產(chǎn)能測試時(shí)最大抽水流量的1∕2為宜，后續(xù)每組逐級增加10～30m3/h，最大一組灌量應(yīng)達(dá)到或接近產(chǎn)能測試時(shí)的最大涌水量。5.5.3.3第一組試驗(yàn)回灌井的動水位需穩(wěn)定8h以上，第二、三組動水位需穩(wěn)定16h、48h以上。各組試驗(yàn)是否達(dá)到穩(wěn)定以觀測水位波動幅度應(yīng)小于5cm/30min，且水位動態(tài)數(shù)據(jù)不再持續(xù)下降或上升為準(zhǔn)。DB12/T644—201665.5.3.4停灌后應(yīng)進(jìn)行水位恢復(fù)試驗(yàn)。5.5.3.5測試資料應(yīng)滿足確定流體運(yùn)動方程的要求。利用多組回灌試驗(yàn)數(shù)據(jù)建立井流方程，計(jì)算熱儲注水滲透系數(shù)K注、導(dǎo)水系數(shù)T注和回灌影響半徑R注等熱儲水文地質(zhì)參數(shù)，評價(jià)單井合理可灌量。5.5.4試驗(yàn)前期或試驗(yàn)中的回?fù)P洗井5.5.4.1生產(chǎn)性采、灌運(yùn)行可以采用回?fù)P，供暖期后對回灌井進(jìn)行洗井。利用回?fù)P、洗井等措施來清洗井筒內(nèi)部的腐蝕污垢、流體中的懸浮物，保護(hù)熱儲層，提高地?zé)峋毓嗄芰Α?.5.4.2回?fù)P、洗井按降壓試驗(yàn)要求進(jìn)行，根據(jù)水質(zhì)清潔情況決定回?fù)P、洗井時(shí)間。作好水量、水溫、水位（壓力）等動態(tài)數(shù)據(jù)觀測記錄。依據(jù)具體工作需要取樣進(jìn)行流體質(zhì)量分析。5.6數(shù)據(jù)采集與資料整理5.6.1準(zhǔn)確測定試驗(yàn)井的井口標(biāo)高及井位坐標(biāo)、測點(diǎn)至地面的距離。5.6.2試驗(yàn)前必須準(zhǔn)確測量試驗(yàn)井的靜水位埋深h1及對應(yīng)的液面溫度。觀測次數(shù)不少于3次。5.6.3觀測數(shù)據(jù)精確到水位1cm、水溫0.1℃。開采流量采用堰板計(jì)量時(shí)，過水堰高測量應(yīng)讀數(shù)精確到1mm；采用水表計(jì)量時(shí)，開采量與回灌量讀數(shù)應(yīng)精確到0.1m3。5.6.4降壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)觀測要求5.6.4.1降壓試驗(yàn)過程中，抽水井和觀測井均要求水位液面溫度及流量同步觀測。5.6.4.2穩(wěn)定流觀測時(shí)間為開泵后第5、10、15、20、25、30、40、60、80、100、120min，穩(wěn)定后每30min觀測一次。5.6.4.3非穩(wěn)定流觀測時(shí)間為開泵后第1、2、3、4、6、8、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100、120min，之后每隔30min觀測一次。5.6.4.4大降壓試驗(yàn)停泵后立即觀測恢復(fù)水位，當(dāng)恢復(fù)水位出現(xiàn)峰值（熱水頭）后，按非穩(wěn)定流間隔時(shí)間觀測，h—t曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)后，再觀測3～5個(gè)數(shù)據(jù)，持續(xù)時(shí)間不少于6h，要求水位和液面溫度同步監(jiān)測。5.6.5回灌試驗(yàn)數(shù)據(jù)觀測要求5.6.5.1每一組試驗(yàn)觀測時(shí)間間隔為回灌開始后第5、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100、120min，之后每30min觀測一次。5.6.5.2觀測項(xiàng)目水位、液面溫度、流量以及過濾器、排氣裝置的進(jìn)口與出口壓力，要求抽水井和回灌井同步進(jìn)行。5.6.6產(chǎn)能測試資料整理5.6.6.1產(chǎn)能試驗(yàn)現(xiàn)場應(yīng)做好試驗(yàn)原始數(shù)據(jù)記錄工作，并在試驗(yàn)現(xiàn)場繪制必要的草圖（如Q—sw、sw—lgt、sw—t曲線判斷是否存在管道流和降壓反曲線，及時(shí)調(diào)整地?zé)峋?、灌方案。同時(shí)也可發(fā)現(xiàn)試驗(yàn)過程中出現(xiàn)的問題，做到現(xiàn)場及時(shí)糾正或補(bǔ)做試驗(yàn)。5.6.6.2檢查產(chǎn)能測試各種記錄表，表格見附錄B、附錄C。對水位、水量、水溫、觀測時(shí)間等數(shù)據(jù)，要進(jìn)行審查、校對，發(fā)現(xiàn)有誤可根據(jù)情況進(jìn)行修正，謄清一份歸檔，并制成電子版及時(shí)錄入地?zé)徙@井?dāng)?shù)據(jù)庫。5.6.6.3繪制如下降壓試驗(yàn)相關(guān)曲線圖：a)Q、sw、T—t歷時(shí)曲線；DB12/T644—20167c)Q—f（sw）曲線；d)q—f（sw）曲線；e)計(jì)算參數(shù)時(shí)所需要的其它相應(yīng)曲線。6熱儲水文地質(zhì)參數(shù)計(jì)算方法6.1水位校正6.1.1將產(chǎn)能測試獲得的、不同溫度的觀測水位統(tǒng)一換算到某一溫度下的校正水位，消除井筒效應(yīng)。一般按熱儲平均溫度進(jìn)行校正。6.1.2校正方法觀測水位換算到熱儲平均溫度下的水位校正可采用（1）式進(jìn)行。中-HHthhHt-×(1)觀測水位換算到熱儲平均溫度下的水位校正可采用（1）式進(jìn)行。式中：Ht——校正后自然地面起算的熱水頭埋深（mH中——熱儲富集段中點(diǎn)垂深（mρ平——井筒內(nèi)水柱平均密度（即熱儲溫度與液面溫度的平均值所對應(yīng)的流體密度kg/m）3；ht——觀測水位埋深（mh0——觀測基點(diǎn)距自然地面的高度（mρ高——熱儲溫度所對應(yīng)流體密度（kg/m3）。6.1.3靜水位埋深H1求取方法式統(tǒng)一換算成熱儲平均溫度下的液柱，此數(shù)即為熱儲平均溫度下的靜水位埋深（H1）。6.1.4熱水頭埋深H0確定方法6.1.4.1用產(chǎn)能測試資料計(jì)算法：用產(chǎn)能測試資料計(jì)算有以下兩種方法：a)依據(jù)降壓試驗(yàn)時(shí)3次降深測得的穩(wěn)定動水位hi和對應(yīng)的抽水流量Qi，通過回歸計(jì)算得出熱水頭埋深H0值。b)利用降壓資料計(jì)算熱水頭H0時(shí)，應(yīng)先采用（1）式將觀測到的穩(wěn)定動水位，按熱儲平均溫度進(jìn)行水位校正。6.1.4.2水位恢復(fù)法大落程降壓試驗(yàn)停泵后，立即觀測恢復(fù)水位?；謴?fù)水位出現(xiàn)的峰值即為熱水頭H0。6.1.4.3降壓試驗(yàn)動水位校正各次降深所取得的觀測水位，均應(yīng)采用（1）式按熱儲平均溫度進(jìn)行水位校正，形成溫度統(tǒng)一的熱力場才能對比分析，方可進(jìn)行熱儲溫度下的水文地質(zhì)參數(shù)計(jì)算。DB12/T644—201686.1.4.4回灌試驗(yàn)水位校正回灌試驗(yàn)時(shí)，回灌井內(nèi)不同溫度下的觀測水位統(tǒng)一按GB/T11615—2010中第6.1.3條地?zé)豳Y源溫度分級所界定25℃、采用（1）式進(jìn)行校正。6.2單位產(chǎn)量計(jì)算方法地?zé)峋畣挝划a(chǎn)量q可采用（2）式進(jìn)行計(jì)算求得。q.........................................(2)式中：q——單位產(chǎn)量（m3/h·mQ——抽水流量（m3/hW——抽水產(chǎn)生的穩(wěn)定水位降深（穩(wěn)定動水位埋深hi與熱水頭埋深H0之差m）。6.3穩(wěn)定流降壓試驗(yàn)求參方法6.3.1采用承壓完整井公式計(jì)算熱儲水文地質(zhì)參數(shù)。6.3.2熱儲有效厚度（M）6.3.2.1確定熱儲有效厚度（M）應(yīng)結(jié)合地?zé)峋刭|(zhì)錄井和地球物理測井資料，統(tǒng)計(jì)具有有效空隙和滲透性的地層、巖體和構(gòu)造帶的總厚度。6.3.2.2巖溶裂隙型熱儲有效厚度為以測井結(jié)果劃分的Ⅰ、Ⅱ類裂隙厚度之和。采取酸洗壓裂措施后6.3.2.3孔隙型熱儲有效厚度的確定應(yīng)根據(jù)測井結(jié)果及濾水器（射孔段）位置，為濾水器（射孔段）對應(yīng)的熱儲段厚度之和。6.3.3單井降壓試驗(yàn)求參方法6.3.3.1地?zé)峋畣尉€(wěn)定流降壓試驗(yàn)時(shí)，采用裘布依Dupuit公式（3）及奚哈特W.Sihardt影響半徑經(jīng)驗(yàn)公式（4采用疊代法求取熱儲滲透系數(shù)K和降壓影響半徑R。KR=10sw......................................(4)式中：K——熱儲平均溫度下的熱儲滲透系數(shù)（m/dQ——抽水流量（m3/dM——熱儲層有效厚度（mR——降壓影響半徑（mw——抽水井穩(wěn)定水位降深（mrw——抽水井熱儲段井半徑（m其余符號意義同前。6.3.3.2熱儲導(dǎo)水系數(shù)T采用（5）式求得。DB12/T644—20169T=KM........................................(5)式中：T——導(dǎo)水系數(shù)（m2/d其余符號意義同前。6.3.3.3熱儲滲透率k采用（6）式求得。kK........................................(6)g式中：K——熱儲滲透率（m2/sη——熱儲平均溫度下熱流體的運(yùn)動粘滯系數(shù)（m2/sg——重力加速度（9.8m/s2其余符號意義同前。6.3.3.4依據(jù)同一熱儲層滲透率k值相同的原理，采用（7）式計(jì)算不同流體溫度下的滲透系數(shù)KT。k=KKT式中：KT——T℃時(shí)熱儲的滲透系數(shù)（m/sηT——T℃時(shí)熱流體的運(yùn)動粘滯系數(shù)（m2/s3ρT——T℃時(shí)熱流體密度（kg/m3其余符號意義同前。6.3.4多井降壓試驗(yàn)求參方法6.3.4.1當(dāng)帶有一個(gè)觀測井時(shí)，如果觀測井受抽水主井影響水位有變化時(shí)，采用（8）式9）式計(jì)算降壓影響半徑和熱儲滲透系數(shù)。K式中：w——抽水井穩(wěn)定水位降深（m1——觀測井穩(wěn)定水位降深（mr——觀測井與抽水井井底水平距離（m其余符號意義同前。6.3.4.2當(dāng)帶有兩個(gè)觀測井時(shí)，采用（10）式11）式計(jì)算水文地質(zhì)參數(shù)。DB12/T644—2016K式中：1——近觀測井穩(wěn)定水位降深（m2——遠(yuǎn)觀測井穩(wěn)定水位降深（mr1——近觀測井與抽水井井底水平距離（mr2——遠(yuǎn)觀測井與抽水井井底水平距離（m其余符號意義同前。6.3.4.3利用壓力測試時(shí)，采用（12）式求取相關(guān)水文地質(zhì)參數(shù)（帶一個(gè)觀測井）。K式中：K——熱儲層滲透系數(shù)（m/sQ——抽水流量（kg/s△P——使水達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)抽水井與觀測井之間的流體壓力差（Pa）;其余符號意義同前。6.4非穩(wěn)定流降壓試驗(yàn)求參方法6.4.1Theis配線法計(jì)算步驟如下:a)在雙對數(shù)坐標(biāo)紙上繪制W(u)-1/u的標(biāo)準(zhǔn)曲線。b)在另一張模數(shù)相同的透明雙對數(shù)紙上繪制實(shí)測的s-t/r2曲線或s-t曲線。2c)將實(shí)際曲線置于標(biāo)準(zhǔn)曲線上，在保持對應(yīng)坐標(biāo)軸彼此平行的條件下相對平移，直至兩曲線重合為止。2d)任取一匹配點(diǎn)（在曲線上或曲線外均可記下匹配點(diǎn)的對應(yīng)坐標(biāo)值：W(u)，1/u，s和t/r（或t帶入（131415）式，分別計(jì)算有關(guān)參數(shù)。K.......................................................................(14)a........................................(15)式中：s——抽水任一時(shí)刻的水位降深（mμ*——含水層的貯水系數(shù)；2a——含水層的導(dǎo)壓系數(shù)（m/d2r——觀測孔與抽水井井底水平距離（mDB12/T644—2016其余符號意義同前。6.4.2Jacob直線圖解法2當(dāng)降壓試驗(yàn)時(shí)間較長，u=r/(4at)＜0.01時(shí)，可采用雅各布Jacob公式（16）計(jì)算參數(shù)。2將上式改寫成slglgt，即s與lgt成線性關(guān)系，具體步驟如下：a)繪制s-lgt曲線，擬合成直線形式，求直線斜率i?？稍趀xcel擬合公式上直接讀取，也可取和一個(gè)對數(shù)周期對應(yīng)的降深Δs，這就是斜率i。i，可求出導(dǎo)水系數(shù)T。b)并將直線部分延長，在零降深線上的截距為t0，代入（16）式有l(wèi)g，即可求出貯水系數(shù)μ*。6.4.3降壓曲線擬合求參方法式擬合求參。s...................................(17)2r井函數(shù)自變量u：u泰斯井函數(shù)級數(shù)展開式：式中：s(r,t)——任一點(diǎn)任一時(shí)刻的熱儲壓力降低值（mt——抽水開始到計(jì)算時(shí)的延續(xù)時(shí)間（d其余符號意義同前。6.4.3.2充分利用實(shí)測數(shù)據(jù)，通過調(diào)整導(dǎo)水系數(shù)T及壓力傳導(dǎo)系數(shù)a，使理論曲線與實(shí)測曲線達(dá)到最佳擬合狀態(tài)，從而獲得熱儲水文地質(zhì)參數(shù)。6.4.3.3對于基巖熱儲層，主要擬合出流體溫度基本穩(wěn)定后的曲線尾支段。6.4.4水位恢復(fù)資料求參方法—t0)為x軸、剩余降深sr為y軸，添加線性趨勢線獲得趨勢線斜率i，求取導(dǎo)水系數(shù)T。DB12/T644—2016sr式中：r——剩余降深值（mt——抽水開始到計(jì)算時(shí)的延續(xù)時(shí)間（d0——恢復(fù)觀測距抽水開始的時(shí)間（di——剩余降深對數(shù)歷時(shí)曲線趨勢線斜率；其余符號意義同前。6.4.5有越流補(bǔ)給的降壓試驗(yàn)求參方法越流系統(tǒng)中降壓試驗(yàn)可采用Hantush-Jacob公式（19）、（20）計(jì)算參數(shù)。s....................................(19)R=1.123B......................................(20)式中：K0B——越流因素（m其余符號意義同前。s-lgt曲線的斜率變化規(guī)律是由小到大，又由大變到小，存在著拐點(diǎn)P（見圖1）。拐點(diǎn)P處降深sp與最大降深smax的關(guān)系為：spsmax...............................DB12/T644—2016拐點(diǎn)P處的時(shí)間tp為：tp......................................(22)拐點(diǎn)P處切線的斜率為：p.....................................(23)拐點(diǎn)P處降深sp與斜率ip之間的關(guān)系為：應(yīng)用上述原理，具體計(jì)算參數(shù)步驟如下：a)在單對數(shù)坐標(biāo)紙上繪制s-lgt曲線，用外推法確定最大降深smax，并用（21）式計(jì)算拐點(diǎn)P處b)根據(jù)sp確定拐點(diǎn)P位置，并從圖上讀出拐點(diǎn)出現(xiàn)的時(shí)間tp。d)根據(jù)（24）式，求出有關(guān)數(shù)值后，查附錄D表D.1確定和e值。e)根據(jù)值求B值：Bf)按（23）式22）式和（20）式分別計(jì)算T、μ和*R值。6.5復(fù)雜條件下熱儲水文地質(zhì)參數(shù)計(jì)算如果降壓試驗(yàn)受到不同水文地質(zhì)邊界影響時(shí)，則應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況選取符合水文地質(zhì)條件的方法進(jìn)行計(jì)算，具體方法參見《供水水文地質(zhì)手冊》第二冊、《試井分析》等?；虬催吔缢π再|(zhì)設(shè)置虛擬井按勢疊加原理進(jìn)行計(jì)算。6.6熱儲水文地質(zhì)參數(shù)選取選取大降深產(chǎn)能測試資料所求得的相關(guān)參數(shù)，作為該地?zé)峋疅醿Φ乃牡刭|(zhì)參數(shù)。7地?zé)釂危▽Γ┚Y源計(jì)算與可靠性評價(jià)7.1地?zé)釂危▽Γ┚刹闪抗浪?.1.1地?zé)峋鞣匠痰拇_定根據(jù)3次降深的降壓試驗(yàn)觀測數(shù)據(jù)，采用(25)式來確定地?zé)峋鞣匠?sw=aQ+bQ2....................................(25)式中：a——熱儲層流損失系數(shù)；DB12/T644—2016b——井筒紊流損失系數(shù)；其余符號意義同前。對單個(gè)地?zé)峋刹闪?，可依?jù)井產(chǎn)能測試資料按井流方程估算單井的穩(wěn)定產(chǎn)對單個(gè)地?zé)峋刹闪?，可依?jù)井產(chǎn)能測試資料按井流方程估算單井的穩(wěn)定產(chǎn)量?；蛞越祲涸囼?yàn)資料采用內(nèi)插法估算單井可采量，計(jì)算使用的壓力降低值即水位降深見表1。>3>2.57.1.3對井地?zé)崃黧w可采量估算7.1.3.17.1.3對井地?zé)崃黧w可采量估算7.1.3.1對井系統(tǒng)估算可采量時(shí)，應(yīng)結(jié)合實(shí)際回灌試驗(yàn)，依據(jù)“以灌定采”的原則，計(jì)算其保持水頭>3>2.5壓力、熱（量）均衡條件下的合理開采強(qiáng)度，充分考慮到流體回灌對熱儲的回補(bǔ)作用。7.1.3.2對井“以灌定采”應(yīng)同時(shí)滿足：回灌率大于90%；地?zé)崃黧w回灌后，50年內(nèi)冷峰面不得到達(dá)開采井，即不產(chǎn)生熱突破。7.1.3.3利用降壓試驗(yàn)資料、采用內(nèi)插法估算對井中開采井的可采量時(shí)，計(jì)算使用的壓力降低值即水位降深見表2。表2對井水位降深約束條件一覽表=...................................(26)mee—7.2對井采灌時(shí)可灌量估算與確定mee—7.2.1利用采灌試驗(yàn)的回灌井注水指示曲線和靜水位埋深確定。采灌試驗(yàn)可以是自流回灌，也可以是壓力回灌。7.2.2利用回灌試驗(yàn)資料，采用（34）式計(jì)算回灌流體溫度為25℃時(shí)的注水滲透系數(shù)K注、回灌影響半徑R注。采用（2627）式來估算回灌流體溫度為25℃時(shí)回灌井的可灌量。K注s注MR注rwR注=10s注K注...................................(27)DB12/T644—2016式中：Q注——回灌流體溫度為25℃時(shí)回灌井穩(wěn)定可灌量（m3/dK注——回灌流體溫度為25℃時(shí)的熱儲注水滲透系數(shù)（m/d注——回灌井內(nèi)流體水位上升到允許的最大值（統(tǒng)一取距離井口10m，水位統(tǒng)一以25℃校正mR注——回灌影響半徑（m其余符號意義同前。7.2.3保證50年開采期內(nèi)不產(chǎn)生熱突破，用冷鋒面運(yùn)移時(shí)間估算回灌井的允許灌量。7.2.3.1對于基巖巖溶裂隙型熱儲層回灌井，采用（28）式來計(jì)算。式中：D——同層采、灌對井井底距離（mt——冷峰面到達(dá)開采井的允許時(shí)間（d，按50年計(jì)ρwβw、ρa(bǔ)βa——25℃時(shí)流體、儲層的密度與比熱之乘積（MJ/?℃);其余符號意義同前。7.2.3.2對于松散孔隙型熱儲層回灌井，采用（29）式來計(jì)算。Q注....................................(29)式中：n——熱儲平均孔隙度（無量綱其余符號意義同前。7.2.4回灌井可灌量綜合確定7.2.4.1根據(jù)以上3種不同計(jì)算方法估算可灌量，結(jié)合回灌試驗(yàn)時(shí)地?zé)峋膶?shí)際回灌情況，來綜合評價(jià)確定地?zé)峄毓嗑暮侠砜晒嗔俊?.2.4.2確定回灌井合理可灌量時(shí)，有兩種特殊情況應(yīng)酌情考慮：a)回灌井回灌能力極弱（小于出水量的三分之一）時(shí)：宜以該井回灌試驗(yàn)過程中相對延續(xù)時(shí)間較長的一段回灌量作為其可灌量。并采用類比方法，對比分析相同地質(zhì)構(gòu)造條件下、成井工藝相同的同類型地?zé)峋幕毓嗄芰?，作為確定其可灌量的依據(jù)。b)回灌井回灌能力極強(qiáng)（大于最大出水量）時(shí)：主要是應(yīng)考慮冷鋒面的運(yùn)移，以對井中的開采井和附近其它同層開采井流體溫度不應(yīng)下降、不產(chǎn)生熱突破為宜。7.3地?zé)豳Y源可靠性評價(jià)7.3.1單（對）井的地?zé)豳Y源可靠性評價(jià)是在綜合考慮各種因素影響的情況下，地?zé)峋茉试S的穩(wěn)定的可采資源量即許可開采量（Q）。這些因素包括：區(qū)域水位年降幅；熱（量）均衡條件下的開采合理降深；采灌對井合理井距；降壓影響半徑；開采權(quán)益保護(hù)半徑；以灌定采；地?zé)豳Y源開發(fā)利用區(qū)域整體規(guī)劃和地區(qū)局部規(guī)劃；等等。無論是以單井方式、還是以對井采灌式開采地?zé)豳Y源，在確定地?zé)峋S可采量時(shí)，不應(yīng)以單一指標(biāo)來簡單評價(jià)。7.3.2鑒于目前單井開采與采灌對井開采共存的局面，地?zé)豳Y源可靠性評價(jià)大類上分兩種情況，即單井地?zé)豳Y源評價(jià)和采灌對井地?zé)豳Y源評價(jià)。DB12/T644—20167.3.3單井地?zé)豳Y源可靠性評價(jià)是首先依據(jù)單井產(chǎn)能測試資料，按本標(biāo)準(zhǔn)的7.1.1條確定的井流量方程計(jì)算單井穩(wěn)定產(chǎn)量。按單井產(chǎn)量和單井降壓試驗(yàn)求出的儲層流體運(yùn)動方程，計(jì)算開采期的抽水影響范圍。根據(jù)天津市地?zé)衢_發(fā)利用規(guī)劃和已有地?zé)峋姆植技熬畽?quán)保護(hù)范圍，確定該單井可以利用的熱儲范圍。7.3.4對井地?zé)豳Y源可靠性評價(jià)是按確定的對井采、灌量，計(jì)算出對井采灌形成的封閉流場的范圍和范圍內(nèi)熱儲層的熱資源量及可采熱資源量，評價(jià)其資源保證程度。7.3.5依據(jù)初步估算的地?zé)釂尉€(wěn)定產(chǎn)量，按相關(guān)公式估算其開采權(quán)益保護(hù)范圍。對盆地型熱儲類型，可按地?zé)峋V權(quán)出讓年限50年，依據(jù)《地?zé)豳Y源評價(jià)方法》DZ40—85中熱儲層地?zé)崃黧w回收率參考值，采用（30）式來估算地?zé)峋_采50年對熱儲的影響半徑即熱補(bǔ)給半徑R熱，視其為地?zé)峋_采權(quán)益保護(hù)半徑。R....................................(30)式中：R熱——開采50年地?zé)峋畽?quán)益保護(hù)半徑（定向井以目的層中部為圓心mN——地?zé)峋?0年開采期內(nèi)的開采總?cè)諗?shù)（dQ估——地?zé)峋浪汩_采量（m3/df——流體比熱/儲層比熱的比值（基巖型熱儲取值3～5、孔隙型熱儲取值1.7M儲——熱儲層厚度（mλw——熱儲回收率（積盆地?zé)醿θ≈?.15～0.25其余符號意義同前。7.3.6同層各開采井之間的合理井距應(yīng)同時(shí)大于2倍熱補(bǔ)給半徑和降壓影響半徑。7.3.6.1在該地?zé)釂危▽Γ┚苓吷袩o其它同層開采井或與其井距超過2R熱時(shí)，估算可開采量可作為開采井的許可開采量Q。若井距小于2R熱時(shí)，則首先應(yīng)保證不能侵犯已取得開采允許證的現(xiàn)有開采井的權(quán)益保護(hù)范圍，應(yīng)以實(shí)際井距與已有開采井的熱補(bǔ)給半徑之差作為該開采井的權(quán)益保護(hù)半徑，并以該范圍內(nèi)的可采熱儲存量作為該井地?zé)崃黧w開采允許排放的熱量，采用（30）式反求其可開采量，以此作為開采井的許可開采量Q。7.3.6.2當(dāng)降壓影響半徑R大于熱補(bǔ)半徑R熱時(shí)，應(yīng)以2R作為合理布井井距，并以此來計(jì)算地?zé)峋S可開采量Q。7.3.7根據(jù)確定的許可開采量Q，采用（31）式計(jì)算50年開采期內(nèi)熱儲層的可采熱能量（kJ并折W=QCwN(Tr-T0)..................................(31)式中：W——地?zé)峋_采50年可采熱能量(kJ)；Q——地?zé)崃黧w許可開采量(m3/d)；3CW——地?zé)崃黧w平均比熱(kJ/m·℃)；3Tr——熱儲平均溫度(℃)；T0——常溫層溫度（取13.5℃);其余符號意義同前。DB12/T644—20167.3.8鑒于現(xiàn)階段地?zé)豳Y源開采現(xiàn)狀和規(guī)模、熱儲層壓力場動態(tài)變化特點(diǎn)，以可持續(xù)性集約節(jié)約開發(fā)利用為前提，在集中開采區(qū)，單井應(yīng)嚴(yán)格控制開采量。7.3.9地?zé)峋責(zé)豳Y源評價(jià)方法應(yīng)每5年結(jié)合區(qū)域性評價(jià)進(jìn)行調(diào)整和修正。8地?zé)豳Y源開發(fā)利用評價(jià)8.1地?zé)豳Y源開發(fā)利用經(jīng)濟(jì)效益評價(jià)8.1.1地?zé)豳Y源經(jīng)濟(jì)價(jià)值的評價(jià)采用類比常規(guī)能源（燃煤）的方法進(jìn)行折算。依據(jù)地?zé)崃黧w許可開采量所采出的熱能量，采用（32）式計(jì)算地?zé)峋漠a(chǎn)能，采出熱流體的產(chǎn)熱功率（熱能或電能）。=4.1868Q(Tw-Tq).................................(32)式中：Wt——熱功率（kW4.1868——熱功當(dāng)量換算系數(shù)；Q——地?zé)崃黧w許可開采量（L/sTw——地?zé)崃黧w溫度(℃);Tq——當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鉁?℃)。8.1.2考慮熱效比時(shí)，地?zé)崃黧w全年開采累計(jì)可利用的熱能量，采用(33)式進(jìn)行估算。...................................(33)式中：t——地?zé)峋_采一年可利用的熱能量（MJd——全年開采日數(shù)（dWt——由（23）式計(jì)算得出的熱功率值（kWK熱——熱效比（按燃煤鍋爐的熱效率0.6計(jì)算86.4——單位換算系數(shù)。8.2地?zé)豳Y源開發(fā)利用環(huán)境評價(jià)8.2.1地?zé)豳Y源開發(fā)利用所獲熱量與之相當(dāng)?shù)墓?jié)能效果，減排量、節(jié)省污染治理費(fèi)用、建筑采暖面積等，按GB/T11615-2010中附錄F所列方法和要求進(jìn)行估算和評價(jià)。8.2.2按GB/T11615-2010中第10.2條要求，對地?zé)豳Y源開發(fā)利用的環(huán)境影響進(jìn)行綜合分析和評價(jià)。9地?zé)豳Y源流體質(zhì)量評價(jià)地?zé)崃黧w的水質(zhì)、不同用途、有用礦物組分、腐蝕性、結(jié)垢趨勢等評價(jià)，按GB/T11615-2010中第9條所列方法和要求進(jìn)行。理療、洗浴等特殊行業(yè)按GB/T11615-2010中附錄E進(jìn)行評價(jià)。10資料歸檔、報(bào)告編寫與儲量評審、登記、備案10.1地?zé)峋@探原始資料、成果報(bào)告是地?zé)豳Y源勘查的階段性或最終成果,是地?zé)豳Y源勘查登記、評審、備案及開發(fā)利用規(guī)劃與管理的主要依據(jù)。10.2針對地?zé)岵傻V權(quán)，編寫儲量評價(jià)報(bào)告；針對地?zé)崽降V權(quán)，編寫地?zé)豳Y源探勘報(bào)告。DB12/T644—201610.3應(yīng)對地?zé)豳Y源勘查工作取得的各項(xiàng)資料,包括:地質(zhì)調(diào)查、地球物地球物理測井、試井、井史、地?zé)崃黧w化學(xué)分析、巖土測試、降壓及回灌試驗(yàn)觀測原始記錄表、完井報(bào)告等資料，進(jìn)行分類整理、編目、造冊、存檔備查。10.4對地?zé)徙@井取得的實(shí)物地質(zhì)資料（巖心、巖屑等）應(yīng)進(jìn)行整理,建立標(biāo)準(zhǔn)地質(zhì)剖面保存；有重要地質(zhì)意義的地?zé)徙@井實(shí)物資料（巖心、巖屑）應(yīng)予以長期保存。10.5所有資料按照要求匯交至相關(guān)部門并按規(guī)定歸檔，出具資料匯交合格證明之后方可進(jìn)行儲量評10.6儲量評價(jià)/勘探報(bào)告編寫具體要求見附錄A。DB12/T664—2016（規(guī)范性附錄）地?zé)豳Y源儲量評價(jià)/勘探報(bào)告編寫要求A.1儲量評價(jià)/勘探報(bào)告內(nèi)容要求A.1.1地?zé)峋碧焦ぷ魍瓿珊?應(yīng)及時(shí)編寫與勘查階段相適應(yīng)的地?zé)峋責(zé)豳Y源儲量評價(jià)/勘探報(bào)告。A.1.2地?zé)豳Y源儲量評價(jià)/勘探報(bào)告依據(jù)實(shí)際需要可分為:單井地?zé)豳Y源儲量評價(jià)/勘探報(bào)告、對井地?zé)豳Y源儲量評價(jià)/勘探報(bào)告。A.1.3單、對井地?zé)豳Y源儲量評價(jià)/勘探報(bào)告:指為單個(gè)地?zé)峋_發(fā)單位提供利用的地?zé)峋畠α吭u價(jià)/勘探報(bào)告,主要依據(jù)單、對井勘探成果評價(jià)其可開采量及開采保護(hù)區(qū)范圍,為資源的開發(fā)管理提供依據(jù)。報(bào)告內(nèi)容一般包括:a)前言：簡述地?zé)峥辈轫?xiàng)目概況；地?zé)峋幍牡乩砦恢?；探礦權(quán)、采礦權(quán)登記概況；以往開展地?zé)岬刭|(zhì)工作概況及地?zé)岬刭|(zhì)研究程度；勘查目的和任務(wù)；勘查工作量及質(zhì)量評述等。b)地?zé)岬刭|(zhì)特征：簡述地?zé)峋幍牡刭|(zhì)構(gòu)造部位；構(gòu)造特征；地層概況；勘查項(xiàng)目附近地?zé)衢_發(fā)利用現(xiàn)狀。c)鉆井工程：詳述地?zé)峋@探工程實(shí)施情況與問題；成井地質(zhì)剖面；物探測井及井身結(jié)構(gòu)；鉆遇地層情況及特征；地溫梯度及熱儲發(fā)育特點(diǎn)。d)地?zé)峋S可開采量計(jì)算與評價(jià)：成井水文地質(zhì)試驗(yàn)（降壓、回灌等）資料分析；數(shù)據(jù)整理及熱熱能、電能。e)開采保護(hù)區(qū)評價(jià)：結(jié)合地?zé)峋祲河绊懓霃?、熱補(bǔ)給半徑，提出合理井距的建議。f)水質(zhì)評價(jià)：地?zé)崃黧w水質(zhì)分析成果；水質(zhì)評價(jià)應(yīng)側(cè)重供暖、理療、洗浴、農(nóng)業(yè)養(yǎng)殖種殖等方面的用途評價(jià)。g)利用效益評價(jià)：對地?zé)崃黧w利用所產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)、環(huán)境、社會效益進(jìn)行客觀評價(jià)。主要評價(jià)地?zé)崂玫墓?jié)能和減排效果；針對高礦化度尾水廢水直接排放可能的空氣污染、熱污染、地表水及地下水水質(zhì)污染、土壤板結(jié)鹽漬化等環(huán)境影響評價(jià)；地?zé)衢_發(fā)對造成地面沉降可能性、海水入侵可能性、高鐵地鐵等線性工程、地質(zhì)景觀和淺層地下水源保護(hù)性地的影響評價(jià)。h)結(jié)論及開發(fā)利用建議：側(cè)重?zé)醿犹卣?、地?zé)峋砷_采量、水質(zhì)及用途、開采權(quán)益保護(hù)范圍及其合理井距、環(huán)境影響評價(jià)等方面的結(jié)論和意見。A.2儲量評價(jià)/勘探報(bào)告編寫提綱A.2.1地?zé)釂危▽Γ┚畠α吭u價(jià)/勘探報(bào)告是地?zé)峥辈轫?xiàng)目的最終成果,是地?zé)峋畠α繉徟娃k理采礦權(quán)的重要依據(jù)。報(bào)告內(nèi)容應(yīng)充分反映地?zé)徙@探地質(zhì)編錄、物理測井和井試成果，明確提出地?zé)峋侠砘毓嗔?、許可開采量、開采權(quán)益保護(hù)半徑，以及礦權(quán)開采期限內(nèi)，熱儲可采熱量、熱能、電能。A.2.2報(bào)告編寫提綱包括以下內(nèi)容：第一章前言第一節(jié)項(xiàng)目概要第二節(jié)地?zé)峥辈檠芯砍潭菵B12/T664—2016第三節(jié)勘查目的任務(wù)第四節(jié)勘查工作質(zhì)量評述第二章區(qū)域地?zé)岬刭|(zhì)條件第一節(jié)構(gòu)造特征第二節(jié)地層概況第三節(jié)地溫場特征第四節(jié)熱儲層特征第五節(jié)開發(fā)利用現(xiàn)狀及區(qū)域熱儲開發(fā)動態(tài)第三章地?zé)峋疅醿こ痰谝还?jié)地?zé)峋こ痰诙?jié)地球物理測井第三節(jié)鉆遇地層特征第四節(jié)地?zé)峋疅醿μ卣鞯谒恼碌責(zé)峋a(chǎn)能測試與可開采量計(jì)算與評價(jià)第一節(jié)降壓試驗(yàn)第二節(jié)回灌試驗(yàn)第三節(jié)數(shù)據(jù)整理及熱儲參數(shù)計(jì)算第四節(jié)地?zé)峋晒嘈苑治黾翱砷_采量計(jì)算與評價(jià)第五節(jié)開采保護(hù)區(qū)論證第六節(jié)開采初步預(yù)報(bào)第五章地?zé)崃黧w質(zhì)量評述第一節(jié)地?zé)崃黧w水質(zhì)特征第二節(jié)地?zé)崃黧w質(zhì)量評價(jià)第六章地?zé)豳Y源開發(fā)利用經(jīng)濟(jì)效益及環(huán)境影響評價(jià)第一節(jié)地?zé)豳Y源開發(fā)利用經(jīng)濟(jì)效益評價(jià)第二節(jié)地?zé)豳Y源開發(fā)利用環(huán)境影響評價(jià)結(jié)論及建議附：①鉆井地質(zhì)綜合柱狀圖；②降壓試驗(yàn)觀測記錄表；③回灌試驗(yàn)觀測記錄表；④水、巖分析化驗(yàn)資料；⑤地?zé)峋⒐を?yàn)收表。A.3地?zé)釂危▽Γ┚畠α吭u價(jià)/勘探報(bào)告審批要求A.3.1成井質(zhì)量及各項(xiàng)測試數(shù)據(jù)資料的可靠性。A.3.2地?zé)峋刹少Y源量的計(jì)算與評價(jià)：應(yīng)確定地?zé)峋S可開采量、開采影響范圍及合理井距。A.3.3地?zé)崃黧w質(zhì)量及其用途評價(jià)。A.3.4地?zé)崃黧w開采利用中余熱及廢水排放對當(dāng)?shù)丨h(huán)境影響評價(jià)及消除影響的措施。A.3.5審查結(jié)論應(yīng)明確地?zé)峋饕_采層位、許可開采量、開采權(quán)益保護(hù)半徑以及礦權(quán)開采期限內(nèi)，熱儲可采熱量、熱能、電能。地?zé)崃黧w主要用途及發(fā)中應(yīng)注意的問題，審批文件內(nèi)容可簡化。DB12/T664—2016（資料性附錄）B.1共井號B.1共井號頁)月