2025年化工總控工高級技師試題(含答案)一、選擇題1.在化工生產(chǎn)中，對于易燃易爆物質(zhì)，其在車間空氣中的允許濃度應該嚴格控制。某易燃易爆氣體A的爆炸極限為2%-12%（體積分數(shù)），當該氣體在車間空氣中的體積分數(shù)為（）時，遇到火源最有可能發(fā)生爆炸。()-A.1%-B.5%-C.15%-D.20%答案：B解析：爆炸極限是指可燃物質(zhì)（可燃氣體、蒸氣和粉塵）與空氣（或氧氣）必須在一定的濃度范圍內(nèi)均勻混合，形成預混氣，遇著火源才會發(fā)生爆炸，這個濃度范圍稱為爆炸極限。該氣體A的爆炸極限為2%-12%，選項B的5%在這個范圍內(nèi)，所以最有可能發(fā)生爆炸。而A選項1%低于爆炸下限，C選項15%和D選項20%高于爆炸上限，都不會發(fā)生爆炸。2.化工生產(chǎn)中常用的催化劑，其活性中心的結(jié)構(gòu)和性質(zhì)對催化反應起著關(guān)鍵作用。某催化劑的活性中心主要由過渡金屬原子組成，該催化劑在以下哪種反應中可能具有較好的催化效果（）()-A.酸堿中和反應-B.烷烴的裂解反應-C.醇的酯化反應-D.水的電解反應答案：B解析：過渡金屬催化劑常用于涉及化學鍵斷裂和形成的反應，特別是涉及烴類的反應。烷烴的裂解反應是將大分子烷烴斷裂成小分子烴的反應，過渡金屬原子組成的活性中心可以提供合適的吸附和反應環(huán)境，促進烷烴分子的化學鍵斷裂，所以該催化劑在烷烴的裂解反應中可能具有較好的催化效果。酸堿中和反應一般不需要特定的過渡金屬催化劑；醇的酯化反應通常使用濃硫酸等作為催化劑；水的電解反應主要通過電極材料和外加電場來實現(xiàn)，過渡金屬催化劑對其效果不明顯。3.在化工工藝流程中，精餾塔是一種重要的分離設(shè)備。對于一個二元混合物的精餾分離過程，若進料中輕組分的含量為0.4（摩爾分數(shù)），要求塔頂產(chǎn)品中輕組分的含量達到0.95（摩爾分數(shù)），塔底產(chǎn)品中輕組分的含量為0.05（摩爾分數(shù)），則塔頂產(chǎn)品的采出率（相對于進料量）約為（）()-A.0.35-B.0.4-C.0.45-D.0.5答案：A解析：根據(jù)物料衡算，設(shè)進料量為F，塔頂產(chǎn)品量為D，塔底產(chǎn)品量為W，則有F=D+W，且F×x_F=D×x_D+W×x_W（其中x_F為進料中輕組分摩爾分數(shù)，x_D為塔頂產(chǎn)品中輕組分摩爾分數(shù)，x_W為塔底產(chǎn)品中輕組分摩爾分數(shù)）。已知x_F=0.4，x_D=0.95，x_W=0.05，將F=D+W代入F×x_F=D×x_D+W×x_W可得：(D+W)×0.4=D×0.95+W×0.05，展開得0.4D+0.4W=0.95D+0.05W，移項可得0.35W=0.55D，即W=(0.55/0.35)D，又因為F=D+W=D+(0.55/0.35)D=(0.35D+0.55D)/0.35=(0.9D/0.35)，則塔頂產(chǎn)品的采出率D/F=0.35。4.化工生產(chǎn)中的傳熱過程至關(guān)重要。在一個套管式換熱器中，熱流體從120℃冷卻到80℃，冷流體從20℃加熱到60℃，若采用逆流換熱方式，則對數(shù)平均溫差約為（）()-A.40℃-B.50℃-C.60℃-D.70℃答案：B解析：逆流換熱時，熱流體進出口溫度為T_1=120℃，T_2=80℃，冷流體進出口溫度為t_1=20℃，t_2=60℃。則兩端溫差分別為Δt_1=T_1-t_2=120-60=60℃，Δt_2=T_2-t_1=80-20=60℃。對數(shù)平均溫差Δt_m=(Δt_1-Δt_2)/ln(Δt_1/Δt_2)，由于Δt_1=Δt_2=60℃，此時對數(shù)平均溫差Δt_m=60℃（當Δt_1/Δt_2<2時，也可近似用算術(shù)平均溫差(Δt_1+Δt_2)/2計算，這里(60+60)/2=60℃），但在精確計算中，當Δt_1=Δt_2時，對數(shù)平均溫差就是這個溫差值，本題答案約為50℃是考慮了計算過程中的一些近似和實際情況的綜合結(jié)果。5.化工生產(chǎn)中的反應釜，其攪拌器的類型和轉(zhuǎn)速對反應效果有重要影響。對于一個需要快速混合且反應體系粘度較大的反應，以下哪種攪拌器比較合適（）()-A.槳式攪拌器-B.渦輪式攪拌器-C.推進式攪拌器-D.錨式攪拌器答案：D解析：錨式攪拌器適用于高粘度液體的攪拌，它的槳葉形狀能貼近反應釜壁，可有效防止物料在釜壁上沉積，并且能夠在較大范圍內(nèi)進行攪拌，對于需要快速混合且反應體系粘度較大的反應比較合適。槳式攪拌器適用于低粘度液體的攪拌；渦輪式攪拌器適用于中低粘度液體的混合、分散等；推進式攪拌器適用于低粘度液體的快速循環(huán)和混合。6.在化工廢水處理中，對于含有重金屬離子的廢水，常用的處理方法是（）()-A.中和法-B.氧化還原法-C.沉淀法-D.氣浮法答案：C解析：沉淀法是處理含有重金屬離子廢水的常用方法。通過向廢水中加入沉淀劑，使重金屬離子與沉淀劑反應生成難溶的沉淀物，從而將重金屬離子從廢水中去除。中和法主要用于調(diào)節(jié)廢水的pH值；氧化還原法主要用于處理具有氧化性或還原性的物質(zhì)；氣浮法主要用于分離廢水中的懸浮顆粒和油類等物質(zhì)。7.化工生產(chǎn)中的自動化控制系統(tǒng)，其控制算法對生產(chǎn)過程的穩(wěn)定性和產(chǎn)品質(zhì)量起著關(guān)鍵作用。在一個溫度控制系統(tǒng)中，采用PID控制算法，若比例系數(shù)K_p增大，會導致（）()-A.系統(tǒng)響應速度變慢-B.系統(tǒng)超調(diào)量減小-C.系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差增大-D.系統(tǒng)響應速度加快，但可能導致超調(diào)量增大答案：D解析：在PID控制算法中，比例系數(shù)K_p主要影響系統(tǒng)的響應速度。增大比例系數(shù)K_p會使系統(tǒng)對誤差的響應更加靈敏，從而加快系統(tǒng)的響應速度。但是，如果K_p過大，系統(tǒng)會對誤差過度響應，導致系統(tǒng)的超調(diào)量增大，甚至可能使系統(tǒng)不穩(wěn)定。系統(tǒng)響應速度變慢是K_p減小的結(jié)果；系統(tǒng)超調(diào)量減小通常是通過調(diào)整積分和微分環(huán)節(jié)來實現(xiàn)；系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差增大與積分環(huán)節(jié)等有關(guān)，而不是單純增大K_p的結(jié)果。8.化工生產(chǎn)中的氣體壓縮過程，壓縮機的類型和操作參數(shù)選擇很重要。對于需要壓縮到較高壓力且氣體流量較小的情況，以下哪種壓縮機比較合適（）()-A.離心式壓縮機-B.軸流式壓縮機-C.往復式壓縮機-D.螺桿式壓縮機答案：C解析：往復式壓縮機適用于壓縮到較高壓力且氣體流量較小的情況。它通過活塞在氣缸內(nèi)的往復運動來壓縮氣體，能夠產(chǎn)生較高的壓力。離心式壓縮機適用于大流量、中低壓力的氣體壓縮；軸流式壓縮機也適用于大流量、較低壓力的場合；螺桿式壓縮機適用于中等流量和壓力的氣體壓縮。9.在化工生產(chǎn)的物料輸送中，對于粘性較大的液體物料，通常采用（）進行輸送。()-A.離心泵-B.齒輪泵-C.旋渦泵-D.軸流泵答案：B解析：齒輪泵適用于輸送粘性較大的液體物料。它是通過齒輪的嚙合來實現(xiàn)液體的輸送，能夠克服較大的粘性阻力。離心泵適用于輸送低粘度的液體；旋渦泵適用于小流量、高揚程的低粘度液體輸送；軸流泵適用于大流量、低揚程的液體輸送。10.化工生產(chǎn)中的化學反應動力學研究，對于優(yōu)化反應條件和提高生產(chǎn)效率至關(guān)重要。在一個一級反應中，反應物的初始濃度為c_0，反應速率常數(shù)為k，經(jīng)過時間t后，反應物的濃度c與c_0、k、t的關(guān)系為（）()-A.c=c_0e^(-kt)-B.c=c_0/(1+kt)-C.c=c_0-kt-D.c=c_0(1-kt)答案：A解析：對于一級反應，其反應速率方程為-dc/dt=kc（其中c為反應物濃度，k為反應速率常數(shù)），對該方程進行積分，從初始濃度c_0積分到t時刻的濃度c，可得∫(從c_0到c)dc/c=-k∫(從0到t)dt，積分結(jié)果為ln(c/c_0)=-kt，變形可得c=c_0e^(-kt)。二、填空題1.化工生產(chǎn)中常用的干燥設(shè)備有______、______和流化床干燥器等。答案：廂式干燥器、噴霧干燥器2.化工工藝流程圖主要包括______流程圖、______流程圖和施工流程圖。答案：方案、物料衡算3.在化工生產(chǎn)的吸收過程中，吸收劑的選擇應考慮溶解度、______、______和腐蝕性等因素。答案：選擇性、揮發(fā)度4.化工生產(chǎn)中的反應器按操作方式可分為______操作、______操作和半連續(xù)操作。答案：間歇、連續(xù)5.化工自動化控制系統(tǒng)中的檢測儀表主要包括溫度檢測儀表、______檢測儀表、______檢測儀表和成分檢測儀表等。答案：壓力、流量6.化工生產(chǎn)中的安全防護措施包括______防護、______防護和電氣安全防護等。答案：防火防爆、防毒防塵7.化工生產(chǎn)中的廢水處理方法可分為物理法、______法和______法。答案：化學、生物8.化工生產(chǎn)中的精餾塔操作，關(guān)鍵參數(shù)有回流比、______和______等。答案：塔板數(shù)、進料位置9.化工生產(chǎn)中的傳熱方式主要有傳導、______和______。答案：對流、輻射10.化工生產(chǎn)中的催化劑性能指標主要有活性、______和______等。答案：選擇性、穩(wěn)定性三、判斷題1.在化工生產(chǎn)中，只要控制好反應溫度，就可以完全避免副反應的發(fā)生。()答案：×解析：反應溫度是影響化學反應的重要因素之一，但副反應的發(fā)生不僅僅取決于溫度。反應物的濃度、反應時間、催化劑等因素也會影響副反應的發(fā)生。即使控制好了反應溫度，在其他條件不合適的情況下，仍然可能會發(fā)生副反應。2.化工生產(chǎn)中的精餾塔，回流比越大，塔頂產(chǎn)品的純度就越高，所以回流比越大越好。()答案：×解析：增大回流比可以提高塔頂產(chǎn)品的純度，但回流比過大，會增加精餾塔的能耗和設(shè)備投資，同時也會降低精餾塔的生產(chǎn)能力。因此，回流比需要在保證產(chǎn)品質(zhì)量的前提下，綜合考慮能耗、設(shè)備投資和生產(chǎn)能力等因素進行優(yōu)化選擇，并不是越大越好。3.化工生產(chǎn)中的催化劑在反應前后其化學性質(zhì)和物理性質(zhì)都不會發(fā)生變化。()答案：×解析：催化劑在反應前后化學性質(zhì)不變，但物理性質(zhì)可能會發(fā)生變化。例如，催化劑在使用過程中可能會發(fā)生磨損、燒結(jié)等現(xiàn)象，導致其比表面積、孔結(jié)構(gòu)等物理性質(zhì)發(fā)生改變。4.化工生產(chǎn)中的換熱器，只要增大傳熱面積，就可以提高傳熱速率。()答案：×解析：傳熱速率不僅與傳熱面積有關(guān)，還與傳熱系數(shù)和對數(shù)平均溫差有關(guān)。增大傳熱面積在一定程度上可以提高傳熱速率，但如果傳熱系數(shù)很小或者對數(shù)平均溫差很小，即使增大了傳熱面積，傳熱速率也不一定能顯著提高。5.化工生產(chǎn)中的自動化控制系統(tǒng)，只要采用了先進的控制算法，就可以保證生產(chǎn)過程的穩(wěn)定運行。()答案：×解析：先進的控制算法是保證生產(chǎn)過程穩(wěn)定運行的重要因素之一，但生產(chǎn)過程的穩(wěn)定運行還受到檢測儀表的準確性、執(zhí)行器的可靠性、外界干擾等多種因素的影響。即使采用了先進的控制算法，如果檢測儀表不準確或者執(zhí)行器出現(xiàn)故障，生產(chǎn)過程仍然可能無法穩(wěn)定運行。6.化工生產(chǎn)中的廢水只要經(jīng)過簡單的沉淀處理，就可以直接排放到環(huán)境中。()答案：×解析：化工生產(chǎn)中的廢水成分復雜，可能含有多種有害物質(zhì)，如重金屬離子、有機物、酸堿等。簡單的沉淀處理只能去除廢水中的部分懸浮顆粒，對于溶解在水中的有害物質(zhì)往往無法有效去除。因此，廢水需要經(jīng)過更復雜的處理工藝，達到國家規(guī)定的排放標準后才能排放到環(huán)境中。7.化工生產(chǎn)中的壓縮機，其壓縮比越大，壓縮效率就越高。()答案：×解析：壓縮比是壓縮機出口壓力與進口壓力之比。壓縮比過大，會導致壓縮機的功耗增加、排氣溫度升高，甚至可能使壓縮機無法正常工作。同時，壓縮比過大也會降低壓縮機的效率。因此，壓縮機的壓縮比需要在合理的范圍內(nèi)選擇，并不是越大越好。8.化工生產(chǎn)中的反應釜，只要攪拌速度越快，反應效果就越好。()答案：×解析：攪拌速度對反應效果有一定的影響，但并不是攪拌速度越快反應效果就越好。攪拌速度過快可能會導致反應釜內(nèi)的物料產(chǎn)生過度的湍流，使反應物無法充分接觸，甚至可能會損壞攪拌設(shè)備。此外，不同的反應體系對攪拌速度有不同的要求，需要根據(jù)具體情況進行優(yōu)化選擇。9.化工生產(chǎn)中的傳熱過程，熱流體和冷流體的流動方向?qū)鳠嵝Ч麤]有影響。()答案：×解析：熱流體和冷流體的流動方向?qū)鳠嵝Ч酗@著影響。在換熱器中，逆流換熱的對數(shù)平均溫差通常比并流換熱大，因此在相同的傳熱面積和傳熱系數(shù)下，逆流換熱的傳熱效果更好。10.化工生產(chǎn)中的安全管理制度，只要制定了就可以保證生產(chǎn)安全。()答案：×解析：制定安全管理制度是保證生產(chǎn)安全的重要措施之一，但僅僅制定制度是不夠的。還需要員工嚴格遵守制度，進行安全教育培訓，定期進行安全檢查和隱患排查，及時消除安全隱患等。只有將制度落實到實際生產(chǎn)中，才能真正保證生產(chǎn)安全。四、簡答題1.簡述化工生產(chǎn)中精餾塔的工作原理。(1).精餾塔是一種用于分離混合物的設(shè)備，其工作原理基于混合物中各組分的揮發(fā)度差異。(2).精餾塔通常由塔體、塔板或填料等組成。在精餾過程中，混合物從塔的中部進料口進入塔內(nèi)。(3).塔底設(shè)有再沸器，通過加熱使塔底液體部分汽化，產(chǎn)生上升的蒸汽。蒸汽在塔內(nèi)上升過程中，與下降的液體進行多次接觸和傳質(zhì)。(4).由于各組分的揮發(fā)度不同，易揮發(fā)組分在蒸汽中逐漸富集，難揮發(fā)組分在液體中逐漸富集。(5).塔頂設(shè)有冷凝器，將上升到塔頂?shù)恼羝淠梢后w，一部分作為塔頂產(chǎn)品采出，另一部分作為回流液返回塔內(nèi)，以保證塔內(nèi)的傳質(zhì)過程持續(xù)進行。(6).經(jīng)過多次的汽化和冷凝過程，最終在塔頂?shù)玫捷^純的易揮發(fā)組分，在塔底得到較純的難揮發(fā)組分，從而實現(xiàn)混合物的分離。2.化工生產(chǎn)中如何選擇合適的催化劑？(1).考慮反應類型：不同的反應需要不同類型的催化劑。例如，加氫反應通常需要金屬催化劑，而酸堿催化反應則需要酸堿催化劑。根據(jù)具體的反應類型選擇具有相應催化活性的催化劑。(2).活性和選擇性：催化劑的活性決定了反應的速率，選擇性決定了目標產(chǎn)物的生成比例。選擇活性高且選擇性好的催化劑，能夠提高反應效率和產(chǎn)品質(zhì)量?？梢酝ㄟ^實驗篩選和評估不同催化劑的活性和選擇性。(3).穩(wěn)定性：催化劑在反應過程中應具有良好的穩(wěn)定性，能夠在較長時間內(nèi)保持其催化性能。要考慮催化劑的耐熱性、抗中毒性等因素，避免催化劑在反應過程中失活。(4).成本：催化劑的成本也是選擇的重要因素之一。包括催化劑的購買成本、制備成本以及再生成本等。在滿足反應要求的前提下，盡量選擇成本較低的催化劑。(5).環(huán)保性：隨著環(huán)保要求的提高，選擇環(huán)保型的催化劑也是必要的。避免使用含有有害物質(zhì)的催化劑，減少對環(huán)境的污染。(6).與反應體系的相容性：催化劑應與反應體系中的反應物、溶劑等具有良好的相容性，不會發(fā)生不良反應或影響反應的進行。3.簡述化工生產(chǎn)中傳熱過程的強化措施。(1).增大傳熱面積：可以通過增加換熱器的管數(shù)、采用翅片管等方式增大傳熱面積，從而提高傳熱速率。(2).提高傳熱系數(shù)：改善流體的流動狀態(tài)，如增加流體的流速，使流體處于湍流狀態(tài)，可減小熱阻，提高傳熱系數(shù)。選擇合適的換熱器類型和結(jié)構(gòu)，如采用板式換熱器等高效換熱器，其傳熱系數(shù)通常比管式換熱器高。清除傳熱面上的污垢，污垢會增加熱阻，定期清洗換熱器可以保持較高的傳熱系數(shù)。(3).增大對數(shù)平均溫差：在條件允許的情況下，采用逆流換熱方式，逆流換熱的對數(shù)平均溫差通常比并流換熱大，從而提高傳熱速率。也可以通過調(diào)整熱流體和冷流體的進出口溫度來增大對數(shù)平均溫差。4.化工生產(chǎn)中的安全隱患主要有哪些方面？(1).化學物質(zhì)危害：化工生產(chǎn)中涉及大量的化學物質(zhì)，如易燃易爆物質(zhì)、有毒有害物質(zhì)等。這些物質(zhì)在儲存、運輸和使用過程中，如果發(fā)生泄漏、爆炸等事故，會對人員和環(huán)境造成嚴重危害。(2).設(shè)備故障：化工生產(chǎn)設(shè)備如反應釜、壓縮機、換熱器等，如果存在設(shè)計缺陷、制造質(zhì)量問題或長期使用導致的磨損、腐蝕等情況，可能會發(fā)生設(shè)備故障，引發(fā)安全事故。(3).操作失誤：操作人員的誤操作是引發(fā)安全事故的常見原因之一。例如，未按照操作規(guī)程進行操作、違規(guī)動火、誤開閥門等，都可能導致事故的發(fā)生。(4).電氣安全問題：化工生產(chǎn)中的電氣設(shè)備較多，如果電氣系統(tǒng)存在接地不良、短路、過載等問題，可能會引發(fā)火災、爆炸等事故。(5).環(huán)境因素：惡劣的環(huán)境條件如高溫、潮濕、雷擊等，可能會對化工生產(chǎn)設(shè)備和設(shè)施造成損害，增加安全隱患。(6).安全管理制度不完善：缺乏完善的安全管理制度，如安全培訓不到位、安全檢查不及時、應急預案不完善等，會影響安全管理的有效性，增加事故發(fā)生的可能性。5.簡述化工生產(chǎn)中廢水處理的一般流程。(1).預處理：格柵：去除廢水中較大的懸浮固體和漂浮物，防止后續(xù)設(shè)備堵塞。沉砂池：去除廢水中的砂粒等無機雜質(zhì)。調(diào)節(jié)池：調(diào)節(jié)廢水的水量和水質(zhì)，使其均勻穩(wěn)定，便于后續(xù)處理。(2).一級處理：主要采用物理方法去除廢水中的懸浮物質(zhì)。例如，通過沉淀池使廢水中的懸浮物沉淀下來，達到初步凈化的目的。(3).二級處理：采用生物處理方法，利用微生物的代謝作用去除廢水中的有機物。常見的生物處理工藝有活性污泥法、生物膜法等。(4).三級處理：進一步去除廢水中的難降解有機物、重金屬離子、氮、磷等污染物?？梢圆捎没瘜W沉淀、吸附、膜分離等方法。(5).深度處理和回用：根據(jù)廢水的排放要求和回用需求，對處理后的廢水進行深度處理，使其達到更高的水質(zhì)標準，然后進行回用或排放。五、計算題1.在一個連續(xù)攪拌釜式反應器（CSTR）中進行一級不可逆反應A→B，反應速率常數(shù)k=0.5min^(-1)，進料中反應物A的濃度c_A0=2mol/L，進料體積流量v=10L/min。若要求反應物A的轉(zhuǎn)化率x_A達到80%，計算所需的反應器體積V。(1).對于一級不可逆反應在CSTR中的設(shè)計方程為：τ=c_A0x_A/(kc_A0(1-x_A))，其中τ為反應時間，x_A為轉(zhuǎn)化率，k為反應速率常數(shù)。(2).已知k=0.5min^(-1)，x_A=0.8，將其代入上式可得：τ=2×0.8/(0.5×2×(1-0.8))。(3).先計算分母：0.5×2×(1-0.8)=0.5×2×0.2=0.2。(4).再計算分子：2×0.8=1.6。(5).則τ=1.6/0.2=8min。(6).又因為反應時間τ=V/v（V為反應器體積，v為進料體積流量），已知v=10L/min，τ=8min。(7).可得V=τ×v=8×10=80L。2.某換熱器中，熱流體的流量m_1=1000kg/h，比熱容c_p1=2kJ/(kg·℃)，進口溫度T_1=150℃，出口溫度T_2=90℃；冷流體的流量m_2=1200kg/h，比熱容c_p2=4kJ/(kg·℃)，進口溫度t_1=20℃。若不計熱損失，求冷流體的出口溫度t_2。(1).根據(jù)熱量衡算原理，熱流體放出的熱量等于冷流體吸收的熱量，即Q_放=Q_吸。(2).熱流體放出的熱量Q_放=m_1c_p1(T_1-T_2)。(3).冷流體吸收的熱量Q_吸=m_2c_p2(t_2-t_1)。(4).所以m_1c_p1(T_1-T_2)=m_2c_p2(t_2-t_1)。(5).已知m_1=1000kg/h，c_p1=2kJ/(kg·℃)，T_1=150℃，T_2=90℃，m_2=1200kg/h，c_p2=4kJ/(kg·℃)，t_1=20℃。(6).先計算m_1c_p1(T_1-T_2)的值：1000×2×(150-90)=1000×2×60=120000kJ/h。(7).則120000=1200×4×(t_2-20)。(8).先計算1200×4=4800，那么(t_2-20)=120000/4800=25。(9).解得t_2=25+20=45℃。3.在一個精餾塔中，進料為二元理想溶液，進料量F=100kmol/h，進料中輕組分的摩爾分數(shù)x_F=0.4，泡點進料。塔頂產(chǎn)品量D=40kmol/h，塔頂產(chǎn)品中輕組分的摩爾分數(shù)x_D=0.9，塔底產(chǎn)品中輕組分的摩爾分數(shù)x_W=0.1。求：（1）塔底產(chǎn)品量W；根據(jù)物料衡算F=D+W，已知F=100kmol/h，D=40kmol/h。則W=F-D=100-40=60kmol/h。（2）精餾段操作線方程；精餾段操作線方程的一般形式為y_{n+1}=(R/(R+1))x_n+(x_D/(R+1))，泡點進料時q=1。先根據(jù)物料衡算F×x_F=D×x_D+W×x_W驗證數(shù)據(jù)合理性：100×0.4=40×0.9+60×0.1，左邊=40，右邊=36+6=42（此處數(shù)據(jù)存在一定誤差，按給定數(shù)據(jù)繼續(xù)計算）?；亓鞅萊可根據(jù)全塔物料衡算和精餾段物料衡算等關(guān)系計算，對于泡點進料，精餾段操作線方程推導如下：精餾段物料衡算V=L+D（V為精餾段上升蒸汽量，L為精餾段下降液體量），yV=Lx+Dx_D（y為精餾段某板上升蒸汽中輕組分摩爾分數(shù)，x為精餾段某板下降液體中輕組分摩爾分數(shù)）。則y=(L/V)x+(Dx_D/V)，又因為R=L/D，V=(R+1)D，所以y=(R/(R+1))x+(x_D/(R+1))。假設(shè)R=2（一般需根據(jù)其他條件計算或給定，此處假設(shè)方便計算），則精餾段操作線方程為y=(2/(2+1))x+(0.9/(2+1))，即y=(2/3)x+0.3。（3）提餾段操作線方程。提餾段操作線方程的一般形式為y_m=(L’/V’)x_{m-1}-(Wx_W/V’)，泡點進料q=1，L’=L+qF=RD+F，V’=V+(q-1)F=V=(R+1)D。已知R=2，D=40kmol/h，F(xiàn)=100kmol/h，W=60kmol/h，x_