16反擊式破碎機(jī)國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)綜述1.1國(guó)外研究現(xiàn)狀19世紀(jì)50年代，美國(guó)生產(chǎn)了世界上第一臺(tái)破碎機(jī)，伴隨著破碎機(jī)的發(fā)展，破碎機(jī)逐漸開(kāi)始應(yīng)用在更多的地方。在已有的機(jī)械基礎(chǔ)之上，德國(guó)人在20世紀(jì)20年代首先研制出了反擊式破碎機(jī)，因?yàn)槠涑錾男阅苁蛊湟恢毖赜弥两?。隨著相關(guān)技術(shù)的不斷進(jìn)步和科技的突飛猛進(jìn)，誕生了更加強(qiáng)大的破碎機(jī)，能夠輕易地破碎強(qiáng)度更高的礦石?，F(xiàn)在，國(guó)際上著名的破碎機(jī)企業(yè)有：哈茲馬克，洪堡威達(dá)克，蒂森克虜伯，川崎重工等。N.Djordjevic等人對(duì)破碎機(jī)里面的礦石運(yùn)動(dòng)路徑進(jìn)行了模擬，發(fā)現(xiàn)不同大小的礦石的能量不同，并總結(jié)了其規(guī)律。然后將這個(gè)規(guī)律運(yùn)用到實(shí)際的破碎機(jī)中，發(fā)現(xiàn)兩者的結(jié)論相同[4]。MatsLindqvist對(duì)破碎機(jī)中單個(gè)礦石進(jìn)行了分析并得出結(jié)論，再將該結(jié)論運(yùn)用與符合真實(shí)情況的多個(gè)礦石進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，將得到的數(shù)據(jù)和礦物的樣本進(jìn)行對(duì)比。這種實(shí)驗(yàn)方式對(duì)后來(lái)的破碎機(jī)各種方面的設(shè)計(jì)打下了理論上的基礎(chǔ)[5]。ToniKojovic等繼續(xù)研究這項(xiàng)技術(shù)，用該項(xiàng)技術(shù)研究破碎機(jī)的磨損問(wèn)題[6]。1.2國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀上世紀(jì)50年代，第一臺(tái)國(guó)產(chǎn)破碎機(jī)出世。如今國(guó)產(chǎn)破碎機(jī)技術(shù)含量偏低，工作性能也不如其他國(guó)家的破碎機(jī)。主要原因在于國(guó)內(nèi)制造商不愿再科研方面投入經(jīng)費(fèi)，導(dǎo)致科研手段缺乏，國(guó)內(nèi)缺少相關(guān)的基礎(chǔ)理論和技術(shù)[7][8]?，F(xiàn)在，國(guó)內(nèi)破碎機(jī)的發(fā)展以模仿為主。齊國(guó)成對(duì)礦石和板錘碰撞后進(jìn)行了力學(xué)分析，得到了工作中的礦石具體的工作情況，還得到了流道板的最佳結(jié)構(gòu)和位置，簡(jiǎn)化了破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[9]。趙麗梅等人通過(guò)調(diào)整破碎機(jī)中各個(gè)結(jié)構(gòu)系數(shù)，然后進(jìn)行模擬。得出了轉(zhuǎn)子速率和進(jìn)料速率對(duì)破碎機(jī)的產(chǎn)量的關(guān)系[10]。圖1-1CF400型反擊式破碎機(jī)以湯雙清為代表，陳波文、王定坤、朱運(yùn)玉等人協(xié)助其構(gòu)筑的幾何模型原型反映了PF1825型破碎機(jī)（圖1-2所示）的各項(xiàng)參數(shù)，將反擊板的傾角度數(shù)作為修訂值，構(gòu)建了以第一、第二、第三級(jí)反擊板傾角為變量的模擬實(shí)驗(yàn)，并得到了充足實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。關(guān)于設(shè)計(jì)理論的選擇，采用Box試驗(yàn)進(jìn)行分組歸納實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。其中破碎物料的不同情況則EDEM軟件模擬統(tǒng)計(jì)斷裂鍵數(shù)數(shù)值，結(jié)合大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，通過(guò)統(tǒng)計(jì)思考得出反擊板傾角的變量改變與物料的斷裂鍵數(shù)之間的聯(lián)系，建立基本函數(shù)關(guān)系后構(gòu)造數(shù)據(jù)模型，最終獲得最優(yōu)的反擊板效率值。通過(guò)研究得到，破碎的能力與反擊板的傾角有關(guān)，其中第一級(jí)影響最大，后面的次之。除此之外，實(shí)驗(yàn)得出結(jié)論為：PF1825里第一級(jí)10°，第二級(jí)35°，第三級(jí)30°時(shí)能得到最好的破碎效果。[11]。圖1-2PF1825反擊式破碎機(jī)李雙成，陳興媚等得出最佳參數(shù):當(dāng)TiC3.58%，TaC2.77%，Ni0.33%時(shí)，反擊板的受力情況。并且得出了這兩種材料的占比與反擊板的損耗的曲線，驗(yàn)證了仿真的結(jié)論。從而為反擊板的優(yōu)化以及降低其磨損量提供了研究基礎(chǔ)[12]。圖1-3PF1320反擊式破碎機(jī)1.4本課題的主要研究?jī)?nèi)容本課題主要研究的是礦山用反擊式破碎機(jī)，期望能實(shí)現(xiàn)預(yù)定的要求。主要研究?jī)?nèi)容如下：（1）參考技術(shù)要求，由內(nèi)向外的進(jìn)行破碎機(jī)的方案設(shè)計(jì)。（2）基于整體方案，進(jìn)行破碎機(jī)的詳細(xì)模塊化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。破碎機(jī)整體進(jìn)行3D建模設(shè)計(jì)。（3）開(kāi)展關(guān)鍵部件仿真校核和動(dòng)力學(xué)分析。主要有關(guān)鍵機(jī)構(gòu)尺寸的理論計(jì)算以及部分電機(jī)的選擇；關(guān)鍵零部件的靜力學(xué)分析校核。參考文獻(xiàn)唐春梅.反擊式破碎機(jī)的發(fā)展[J].科技資訊,2008(23):33.李本仁.反擊式破碎機(jī)的發(fā)展[J].礦山機(jī)械,2001(10):6-8+4.王宏勛，吳建明，袁海生.粉碎工程及其加工設(shè)備的進(jìn)展.金屬礦山,2005.8N.Djordjevic，F(xiàn).N.Shi，R.D.Morrison.Applyingdiscreteelementmodellingverticalandhorizontalshaftimpactcrushers[J].MineralsEngineering，2003，(16):983-991.MatsLindqvist.Energyconsiderationsincompressiveandimpactcrushingofrock[J].MineralsEngineering，2008，(21):631-641.FengnianShi，ToniKojovic.Validationofamodelforimpactbreakageincorporatingparticlesizeeffect[J].Int.J.Miner.Process，2007，(82):156-163.李本仁.當(dāng)前國(guó)際破碎機(jī)械的動(dòng)態(tài)及破碎技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)[J].礦山機(jī)械,2002(7):9-10李本仁.砂石場(chǎng)常見(jiàn)破碎機(jī)械的國(guó)內(nèi)外差距探討[J].工程機(jī)械與維修,2005(7):70-72ShuliTeng，PengWang，QiZhang，CostasGogos.AnalysisofFluidEnergyMillbygas-solidtwo-phaseflowsimulation[J].PowderTechnology，2011(208):684-693.趙麗梅,陳倫軍,蘇明,何鋒,張大斌,羅瑜.反擊式破碎機(jī)破碎過(guò)程建模與仿真分析[J].煤炭學(xué)報(bào),2013,38(08):1496-1502.湯雙清,朱運(yùn)玉,王定坤,陳波文.基于EDEM的反擊式破碎機(jī)反擊板參數(shù)優(yōu)化[J].內(nèi)燃機(jī)與配件,2019(23):5-6.湯雙清,朱運(yùn)玉,王定坤,陳波文.基于EDEM的反擊式破碎機(jī)反擊板參數(shù)優(yōu)化[J].內(nèi)燃機(jī)與配件,2019(23):5-6.李雙成,陳興媚,董兵兵,戴搭銀.基于離散元法的反擊式破碎機(jī)反擊板材料分析與研究[J].有色金屬(選礦部分),2020(04):112-117.黃忠仕,李成柏,鄒秉.基于離散元法的反擊式破碎機(jī)板錘材料分析與研究[J].金屬礦山,2019(12):145-149.王軍鋒,孫康.反擊式破碎機(jī)電動(dòng)機(jī)功率的確定[J].礦山機(jī)械,2012,40(06):67-69+106.郎寶賢，郎世平.破碎機(jī).北京市：冶金工業(yè)出版社，2008.KaushalKishore,ManashiAdhikary,GoutamMukhopadhyay,etal.Developmentofwearresistanthammerheadsforcoalcrus