JJF(津)158-20252025-11-25發(fā)布2026-02-25實施天津市市場監(jiān)督管理委員會發(fā)布JJF(津)158-2025主要起草單位：天津市交通科學研究院天津交科檢測科技有限公司天津市排水管理事務中心第七排水管理所本規(guī)范委托天津市交通科學研究院負責解釋王思丹(天津市交通科學研究院)范文皓(天津交科檢測科技有限公司)于太伏(天津市交通科學研究院)周婧(天津交科檢測科技有限公司)李金(天津市排水管理事務中心第七排水管理所)戰(zhàn)蕾宇(天津市交通科學研究院)姜翰臣(天津交科檢測科技有限公司)李玉波(天津交科檢測科技有限公司)戶偉華(天津交科檢測科技有限公司)楊佳偉(天津市交通科學研究院) 2概述 3計量特性 4校準條件 4.1環(huán)境條件 4.2校準用計量器具及技術要求 5校準項目及校準方法 5.1外觀檢查 5.2扇形輪碾尺寸 5.3試模尺寸 5.4扇形輪碾表面溫度 5.5扇形輪碾荷載 5.6輪碾運動次數 5.7輪碾運動頻率 6校準結果表達 7復校時間間隔 附錄A輪碾成型機校準記錄參考格式 附錄B校準證書內頁格式 附錄C測量不確定度評定方法及示例 Ⅱ本規(guī)范以JJF1001-2011《通用計量術語及定義》、JJF1059.1-2012《測量不確定度評定與表示》、JJF1071-2010《國家計量校準規(guī)范編寫規(guī)則》為基礎性系列規(guī)范進行編寫。本規(guī)范的制定參考了JT/T1084-2016《瀝青混合料輪碾成型機》、JTG3410-2025《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》。本規(guī)范為首次發(fā)布。輪碾成型機校準規(guī)范本校準規(guī)范適用于液壓加壓式輪碾成型機的校準。液壓加壓式輪碾成型機(以下簡稱輪碾成型機)是通過輪碾成型法制作瀝青混合料試件的儀器。輪碾成型機的原理是通過帶加熱層的扇形輪碾模擬壓路機的圓弧形碾壓輪，在一定頻率和壓力下對瀝青混合料進行碾壓，以得到相應密度的瀝青混合料試件。輪碾成型機由輪碾臺、導軌輪碾承載板、帶加熱層的扇形輪碾、承載板牽引裝置、液壓加壓裝置、控制面板等組成。輪碾成型機如圖1所示。3計量特性3.1扇形輪碾尺寸2校準項目試模類別長寬高3.3扇形輪碾表面溫度3.4扇形輪碾荷載3.5輪碾運動次數輪碾運動次數最大允許誤差：±1次。3.6輪碾運動頻率每分鐘(15~20)次。4校準條件4.1環(huán)境條件環(huán)境溫度：(23±5)℃;相對濕度：≤85%。4.2校準用計量器具及技術要求4.2.1輻射溫度計覆蓋量程為(0～120)℃,100℃溫度點的最大允許誤差±1.0℃。4.2.2平板測力儀量程為(2～20)kN,準確度等級0.5級。4.2.3纖維卷尺3覆蓋量程為(0～1000)mm,準確度等級1級。4.2.4數顯卡尺4.2.5數顯深度卡尺4.2.6電子秒表量程為(1～3600)s,最大允許誤差為±0.10s/h。4.2.7輔助設備發(fā)射率矯正貼，發(fā)射率0.94。5校準項目及校準方法5.1外觀檢查通過目測和手感檢查輪碾成型機的外觀和銘牌。輪碾成型機外形結構應完好，標志清晰明確，外漏件不應該有松動和機械損傷。外殼上應標明其名稱、制造單位、型號、出廠編號等信息。5.2扇形輪碾尺寸5.2.1輪寬使用數顯卡尺分別在輪碾圓弧底面的兩端和中間測量輪寬，取最大值作為輪寬的校準5.2.2圓弧弧長使用纖維卷尺分別在輪碾圓弧底面兩端和中間測量弧長，取最大值作為圓弧弧長的校5.2.3圓弧面至軸心距離使用纖維卷尺在輪碾圓弧一側，分別測量圓弧底面兩端、中間至中心軸的長度，取最大值作為圓弧面至軸心距離的校準結果。5.3試模尺寸采用數顯卡尺測量試模內部長度和寬度，分別在兩端和中間位置進行測量，每個位置JJF(津)158—20254測量一次，按照公式(1)進行計算，得到試模內部尺寸的校準結果。q—試模內部尺寸的校準值，mm。5.3.2高度采用數顯深度卡尺測量試模高度，在兩側寬度側板的中間位置進行測量，每個位置測量一次，根據公式(2)進行計算，得到試模高度的校準結果。h—試模高度校準值，mm。5.4扇形輪碾表面溫度在輪碾中心位置貼上發(fā)射率矯正貼，將輻射溫度計的發(fā)射率調節(jié)到0.94。啟動輪碾成型機，當機器顯示溫度穩(wěn)定在100℃時，采用輻射溫度計在輪碾弧形底面中心位置測量溫度，測量方向垂直于測量點切面，重復測量3次，按照公式(3)進行計算，得到扇形輪碾表面溫度的校準結果。一第i次扇形輪碾表面溫度測量值，℃;t—扇形輪碾表面溫度校準值，℃。5.5扇形輪碾荷載將平板式測力儀的壓力傳感器放置在導軌輪碾承載板的幾何中心位置，啟動輪碾成型機，使扇形輪碾落下，使其平穩(wěn)壓在壓力傳感器上，待平板式測力儀示值穩(wěn)定后，讀取該示值并記錄，每次測量后抬起輪碾，使傳感器力值歸零，重復測量3次，按照公式(4)進行計算，得到扇形輪碾荷載的校準結果。5一第i次扇形輪碾荷載測量值，kN;k—扇形輪碾荷載校準值，kN。5.6輪碾運動次數設定輪碾運動次數，啟動儀器，通過人工計數記錄輪碾往返的次數作為輪碾運動次數5.7輪碾運動頻率設定輪碾運動次數，啟動儀器，在人工計數的同時，采用電子秒表記錄所需要的時間，按照公式(5)計算1min的輪碾實際運動頻率，重復測量3次。取三次測量結果的算術平均值作為最后的校準結果。m—輪碾運動往返次數人工計數值，次；6校準結果表達經校準后，出具校準證書，校準證書內容應至少包含：b)進行校準的地點；c)證書的唯一性標識(如編號),每頁及總頁數的標識；d)委托方名稱和地址；e)被校對象的描述和明確標識；f)收樣、校準及證書簽發(fā)日期；g)校準所依據的技術規(guī)范的標識，包括名稱和代號；h)校準環(huán)境的描述；i)本次校準用設備的溯源性及有效性說明；6j)校準項目、校準結果以及測量不確定度的說明；k)校準結果僅對被校對象有效的說明；1)校準人員及核驗人員的簽名或其他有效標識。7復校時間間隔建議校準時間間隔不超過12個月。因此用戶可根據實際使用情況自主決定復校時間間隔。7證書編號：控制編號：樣品信息出廠編號準確度等級型號/規(guī)格□送樣口現場口其他測量范圍樣品接收時間生產廠家校準依據名稱型號規(guī)格出廠編號范圍生產廠家不確定度/準確最大允證書編號溯源機構□□□□□□□測量地點測量時間溫度(℃)濕度(%RH)校準項目校準結果外觀輪寬標稱值±2圓弧弧長圓弧面至軸心8轍、彎曲、滲水及構試驗的長寬高用于四點彎曲模長寬高扇形輪碾表面溫度(℃)扇形輪碾荷載(kN)輪碾運動次數(次)輪碾運動頻率(次/min)備注校準人員核驗人員9附錄B校準證書內頁格式校準項目校準結果外觀扇形輪碾尺寸(mm)輪寬圓弧弧長圓弧面至軸心用于車轍、彎曲、滲水及構的試模長寬高用于四點彎曲疲勞試驗的試模長寬高扇形輪碾表面溫度(℃)扇形輪碾荷載(kN)輪碾運動次數(次)設定值：測量值：輪碾運動頻率(次/min)C.1.1測量標準器輻射溫度計：量程(-30～350)℃,100℃溫度點的最大允許誤差±1.0℃。平板測力儀：量程為(2~25)kN,準確度等級0.5級。纖維卷尺：覆蓋量程為(0～20)m,準確度等級1級。數顯卡尺：量程(0~600)mm,最大允許誤差±0.05mm。數顯深度卡尺：量程(0~500)mm,最大示值誤差±0.03mm。電子秒表：(1～3600)s,最大允許誤差為±0.10s/h。輔助設備：發(fā)射率矯正貼，發(fā)射率0.94。C.1.2環(huán)境條件環(huán)境溫度：(23±5)℃;相對濕度：≤85%。C.1.3測量對象液壓加壓式輪碾成型機。C.1.4測量方法使用數顯卡尺分別在輪碾圓弧底面的兩端和中間測量輪寬；使用纖維卷尺分別在輪碾圓弧底面兩端和中間測量弧長；使用纖維卷尺在輪碾圓弧一側，分別測量圓弧底面兩端、中間至軸心距離的長度，可以得到扇形輪碾尺寸的校準結果使用數顯卡尺取均勻分布的三個校準點，測量試模內部長度和寬度；采用數顯深度卡尺在寬度側板的中間位置測量試模高度；在輪碾中心位置貼上發(fā)射率矯正貼，將輻射溫度計的發(fā)射率調節(jié)到0.94。采用輻射溫度計在輪碾弧形底面中心位置測量溫度，測量方向垂直于測量點切面，可以得到扇形輪碾表面溫度的校準結果。使用平板式測力儀，將平板式測力儀的壓力傳感器置于導軌輪碾承載板的中心位置，啟動輪碾成型機施加荷載至9kN,測量扇形輪碾的荷載，可以得到扇形輪碾壓力的校準結使用電子秒表計時，通過人工計數記錄輪碾往返次數，可以得到輪碾運動頻率的校準C.2輪碾成型機扇形輪碾尺寸的不確定度評定C.2.1測量模型輪碾成型機扇形輪碾尺寸的測量模型：L—校準輪碾成型機扇形輪碾的尺寸值，mm;1—纖維卷尺測得的輪碾成型機扇形輪碾的最大尺寸值，mm。C.2.2方差和靈敏系數u2(L)=C2u21)C.2.3不確定度評定C.2.3.1測得值重復性引入的標準不確定度u?以扇形輪碾尺寸的圓弧弧長為示例。在相同條件下對某輪碾成型機的扇形輪碾圓弧弧長進行10次重復測量，測量數據見表C.1。123456789由測量數據計算單次試驗標準差為試驗的標準偏差為：實際工作時以單次測量值作為校準結果，故實測值重復性引入的標準不確定度分量為：C.2.3.2纖維卷尺最大允許誤差引入的標準不確定度u?纖維卷尺的最大允許誤差為±1mm,按均勻分布處理，取包含因子k=3,則標準不確C.2.3.3標準不確定度匯總標準不確定度分量ui纖維卷尺的最大允許誤差引入C.2.4合成標準不確定度uc輸入量u?、u?彼此獨立不相關，故輪碾成型機扇形輪碾尺寸圓弧弧長的合成標準不確C.2.5擴展不確定度U取包含因子k=2,則擴展不確定度為：U=kuc=2×0.816=1.632C.3輪碾成型機試模尺寸的不確定度評定C.3.1測量模型輪碾成型機試模尺寸的測量模型：k—數顯卡尺測得的輪碾成型機試模的尺寸值，mm。C.3.2方差和靈敏系數C.3.3不確定度評定C.3.3.1測得值重復性引入的標準不確定度u?下面以試模內部長度為示例。在相同條件下對某輪碾成型機的試模內部長度進行10次重復測量，測量數據見表C.3。次數123456789由測量數據計算單次試驗標準差為試驗的標準偏差為：實際工作時以3次測量的算術平均值作為校準結果，故實測值重復性引入的標準不確C.3.3.2數顯卡尺最大允許誤差引入的標準不確定度u?數顯卡尺的最大允許誤差為±0.05mm,按均勻分布處理，取包含因子k=√3,則標準不確定度u?為：C.3.3.3標準不確定度匯總標準不確定度分量uiC.3.4合成標準不確定度uc輸入量u?、u?彼此獨立不相關，故輪碾成型機試模尺寸內部長度的合成標準不確定度C.3.5擴展不確定度U取包含因子k=2,則擴展不確定度為：U=kuc=2×0.094=0.188=0.C.4輪碾成型機扇形輪碾表面溫度的不確定度評定C.4.1測量模型輪碾成型機扇形輪碾表面溫度的測量模型：T—校準輪碾成型機扇形輪碾表面溫度示值，℃;t—輻射溫度計測得的輪碾成型機扇形輪碾表面溫度示值，℃。C.4.2方差和靈敏系數uCT)=C2u2(t)(C.6)C.4.3不確定度評定C.4.3.1測得值重復性引入的標準不確定度u?在相同條件下對某輪碾成型機的扇形輪碾表面溫度進行10次重復測量，測量數據見次數123456789由測量數據計算單次試驗標準差為試驗的標準偏差為：實際工作時以3次測量的算術平均值作為校準結果，故實測值重復性引入的標準不確C.4.3.2輻射溫度計最大允許誤差引入的標準不確定度u?輻射溫度計的最大允許誤差為±1℃,按均勻分布處理，取包含因子k=√3,則標準不確定度u?為：C.4.3.3發(fā)射率引入的標準不確定度u?在測量輪碾溫度時，需采用發(fā)射率矯正貼覆蓋于輪碾表面以矯正被測物體發(fā)射率，從而確保輻射溫度計發(fā)射率同被測物體相同，進而保證校準數據準確性。然而實際測量過程中，輻射溫度計發(fā)射率設定值與矯正貼發(fā)射率理論值必然存在一定偏差，其引入不確定度綜合考量后定為1.5℃,按均勻分布處理，取包含因子k=√3,則標準不確定度u?為：C.4.3.4標準不確定度匯總標準不確定度分量ui標準不確定度/℃C.4.4合成標準不確定度uc輸入量u?、U?、u?彼此獨立不相關，故輪碾成型機扇形輪碾表面溫度合成標準不確定C.4.5擴展不確定度U取包含因子k=2,則擴展不確定度為：C.5輪碾成型機扇形輪碾荷載的不確定度評定C.5.1測量模型輪碾成型機扇形輪碾荷載的測量模型：P—校準輪碾成型機扇形輪碾荷載示值，kN;p—平板測力儀測得的輪碾成型機扇形輪碾荷載示值，kN。C.5.2方差和靈敏系數U2(P)=C2U2(p)C.5.3不確定度評定C.5.3.1測得值重復性引入的標準不確定度U?因為輪碾成型機扇形輪碾荷載是3次測量的算術平均值，故實測值重復性引入了不確定度。在相同條件下對某輪碾成型機的扇形輪碾荷載進行10次重復測量，測量數據見表次數123456789由測量數據計算單次試驗標準差為試驗的標準偏差為：實際工作時以3次測量的算術平均值作為校準結果，故實測值重復性引入的標準不確C.5.3.2平板測力儀最大允許誤差引入的標準不確定度u?平板測力儀的最大允許誤差為±0.5%,按均勻分布處