I某年產(chǎn)量5.0Mt的礦井通風(fēng)及安全技術(shù)方案設(shè)計案例目錄TOC\o"1-3"\h\u6306某年產(chǎn)量5.0Mt的礦井通風(fēng)及安全技術(shù)方案設(shè)計案例 1144461.1礦井通風(fēng)系統(tǒng)選擇 1166671.1.1全礦通風(fēng)系統(tǒng)、方式選擇 139891.1.2盤區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)的選擇 3185861.2盤區(qū)及全礦所需風(fēng)量 4221101.2.1采煤工作面需風(fēng)量計算 4204851.2.2掘進(jìn)工作面需風(fēng)量計算 6209711.2.3硐室需風(fēng)量計算 7144931.2.4井下其它巷道需風(fēng)量計算 8216441.2.5礦井總風(fēng)量計算 843831.2.6風(fēng)量分配 8268691.3全礦通風(fēng)阻力的計算 10155381.3.1摩擦阻力及系數(shù)a的確定 11255831.3.2摩擦阻力的具體計算 11108331.3.3局部阻力的計算 12308601.3.4礦井通風(fēng)總阻力 12267861.3.5礦井總風(fēng)阻和等積孔 1328751.4通風(fēng)機(jī)選型 143351.4.1選擇主要通風(fēng)機(jī) 1487421.4.2電動機(jī)選型 1682851.5防止特殊災(zāi)害的安全措施 1714621.5.1預(yù)防瓦斯和煤塵爆炸的措施 17284431.5.2預(yù)防井下火災(zāi)的措施 18313051.5.3防水措施 181.1礦井通風(fēng)系統(tǒng)選擇1.1.1全礦通風(fēng)系統(tǒng)、方式選擇1、選擇礦井通風(fēng)系統(tǒng)的原則通風(fēng)系統(tǒng)選擇原則：礦井通風(fēng)系統(tǒng)是整個礦山最重要的組成部分，礦井通風(fēng)是保證合理高效安全生產(chǎn)的重要環(huán)節(jié)。礦山的通風(fēng)系統(tǒng)和通風(fēng)方式，盡量合理，出風(fēng)穩(wěn)定，礦山的通風(fēng)容易管理，而且通風(fēng)系統(tǒng)需有一定的防災(zāi)能力，在礦山工作時發(fā)生了礦山事故的話，能立刻保障撤退人員的生命和安全，初期的投資保障少初期運(yùn)營費用低，礦山經(jīng)濟(jì)性較好。2、礦井通風(fēng)系統(tǒng)的選擇按進(jìn)、回風(fēng)井的相對位置分為中央式（包括中央并列與中央分列）、對角式、混合式（包括中央并列與對角、中央分列與對角、中央并列與分列式等），以及分區(qū)式（分區(qū)進(jìn)風(fēng)和回風(fēng)的獨立通風(fēng)系統(tǒng)）。（1）選擇通分系統(tǒng)主要考慮因素①自然因素：煤層賦存狀態(tài)、埋藏深度、沖積層厚度、礦井瓦斯等級、煤層爆炸性、煤層自燃、礦井地形條件、井田面積和年生產(chǎn)能力等；②經(jīng)濟(jì)因素：需要大量的費用，包括工程、換氣操作成本、設(shè)備操作、維護(hù)管理條件等。此外，根據(jù)采礦技術(shù)條件，必須考慮到灌漿、注水以及瓦斯抽放等要求。（2）經(jīng)對各種通風(fēng)系統(tǒng)的對比，結(jié)合本設(shè)計礦井實際情況，采用混合式通風(fēng)。3、礦井通風(fēng)方法的選擇主要通風(fēng)機(jī)的工作方法有壓入式、抽出式和壓抽混合式三種，現(xiàn)對這三中通風(fēng)方式進(jìn)行比較，見表9-1。表9-1通風(fēng)方式比較通風(fēng)方式圖示適用條件及優(yōu)缺點抽出式現(xiàn)在一般使用的通風(fēng)方法，適應(yīng)性高，瓦斯管理容易，適用于巷道長，采礦區(qū)域廣的礦山。地下氣流為負(fù)壓，漏氣少，管理簡單。如果有沉降區(qū)域和其他盤區(qū)相通時，有害氣體被運(yùn)送到礦山，礦山的有效空氣量減少。壓入式低瓦斯礦的第一水平，礦井地面地形復(fù)雜，高差起伏，無法在高山上設(shè)置通風(fēng)機(jī)?？偦仫L(fēng)巷無法連同或維護(hù)困難的條件下。與抽出的優(yōu)缺點相反，進(jìn)風(fēng)路線的漏風(fēng)很大。管理困難，風(fēng)阻大，風(fēng)量調(diào)節(jié)困難。井下的通風(fēng)處于正壓狀態(tài)，當(dāng)通風(fēng)機(jī)停止時，采空區(qū)的瓦斯會涌向工作面。混合式可產(chǎn)生大的通風(fēng)阻力，適應(yīng)高阻力礦井，但通風(fēng)管理困難，一般新建礦井和高瓦斯礦井不應(yīng)采用。但是個別用于老井延深或改建的低瓦斯礦井。所以，通過比較，選擇抽出式通風(fēng)，通風(fēng)管理較容易，安全可靠性好。1.1.2盤區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)的選擇回采工作面的通風(fēng)系統(tǒng)選擇1）按回采工作面的回風(fēng)方向選擇上行通風(fēng)的特點：a.瓦斯自然流動方向和風(fēng)流方向一致，有利于較快的降低工作面的瓦斯?jié)舛?；b. 風(fēng)流方向與運(yùn)煤方向相反，引起煤塵飛揚(yáng)，增加了回采工作面進(jìn)風(fēng)流中煤塵的濃度；同時，煤炭在運(yùn)輸中放出的瓦斯又隨風(fēng)流帶到回采工作面，增加了工作面的瓦斯?jié)舛?；c. 運(yùn)輸設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)時所產(chǎn)生的熱量隨風(fēng)流散發(fā)到回采工作面，使工作面氣溫升高。下行通風(fēng)特點：在沒有煤（巖）與瓦斯（二氧化碳）突出危險的、傾角小于120的煤層中，可考慮采用下行通風(fēng)；工作面下行通風(fēng)，除了可以降低瓦斯?jié)舛群凸ぷ髅鏈囟韧猓€可以減少煤塵含量，減低水砂充填工作面的空氣溫度，有利于提高工作面的產(chǎn)量，但運(yùn)輸設(shè)備處于回風(fēng)流中，不太安全。結(jié)合本設(shè)計礦井地質(zhì)條件和瓦斯含量以及礦井生產(chǎn)能力，通過對上行通風(fēng)和下行通風(fēng)優(yōu)缺點的比較，決定采用上行通風(fēng)。2）按進(jìn)、回風(fēng)巷數(shù)目選擇：一進(jìn)一回U型后退式，應(yīng)用普遍，優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單，巷道維修量小，工作面漏風(fēng)小，風(fēng)流穩(wěn)定，易于管理。但上隅角瓦斯容易超限，工作面、回風(fēng)巷要提前掘進(jìn)。本設(shè)計進(jìn)行了多方面的考慮，最后采用一進(jìn)一回U型后退式。1.2盤區(qū)及全礦所需風(fēng)量本設(shè)計采用由里往外計算風(fēng)量的計算方法，即先算礦井總風(fēng)量后算井下用風(fēng)點的需風(fēng)量。將根據(jù)基本原則：以采、掘、開工作面為計算單位，備用工作面按同樣要求滿足瓦斯、二氧化碳、風(fēng)流溫度等規(guī)定計算需風(fēng)量，而且不低于其回采時需風(fēng)量的50%，取各種計算方法的風(fēng)量的最大值。1.2.1采煤工作面需風(fēng)量計算采煤工作面應(yīng)按瓦斯（或者二氧化碳）涌出量、工作面溫度、同時工作的最多人數(shù)分別計算，取其中最大值，并驗算風(fēng)速。（1）按瓦斯（或者二氧化碳）涌出量計算：=100Kc（9-1）式中：——采煤工作面需要風(fēng)量，m3/min；——采煤工作面絕對瓦斯涌出量，瓦斯相對含量為1.96m3/t取=15867×0.04/24×60)=0.44Kc——工作面因瓦斯涌出不均勻的備用風(fēng)量系數(shù)，通常，機(jī)采工作面可取1.2～1.6；本設(shè)計Kc取1.4。=100××Kc=100×0.44×1.4=61.6m3/min（2）按工作面溫度計算：采煤工作面應(yīng)有良好的氣候條件，其進(jìn)風(fēng)氣流溫度和風(fēng)速符合表9-2、9-3要求。采煤工作面的需要風(fēng)量可按下式計算：=60×Vc×Sc×Ki（9-2）式中：Vc—回采工作面適宜風(fēng)速，取Vc=1.5m/s；Sc—回采工作面平均有效斷面，采用掩護(hù)式支架時S=3（M-0.3），M為煤層開采厚度取M=5.5mKi—工作面長度系數(shù)，采煤工作面進(jìn)風(fēng)流氣溫為23℃，工作面長300m，選取1.3；=60×Vc×Sc×Ki=60×1.5×15.6×1.3=1825.2m3/min表9-2采煤工作面氣溫、風(fēng)速表采煤工作面進(jìn)風(fēng)流氣溫（℃）采煤工作面風(fēng)速（m/s）＜150.3～0.515～180.5～0.818～200.8～1.020～231.0～1.523～261.5～1.8表9-3采煤工作面長度風(fēng)量系數(shù)采煤工作面長度（m）工作面長度系數(shù)<500.850～800.980～1201.0120～1501.1150～1801.2>1801.30～1.40（3）按工作人員數(shù)量需風(fēng)量計算：=4nc（9-3）式中：4—每人每分鐘應(yīng)供給的最低風(fēng)量，m3/min；nc—采煤工作面同時工作的最多人數(shù)。=4×50=200m3/min（4）按風(fēng)速驗算根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，回采工作面最低風(fēng)速為0.25m/s，最高風(fēng)速為4m/s的要求進(jìn)行驗算。即回采工作面風(fēng)量滿足要求：按最低風(fēng)速驗算各個采煤工作面的最小風(fēng)量：Qw≥60×0.25×Sw（9-4）按最高風(fēng)速驗算各個采煤工作面的最大風(fēng)量：Qw≤60×4×Sw（9-5）按最低風(fēng)速驗算最小風(fēng)量：60×0.25×15.6＝234m3/min按最高風(fēng)速驗算最大風(fēng)量：60×4×15.6＝3744m3/min用以上幾種方法對盤區(qū)每個獨立通風(fēng)的回采工作面進(jìn)行計算，選擇最值作為每個回采工作面所需風(fēng)量，即Q=1825.2m3/min備用工作面所需風(fēng)量：Qbi=Qw/2=912.6m3/min把工作面和盤區(qū)內(nèi)獨立通風(fēng)的備用工作面所需風(fēng)量累加起來，就是盤區(qū)內(nèi)所需的總風(fēng)量，即：=1825.2+912.6=2737.8m3/min1.2.2掘進(jìn)工作面需風(fēng)量計算煤巷、半煤巷和巖巷獨頭通風(fēng)掘進(jìn)工作面的風(fēng)量，應(yīng)按下列因素分別計算，取其最大值。（1）按瓦斯涌出量計算該礦為低瓦斯、低二氧化碳礦井，按照瓦斯礦井核定。Q掘＝100q掘K通（9-6）其中：Q掘—單個掘進(jìn)工作面需要風(fēng)量，m3/min；q掘—掘進(jìn)工作面回風(fēng)流中瓦斯的絕對涌出量，0.04m3/min；K通—該掘進(jìn)工作面瓦斯涌出不均衡系數(shù)，炮掘工作面取1.8；Q掘＝100q掘K通＝100×0.04×1.8＝7.2m3/min（2）按局部通風(fēng)機(jī)吸入風(fēng)量計算=Qf×I×kf（9-7）式中：Qf—掘進(jìn)面局部通風(fēng)機(jī)額定風(fēng)量，m3/min；I—掘進(jìn)面同時運(yùn)轉(zhuǎn)的局部風(fēng)機(jī)臺數(shù)，臺；kf—為防止局部通風(fēng)機(jī)吸環(huán)風(fēng)的風(fēng)量備用系數(shù)，進(jìn)風(fēng)巷中無瓦斯涌出是取1.2，有瓦斯涌出是取1.3。表9-4局部風(fēng)機(jī)的額定風(fēng)量表風(fēng)機(jī)型號額定風(fēng)量（m3/min）2BKJ—No4/442×5.5kW360本設(shè)計選用2BKJ—No4/44風(fēng)機(jī)一臺，故：=1×360×1.2=432m3/min（3）按同時工作的作業(yè)人數(shù)和炸藥量計算：按人數(shù)計算：Q掘>4N=4×16=64m3/min按炸藥量計算：Q掘>25A=25×2.4＝60m3/min式中： N－工作面同時作業(yè)的最多人數(shù)，16人；A－一次爆破最大藥量，2.4kg。（4）按風(fēng)速進(jìn)行驗算：60×0.25S<Q煤掘＝432<60×4S故掘進(jìn)工作面需要的總風(fēng)量為：=2×432=864m3/min1.2.3硐室需風(fēng)量計算硐室實際需風(fēng)量應(yīng)根據(jù)硐室類型的不同分別進(jìn)行計算。因本設(shè)計礦井只有變電所、火藥庫、充電硐室、主排水泵房，所以根據(jù)以往經(jīng)驗，其值取為：中小型爆破材料庫，大型爆破材料庫為，主排水泵房為，盤區(qū)絞車房及變電所為，充電硐室為。結(jié)合本礦井實際，變電所實際風(fēng)量為，火藥庫實際需風(fēng)量取為，充電硐室為，主排水泵房為。則硐室的實際需風(fēng)量為：1.2.4井下其它巷道需風(fēng)量計算其它巷道所需風(fēng)量按下式進(jìn)行計算≥60×0.25×S×4=60×0.25×15×4=900m3/min（9-8）式中：S——其它巷道平均斷面面積，取20m2。取=900m3/min1.2.5礦井總風(fēng)量計算=Ka（+++）（9-9）式中：Ka――盤區(qū)風(fēng)量備用系數(shù)，包括盤區(qū)漏風(fēng)和配風(fēng)不均勻等因素，該值應(yīng)從實測和統(tǒng)計中求得，一般取1.2～1.25則：=Ka（+++）因此礦井總風(fēng)量為：=1.2×（2737.8+864+470+900）=5966.16m3/min=91.436m3/s1.2.6風(fēng)量分配1、分配原則（1）分配到各用風(fēng)地點（包括回采面、掘進(jìn)面、硐室等）的風(fēng)量應(yīng)不低于所計算出的需風(fēng)量。（2）為維護(hù)巷道，防止坑木腐爛，金屬銹蝕，以及行人安全等，所有巷道都應(yīng)分配一定風(fēng)量。（3）風(fēng)量分配后，應(yīng)保證井下各處瓦斯?jié)舛?，有害氣體濃度，風(fēng)速等滿足《煤礦安全規(guī)程》的各項要求。2、分配方法（1）當(dāng)?shù)V井風(fēng)量確定后，首先按照盤區(qū)布置圖給各個回采面、掘進(jìn)面、硐室分配風(fēng)量。（2）從總風(fēng)量中減去各個回采面、掘進(jìn)面、硐室用風(fēng)量，余下的風(fēng)量按盤區(qū)產(chǎn)量、采掘面數(shù)目、硐室數(shù)目等分配到各盤區(qū)。再按一定比例將這部分風(fēng)量分配到其它用風(fēng)地點。用于維護(hù)巷道和保證行人安全。3、風(fēng)量分配每個回采工作面分配風(fēng)量：=1825.2×1.2=2190.24m3/min；每個備用工作面分配風(fēng)量:=912.6×1.2=1095.12m3/min；每個掘進(jìn)工作面分配風(fēng)量：=432×1.2=518.4m3/min； 火藥庫分配風(fēng)量:Q火藥=100×1.2=120m3/min；變電所分配風(fēng)量:Q變電所=70×1.2=84m3/min；充電硐室分配風(fēng)量:Q充電=150×1.2=180m3/min；主排水泵房分配風(fēng)量:Q水泵房=150×1.2=180m3/min；其他巷道所分配風(fēng)量:Q其他=900×1.2=1080m3/min；4、風(fēng)量分配后的風(fēng)速校核當(dāng)風(fēng)量分配到各個用風(fēng)地點，應(yīng)結(jié)合運(yùn)輸條件選擇經(jīng)濟(jì)斷面，防止巷道內(nèi)風(fēng)速過大或過小，盡量使各巷道內(nèi)風(fēng)速處于適宜風(fēng)速范圍內(nèi)，如果有困難，也必須滿足《煤礦安全規(guī)程》對風(fēng)速的要求。計算分配后的風(fēng)速驗算，如表9-5。表9-5風(fēng)速驗算表巷道名稱V/m·s-1最高允許風(fēng)速m﹒s-1副立井5.598井底車場6.308輔運(yùn)大巷3.928運(yùn)輸順槽1.746工作面1.956回風(fēng)順槽1.746回風(fēng)大巷4.908風(fēng)井2.58151.3全礦通風(fēng)阻力的計算風(fēng)流必須具有一定的能量，用以克服井巷對風(fēng)流所呈現(xiàn)的通風(fēng)阻力。礦井通風(fēng)阻力包括摩擦阻力和局部阻力。摩擦阻力是風(fēng)流與井巷周壁以及空氣分子間的擾動和摩擦而產(chǎn)生的阻力，由此阻力而引起的風(fēng)壓損失即摩擦阻力損失。摩擦阻力一般占礦井通風(fēng)阻力90%左右，是礦井總阻力的主要組成部分，是礦井通風(fēng)設(shè)計、選擇扇風(fēng)機(jī)的主要參數(shù)。風(fēng)流在井巷中作均勻流動時，沿程受到井巷固定壁面的限制，引起內(nèi)外摩擦，因而產(chǎn)生阻力，這種阻力叫做摩擦阻力，降低礦井通風(fēng)阻力，無論是對安全還是經(jīng)濟(jì)都有重要意義，摩擦阻力是礦井通風(fēng)阻力的主要組成部分，故要以降低摩擦阻力為重點，同時降低某些風(fēng)量大井巷的局部阻力。要降低摩擦阻力須從以下幾個方面來考慮：（1）降低摩擦阻力系數(shù)（2）擴(kuò)大巷道斷面（3）選用周界較小的井巷（4）減少巷道的長度（5）避免巷道內(nèi)風(fēng)量過大降低局部阻力的措施：對于風(fēng)速高、風(fēng)量大的井巷，在這些巷道內(nèi)，要盡可能避免斷面的突然擴(kuò)大或突然縮小，盡可能避免拐900的彎，在拐彎處的內(nèi)側(cè)和外側(cè)要做成斜面或圓弧形，拐彎的彎曲半徑盡可能加大，還可以設(shè)置導(dǎo)風(fēng)板，盡可能避免突然分叉和突然匯合。1.3.1摩擦阻力及系數(shù)a的確定阻力計算公式：=aLUQ2/S3=aLUv2/S=RQ2（9-10）式中：—摩擦阻力，Pa；a—摩擦阻力系數(shù)，N·s2/m4；L—井巷長度，m；U—井巷凈斷面周長，m；Q—通過井巷的風(fēng)量，m3/s；S—井巷凈斷面積，m2；R—井巷摩擦風(fēng)阻，N·s2/m8。1.3.2摩擦阻力的具體計算（1）通風(fēng)容易時期：副井→井底車場→運(yùn)輸大巷→運(yùn)輸順槽→工作面→回風(fēng)順槽→回風(fēng)大巷→風(fēng)井。（2）通風(fēng)困難時期：副井→井底車場→運(yùn)輸大巷→運(yùn)輸順槽→工作面→回風(fēng)順槽→回風(fēng)大巷→風(fēng)井。通風(fēng)容易時期摩擦阻力計算表9-6通風(fēng)容易時期摩擦阻力計算巷道名稱支護(hù)形式與幾何形狀α(Ns2/m4)L（m）U（m）S(m2)R(Ns2/m8)Q(m3/s)h摩（Pa）v(m/s)副井混凝土澆灌0.03544616.4517.80.0591.44450.195.59井底車場錨噴0.007826016150.0194.4685.796.30軌道大巷錨噴0.010615018.620.30.0071.5522.373.92運(yùn)輸順槽錨網(wǎng)0.018742331717.50.2530.42232.351.74工作面液壓支架0.03230016.415.60.0430.4238.381.95回風(fēng)順槽錨網(wǎng)0.018742331717.50.2530.42232.351.74回風(fēng)大巷錨噴0.010645018.620.30.0191.44104.864.90風(fēng)井混凝土澆灌0.0416021.9838.50.0091.4424.372.58合計654.69根據(jù)上表可以算的容易時期的阻力：=654.69（Pa）2、通風(fēng)困難時期摩擦阻力計算表9-3-2通風(fēng)困難時期摩擦阻力計算巷道名稱支護(hù)形式與幾何形狀α(Ns2/m4)L（m）U（m）S(m2)R(Ns2/m8)Q(m3/s)h摩（Pa）v(m/s)副井混凝土澆灌0.03544616.4517.80.0591.44450.195.59井底車場錨噴0.007826016150.0194.4685.796.30軌道大巷錨噴0.0106470018.620.30.1171.55700.963.92運(yùn)輸順槽錨網(wǎng)0.018729181717.50.1730.42160.171.74工作面液壓支架0.03230016.415.60.0430.4238.381.95回風(fēng)順槽錨網(wǎng)0.018729181717.50.1730.42160.171.74回風(fēng)大巷錨噴0.0106150018.620.30.0491.44341.554.90風(fēng)井混凝土澆灌0.0410021.9838.50.0091.4415.232.58合計1424.46根據(jù)上表可以算的困難時期的阻力：=1424.46（Pa）1.3.3局部阻力的計算由于井下造成局部損失的地點多，各種情況復(fù)雜多樣，而且《煤礦設(shè)計規(guī)范》中指出礦井局部阻力一般占整個礦井通風(fēng)阻力的10%。故通風(fēng)容易時：∑=10%∑=65.47pa;通風(fēng)困難時：∑=10%∑=142.45pa;1.3.4礦井通風(fēng)總阻力1、礦井總阻力計算計算方法：∑=∑+∑通風(fēng)容易時期：∑=∑+∑=654.69+65.47=720.16pa;通風(fēng)困難時期：∑=∑+∑+∑hn=1424.46+142.45=1566.91pa;所以，滿足《煤炭工業(yè)礦井設(shè)計規(guī)范》中的規(guī)定：礦井通風(fēng)的設(shè)計正（負(fù)）壓，不應(yīng)超過2940pa。1.3.5礦井總風(fēng)阻和等積孔通風(fēng)阻力定律可表示為如下公式：（6-23）所以礦井通風(fēng)的總通風(fēng)阻力為：（6-24）又礦井等積孔的計算公式可表示為如下公式：（6-25）式中：—礦井總通風(fēng)風(fēng)阻，N·s2/m8；—礦井總通風(fēng)阻力，Pa；—礦井總通風(fēng)量，m3/s；—礦井的等積孔，m2。將各值代入式中可得：1）通風(fēng)容易時期總通風(fēng)風(fēng)阻：R=0.073N·s2/m8礦井總等積孔：A=4.43m22）通風(fēng)困難時期：總通風(fēng)風(fēng)阻：R=0.158N·s2/m8礦井總等積孔：A=3.02m2表9-7礦井通風(fēng)阻力等級分類等積孔風(fēng)阻（N×s2/m8）礦井通風(fēng)阻力等級通風(fēng)難易程度＜1＞1.416大阻力礦井難1～21.416～0.354中阻力礦井中＞2＜0.354小阻力礦井易故本礦井屬于小阻力礦井，通風(fēng)難易程度為容易。1.4通風(fēng)機(jī)選型1.4.1選擇主要通風(fēng)機(jī)1、風(fēng)機(jī)工作風(fēng)壓通風(fēng)容易時期主要通風(fēng)機(jī)靜風(fēng)壓為：hfmin=hrmin－h(huán)e1+h損失=720.16-0+50=770.16Pa通風(fēng)困難時期主要通風(fēng)機(jī)靜風(fēng)壓為：hfmax=hfmax+he2+h損失=1566.91+0+50=1616.91Pa2、主要通風(fēng)機(jī)通過的風(fēng)量QF＝K×Q＝1.05×91.436＝104.42ｍ3/s。式中QF主要通風(fēng)機(jī)的工作風(fēng)量，ｍ3/s；Q礦井總風(fēng)量，ｍ3/s；K主要通風(fēng)機(jī)裝置漏風(fēng)系數(shù)，有提升設(shè)備時取K＝1.15，無提升設(shè)備時取K＝1.05。3、主要通風(fēng)機(jī)的風(fēng)阻Rfmin==770.16/104.422=0.071Ns2/m8Rfmax==1616.91/104.422=0.148Ns2/m84、選擇主要通風(fēng)機(jī)主要通風(fēng)機(jī)在兩個時期分別應(yīng)滿足的風(fēng)量、風(fēng)壓見表9-8。表9-8主要通風(fēng)機(jī)工作參數(shù)一覽表項目容易時期困難時期參數(shù)風(fēng)量/m3/s風(fēng)壓/Pa風(fēng)量/m3/s風(fēng)壓/Pa104.42770.16104.421616.91根據(jù)表9-4-1的數(shù)據(jù)，并結(jié)合當(dāng)前的技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件，在供選擇的通風(fēng)機(jī)特性曲線圖上初選通風(fēng)機(jī)。礦井選擇2K56礦用軸流式通風(fēng)機(jī)№.24型，在該風(fēng)機(jī)的特性曲線上繪制風(fēng)阻線，如圖9-4-1所示。從而求得2K56礦用軸流式通風(fēng)機(jī)№.24型性能參數(shù)，見表9-9。表9-92K56礦用軸流式通風(fēng)機(jī)№.24型性能參數(shù)表型號時期葉片安裝角/°轉(zhuǎn)速r/min風(fēng)壓風(fēng)量m3/s效率/%輸入功率Pa/kW2K56№.24容易時期40°750770.16104.4265%175困難時期40°7501616.91104.4278%240圖9-12K56№.24型礦用軸流式通風(fēng)機(jī)1.4.2電動機(jī)選型由于Nmin/Nmax＝175/240=0.73>0.6，可選一臺電動機(jī)，故通風(fēng)容易與困難時期均選用同一型號的電動機(jī)。電動機(jī)功率為：式中： Ne——電動機(jī)功率，kW； Nmax——通風(fēng)機(jī)困難時期的輸入功率，kW； ke——電動機(jī)容量備用系數(shù)，取1.1—1.2，本礦取1.1； ηe——電動機(jī)效率，可取0.9-0.9