鄭州市高新區(qū)辦公樓六層鋼筋混凝土框架結構設計TOC\o"1-3"\h\u70321.建筑設計 ③若考慮二階效應后控制截面的彎矩設計值，按下列公式計算：7.2.3柱的斜截面受剪承載力計算(1)非抗震設計混凝土強度等級為C40。①C40混凝土：fc19.1N/mm2，ft1.71N/mm2，11.0，c1.0②受力鋼筋采用HRB400級：fyfy'360N/mm2，b0.518③箍筋采用HRB400級：fyfy'360N/mm2，fyv360N/mm2取第一層框架A柱為例，其余配筋計算詳見附表7。V45.9kN,as40mm,h050040460mm,N3050.195kN驗算柱截面尺寸：故截面尺寸滿足要求。驗算柱截面是否按計算配筋： 則可按構造配置箍筋，可不進行斜截面承載力計算。構造要求見混凝土規(guī)范第9.3.2條。規(guī)范9.3.2柱中箍筋應符合下列規(guī)定：①箍筋直徑不應小于d/4，且不應小于6mm，d為縱向鋼筋最大直徑。本工程中柱中鋼筋最大直徑d=25mm,有d/4=6.25mm且d≥6mm，則取d=8mm。②箍筋間距不應大于400mm及構件截面短邊尺寸500mm，且不應大15d。d為縱向鋼筋最小直徑，為25mm，15d=375mm。則箍筋間距s375mm。③柱和其他構件中的周邊箍筋應做成封閉式。④當柱的截面短邊尺寸大于400mm且各邊縱向鋼筋多余3根時，應設置復合箍筋。⑤柱中全部縱向受力鋼筋的配筋率大于3%時，箍筋直徑不小于8mm，間距不應大于10d且不應大于200mm。若按計算配置箍筋，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，則有：(2)抗震設計取第一層框架A柱為例，其余配筋計算詳見附表6。計算框架柱的剪跨比：，Mc為柱端斜截面未經(jīng)調整的組合彎矩計算值，取柱上下端的較大值，Vc為柱端截面與組合彎矩計算值對應的組合剪力計算值。Mc111.569kNmVc143.702kN柱剪力設計值REV122.147kN故滿足要求。規(guī)范11.4.7考慮地震組合作用的矩形截面框架柱和框支柱，其斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：N--考慮地震組合的框架柱軸向壓力設計值，當N＞0.3fcbh時，取N0.3fcbh則有：代入可得： 則可按構造配筋。規(guī)范11.4.12.2框架柱和框支柱上下兩端箍筋加密，加密區(qū)箍筋最大間距在三級抗震條件下，是8d和150mm（柱根100）中的較小值。柱根系指底層柱下端的箍筋加密區(qū)范圍。底層柱箍筋柱距100mm，其余層箍筋柱距150mm。箍筋的最小直徑不宜小于8mm。規(guī)范11.4.14框架柱的箍筋加密區(qū)長度，應取柱截面長邊尺寸500/500mm和柱凈高的1/6(底層，其余層mm）和500mm中的最大值。故底層取800mm,其余層取600mm,柱根為1/3柱凈高，取1500mm。箍筋肢距規(guī)定：三級抗震下不宜大于250mm和20倍箍筋直徑中的較大值，取為200mm。每隔一根縱向鋼筋宜在兩個方向有箍筋約束。故加密區(qū)選用四肢A8@100，非加密區(qū)選用A8@150，柱根A8@100。柱箍筋加密區(qū)的體積配箍率驗算：（vvfc/fyv，本設計屬三級抗震設計，應滿足：v0.400%）由《混凝土結構設計規(guī)范》第7.8.3條規(guī)定，可得柱箍筋加密區(qū)的體積配箍率v，可按下式計算：式中：Acor——箍筋范圍內(nèi)的混凝土核心面積，對框架柱，取Acorl1l2v——框架柱的體積配箍率n1——b方向的箍筋肢數(shù)As1——b方向單根箍筋的截面面積n2——h方向的箍筋肢數(shù)As2——h方向單根箍筋的截面面積l1——b方向箍筋寬度l2——h方向箍筋寬度s——箍筋的間距 由條件可知：二至六層：有b方向箍筋肢數(shù)為n1=4，h方向箍筋肢數(shù)n2=4，As1As250.3mm2；l1450302390mm,l2450302390mm；箍筋間距s=100mm。則有箍筋加密區(qū)體積配箍率：故滿足柱的體積配筋率。一層：有b方向箍筋肢數(shù)為n1=4，h方向箍筋肢數(shù)n2=4，As1As250.3mm2；l1500302460mm,l2500302460mm；箍筋間距s=100mm。則有箍筋加密區(qū)體積配箍率：故滿足柱的體積配筋率。8.板的結構計算8.1標準層樓板內(nèi)力分析及配筋計算主次梁為板支座，本工程為整體現(xiàn)澆樓蓋，故板的四邊按固接計算。樓面板區(qū)格劃分圖如下圖8.1所示。圖8.1樓面板區(qū)格劃分圖8.1.1雙向板設計板厚取120mm厚，取1m板寬作為計算單元。具體各區(qū)格尺寸如下所示：A區(qū)格：4000mm×9000mmB區(qū)格：3000mm×8000mmC1區(qū)格=C2區(qū)格：4000mm×6000mm8.1.2荷載的計算(1)恒載樓面板恒載標準值：4.9KN/m2樓面板恒載設計值：4.9×1.3=5.88KN/m2衛(wèi)生間恒載標準值：4.55KN/m2衛(wèi)生間恒載設計值：4.55×1.3=5.46KN/m2(2)活載辦公室、茶水間、值班室活荷載設計值：2×1.5=2.8KN/m2衛(wèi)生間活荷載設計值：2.5×1.5=3.5KN/m2走廊、門廳活荷載設計值：3.5×1.5=4.9KN/m2(3)荷載總設計值A區(qū)格 P=g+q=5.88+2.8=8.68KN/m2B區(qū)格 P=g+q=5.88+4.9=10.78KN/m2C1區(qū)格 P=g+q=5.46+3.5=8.96KN/m2C2區(qū)格 P=g+q=5.88+2.8=8.68KN/m28.1.3彈性理論分析計算在求各區(qū)板跨內(nèi)正彎矩時，按恒荷載均布及活荷載棋盤式布置計算采用棋盤式布置：為了使區(qū)格板跨內(nèi)雙向變形曲率為最大曲率。即使所有布置活荷載的區(qū)格板跨內(nèi)雙向正彎矩達到最大值。求支座截面最大負彎矩時，可近似將活荷載滿布于所有區(qū)格板中計算。梁內(nèi)區(qū)格板之間支座截面最大負彎矩不等時，一般取其平均值。棋盤式布置求跨內(nèi)正彎矩最大值：A區(qū)格 g’=g+q/2=5.88+2.8/2=7.28KN/m2，q’=q/2=2.8/2=1.4KN/m2B區(qū)格 g’=g+q/2=5.88+4.9/2=8.33KN/m2，q’=q/2=4.9/2=2.45KN/m2C1區(qū)格 g’=g+q/2=5.46+3.5/2=7.21KN/m2，q’=q/2=3.5/2=1.75KN/m2C2區(qū)格 g’=g+q/2=5.88+2.8/2=7.28KN/m2，q’=q/2=2.8/2=1.4KN/m2滿布求支座處負彎矩最大值：A區(qū)格 P=g+q=5.88+2.8=8.68KN/m2B區(qū)格 P=g+q=5.88+4.9=10.78KN/m2C1區(qū)格 P=g+q=5.46+3.5=8.96KN/m2C2區(qū)格 P=g+q=5.88+2.8=8.68KN/m2則有樓面板彎矩計算結果如下表8.1.3所示。樓面板彎矩計算 表8.1.3注：①M=表中系數(shù)×ql02(l0取用l0x和l0y中的較小者)②表中系數(shù)可查混凝土書附錄8中的附表8.1及附表8.6，內(nèi)插法求解③μ表示混凝土的泊松比，對于鋼筋混凝土取μ=0.2④本設計中，取xl0為短邊方向，yl0為長邊方向⑤mx（μ）=mx+μmy my（μ）=my+μmx(考慮相互影響)⑥單位：kN˙m/m由表8.1.3所示，板間支座彎矩是不平衡的，實際應用時可近似取相鄰兩區(qū)格板支座彎矩的平均值，即：A-A支座 m’=1/2×（-11.51-11.51）=-11.51KN˙m/mA-B支座 m’=1/2×（-7.92-8.04）=-7.98KN˙m/mB-B支座m’=1/2×（-8.04-8.04）=-8.04KN˙m/m-B-C1支座m’=1/2×（-8.04-8.17）=-8.11KN˙m/mB-C2支座m’=1/2×（-8.04-7.92）=-7.98KN˙m/mC1-C1支座m’=1/2×（-10.81-10.81）=-10.81KN˙m/mC2-C2支座m’=1/2×（-10.47-10.47）=-10.47KN˙m/m8.1.4樓面板配筋計算板的鋼筋采用HRB400級，有fy360N/mm2各跨內(nèi)、支座彎矩已求得，取截面有效高度：短邊方向h0xh2012020100mm長邊方向h0yh201203090mm考慮格板四周與梁整體連接，乘以折減系數(shù)0.8，即可近似按照下式計算出相應的鋼筋截面面積：具體計算結果詳見下表8.1.4所示。樓面板配筋 表8.1.4

8.2屋面樓板內(nèi)力分析及配筋計算主次梁為板支座，本工程為整體現(xiàn)澆樓蓋，故板的四邊按固接計算。屋面板區(qū)格劃分圖如下圖8.2所示。圖8.2屋面板區(qū)格劃分圖8.2.1雙向板設計板厚取120mm厚，取1m板寬作為計算單元。具體各區(qū)格尺寸如下所示：A區(qū)格：4000mm×9000mmB區(qū)格：3000mm×8000mmC區(qū)格：4000mm×6000mm8.2.2荷載的計算(1)恒載屋面板恒載標準值：5.34KN/m2，屋面板恒載設計值：5.34×1.2=6.41KN/m2(2)活載屋面板活載標準值：2.0KN/m2，屋面活荷載設計值：2.0×1.4=2.8KN/m2(3)荷載總設計值A、B、C區(qū)格Pgq=6.41+2.8=9.21KN/m28.2.3彈性理論分析計算棋盤式布置求跨內(nèi)正彎矩最大值A、B、C區(qū)格：g’=g+q/2=6.41+2.8/2=7.81KN/m2，q’=q/2=2.8/2=1.40KN/m2滿布求支座處負彎矩最大值A、B、C區(qū)格：Pgq=6.41+2.8=9.21KN/m2則有屋面板彎矩計算結果如下表8.2.3所示。屋面板彎矩計算 表8.2.3注：①M=表中系數(shù)×ql02(l0取用l0x和l0y中的較小者)②表中系數(shù)可查混凝土書附錄8中的附表8.1及附表8.6，內(nèi)插法求解③μ表示混凝土的泊松比，對于鋼筋混凝土取μ=0.2④本設計中，取xl0為短邊方向，yl0為長邊方向⑤mx（μ）=mx+μmy my（μ）=my+μmx(考慮相互影響)⑥單位：kN˙m/m由表8.2.3所示，板間支座彎矩是不平衡的，實際應用時可近似取相鄰兩區(qū)格板支座彎矩的平均值，即：A-A支座 m’=1/2×（-12.22-12.22）=-12.22KN˙m/mA-B支座 m’=1/2×（-8.40-6.87）=-7.64KN˙m/mB-B支座 m’=1/2×（-4.72-4.72）=-4.72KN˙m/mB-C支座 m’=1/2×（-6.87-8.40）=-7.64KN˙m/mC-C支座 m’=1/2×（-11.11-11.11）=-11.11KN˙m/m8.2.4樓面板配筋計算板的鋼筋采用HRB400級，有fy360N/mm2各跨內(nèi)、支座彎矩已求得，取截面有效高度：短邊方向h0xh2012020100mm長邊方向h0yh201203090mm考慮格板四周與梁整體連接，乘以折減系數(shù)0.8，即可近似按照下式計算出相應的鋼筋截面面積：具體計算結果詳見下表8.2.4所示。屋面板配筋 表8.2.49.樓梯的結構設計9.1設計參數(shù)取CE跨的樓梯T1計算，首層與其余層層高均為3.6m。踏步尺寸：150mm×270mm。樓梯采用板式樓梯，混凝土等級為C30，縱筋采用HRB400級鋼筋，fy360N/mm2，箍筋采用HRB300級鋼筋，fy270N/mm2。樓梯的均布活荷載標準值為q3.5kN/m2。9.2樓梯板設計9.2.1荷載計算（取1m板寬作為計算單元）斜板傾角的余弦：梯段板水平方向跨度l0=270×11=2970mm斜板厚度：h=計算斜板各部分自重的方法：算出各部分在垂直方向的平均厚度h',三角形踏步的，斜板的，然后乘以相應的單位體積重量，即為該部分單位水平面積上的自重標準值，斜板的荷載計算如下：三角形踏步重 0.075×25×1=1.875KN/m混凝土斜板（120厚） 0.1379×25×1=3.448KN/m混凝土斜板10mm厚板底抹灰 0.01/0.88×17×1=0.193KN/m10mm厚水泥砂漿抹面 （0.27+0.15）×17/0.27×0.01=0.264KN/m30mm厚水磨石面層 （0.27+0.15）/0.27×0.65=1.011KN/m恒載標準值合計 6.79KN/m恒載設計值 g=6.79×1.2=8.15KN/m活載標準值合計 3.5KN/m活載設計值 q=3.5×1.4-4.90KN/m荷載總設計值 g+q=8.15+4.90=13.05KN/m9.2.2計算簡圖樓梯板斜置于平臺梁上，計算時可將該板作為水平簡支板分析。斜向作用的力可轉化為水平投影的均布荷載進行計算，計算跨度按水平投影的長度取值。由結構力學可知，簡支斜板（梁）在豎向均布荷載下（沿水平投影長度）的最大彎矩與相應的簡支梁的最大彎矩是相等的。則有樓梯板計算簡圖如下圖9.5.2所示。圖9.5.2樓梯板計算簡圖9.2.3截面設計板的水平計算跨度：l0=ln+b/2×2=ln+b=270×11+200=3170mm考慮梯段板與平臺梁整體連接，平臺梁對梯段板有一定的彈性約束作用，計算時最大彎矩可?。喊宓挠行Ц叨萮0=h-20=120-20=100mm由《混凝土規(guī)范》可得：受力鋼筋選用：C8@100（實際配筋As=503mm2）故滿足配筋要求。分布鋼筋選用：C8@200（實際配筋As=252mm2）As=252mm2>15%bh=0.15×1000×120=180mm2且As=252mm2>15%As=0.15×503=75.45mm2，故滿足配筋要求?？辜趄炈悖?.7ftbh0=0.7×1.43×1000×100=100.1KN>Vmax=20.68KN，故滿足要求。為避免斜板在支座處產(chǎn)生過大的裂縫，應在板面配置一定數(shù)量的鋼筋，取C8@200，長度為ln/4800mm。分布鋼筋在每級踏步處至少配一根A8鋼筋。9.3平臺板設計9.3.1荷載計算（平臺板厚h=120mm，取一米板寬計算）恒載標準值4.65KN/m 恒載設計值g=4.65×1.2=5.58KN/m活載標準值3.60KN/m 活載設計值q=3.50×1.4=4.90KN/m荷載總設計值g+q=5.58+4.90=10.48KN/m9.3.2截面設計平臺板的計算跨度l0=1900mm當板的兩邊均與梁整體相連時，考慮對板的彈性約束，板的跨中彎矩可按計算；當板的一邊與梁整體連接時，而另一邊支撐在墻上時，板的跨中彎矩應按計算。則本設計有：板的有效高度h0=h-20=120-20=100mm由《混凝土規(guī)范》可得：受力鋼筋選用：C8@200（實際配筋As=252mm2）故滿足配筋要求。分布鋼筋選用：C8@200（實際配筋As=252mm2）As=252mm2>15%bh=0.15×1000×120=180mm2且As=252mm2>15%As=0.15×252=37.80mm2，故滿足配筋要求。同理，則靠近走廊的平臺板（l01900mm），受力鋼筋與上相同，采用C8@200（實際配筋As252mm2）；分布鋼筋采用C8@200（實際配筋As252mm2）。9.4梯梁設計9.4.1荷載計算（梯梁截面：b×h=200mm×400mm）斜板傳來的荷載 6.79×2.97/2=10.08KN/m平臺板傳來的荷載 4.65×1.9/2=4.42KN/m梁自重 25×0.2×（0.4-0.12）=1.40KN/m梁側抹灰 17×2×（0.4-0.12）×0.01=0.0952KN/m恒載標準值合計 16.00KN/m恒載設計值 g=16.00×1.2=19.2KN/m活載標準值合計 3.5×（2.97/2+1.9/2）=8.52KN/m活載設計值 q=8.52×1.4=11.93KN/m荷載總設計值 g+q=19.2+11.93=31.13KN/m9.4.2截面設計（1）正截面設計計算跨度 l0=1.05ln=1.05×4=4.2m彎矩設計值剪力設計值梁的有效高度 h0=h-35=400-35=365mm截面按倒L型截面計算，則由規(guī)范可得翼緣計算寬度bf'的選取如下：則取其三者中最小值為bf’故有bf’=700mm界面類型判斷：>68.64KN˙m所以屬于第一類T型截面。受力鋼筋選用：2C20（實際配筋As=628mm2）故滿足配筋要求。（2）斜截面設計截面尺寸驗算，屬厚腹梁，也即一般梁。故截面尺寸滿足要求。判別式：故僅需按構造配置箍筋。箍筋選用：雙肢箍A8@200則有斜截面受剪承載力： 故符合配筋要求10.基礎設計以3軸一榀框架的柱基礎為例，基礎采用柱下鋼筋混凝土獨立基礎以及聯(lián)合基礎?；A材料選用：基礎混凝土采用C30，受力鋼筋采用HRB400級，基礎下墊層采用C10混凝土。10.1基礎埋深及地基承載力確定10.1.1基礎埋深的確定由地質材料確定：基礎頂面至設計室外地面高度0.45m，基礎高度為1.5m，則基礎埋深為1.95m。土的分層（從室外地面算起）第一層：填土0.8m；第二層：粘土0.7m；第三層：粘土5.0m。10.1.2基礎承載力的確定由表2.1.3可得：fak（kpa）280，由于基礎寬度較?。ㄐ∮?.0m），故不考慮寬度修正。根據(jù)孔隙比e=0.72，液性指數(shù)0.83IL，查表可得d1.60。=307.51kpa10.2地基基礎設計10.2.1截面尺寸的確定地梁：lmax=8m梁高：梁寬：則有地梁尺寸：b×h=300mm×700mm10.2.2荷載計算q=25×0.7×0.3=5.25KN/m10.2.3基礎梁正截面配筋計算取受荷載最大，跨度最大的地梁進行計算，混凝土采用C30，受力鋼筋采用HRB400級。l8m，均布荷載：q=5.25kN/m。as取35mm，h070035665m。受力鋼筋選用：4C12（實際配筋As=452mm2）故滿足配筋要求。10.2.4基礎梁斜截面配筋計算取受荷載最大，跨度最大的地梁進行計算，混凝土采用C30，箍筋采用HPB300級。l8m，均布荷載：q=5.25kN/m，as取35mm，h0700-35665m。由簡支梁模型可得：V=1/2×5.25×8=21.12KN截面尺寸驗算 屬厚腹梁，即一般梁。故截面尺寸符合要求。判別式：故僅需按構造配置箍筋。箍筋選用：雙肢箍A8@200則有斜截面受剪承載力：故滿足配筋要求。10.3A邊柱柱下獨立基礎設計10.3.1基礎荷載計算A柱柱底截面最不利內(nèi)力組合如下表10.3.1所示。A柱柱底截面最不利內(nèi)力組合 表10.3.1一層A柱項目|Mmax|及相應V,NNmin及相應V,MNmax及相應V,M柱底M319.660-191.34189.255N2870.8292469.6493050.195V122.14753.404-45.900注：單位：M（KN˙m）、N（KN）、V（KN）基礎梁傳到基礎頂面的荷載標準值：5.25×（8+8）×1/2+5.25×9×1/2=63KN墻身傳給基礎頂面的荷載標準值：[（8-0.5）×（3.6-0.7）-2.7×1.5×2]×2.81=38.36KN總：101.36KN10.3.2基礎地面尺寸確定及地基承載力驗算（1）基礎地面尺寸確定第一組第二組第三組先按第三組內(nèi)力標準值計算基礎底面尺寸基礎的平均埋深1.95m基礎的地面尺寸：由于偏心不大，基礎底面積按20%增大，即：假定l/b=1.5，l=1.5b，則由l˙b=1.5b2=10.21m2可得：b=2.6m，l=1.5b=1.5×2.6=3.9m取l=4m（b=2.6m<3m，不需要再對fa進行修正）（2）以上是初步估計的基礎地面尺寸，還必須進行地基承載力驗算基礎底面積：A=l˙b=2.6×4=10.4m2基礎地面的抵抗矩：W=（b˙l2）/6=（2.6×42）/6=6.93m3基礎和回填土的平均重力：由此可得：所以第三組內(nèi)力滿足要求。對第一組內(nèi)力進行驗算：所以第一組內(nèi)力滿足要求。對第二組內(nèi)力進行驗算：所以第二組內(nèi)力滿足要求。（3）計算基底反力取柱底荷載效應基本組合設計值N=3050.195+1.2×101.36=3171.83KNM=89.225+1.5×45.9=158.08KN˙m凈偏心距：e0=M/N=158.08/3171.83=0.050m基礎邊緣處的最大和最小凈反力為：10.3.3基礎高度驗算及配筋計算A柱基礎計算簡圖如下圖10.3.3所示。圖10.3.3柱基礎計算簡圖（1）基礎高度驗算（采用錐形基礎）①坡度驗算滿足要求。②柱邊基礎截面抗沖切驗算l=4m，b=2.6m，at=bc=0.5m，ac=0.5m初步選擇基礎高度h=800m，h0=800-40-20/2=750mm。沖切力：=853.83KN抗沖切力：（2）基礎配筋計算①基礎長邊方向Ⅰ-Ⅰ截面（柱邊處）柱邊凈反力：=323kpa懸臂部分凈反力平均值：彎矩：h0=750mm按As，Ⅰ配筋，現(xiàn)于2.6m板寬范圍配置C14@100，根數(shù)根則有：As=27×153.9=4155.3mm2②基礎短邊方向因該基礎受單向偏心荷載作用，所以，在基礎短邊方向的基底反力可按均勻分布計算，取計算。Ⅱ-Ⅱ截面（柱邊處）按As，Ⅰ配筋，現(xiàn)于4m板寬范圍配置C14@130，根數(shù)根則有：As=31×153.9=4770.9mm210.4E邊柱柱下獨立基礎設計10.4.1基礎荷載計算E柱柱底截面最不利內(nèi)力組合如下表10.4.1所示。E柱柱底截面最不利內(nèi)力組合 表10.4.1一層E柱項目|Mmax|及相應V,NNmin及相應V,MNmax及相應V,M柱底M243.928-179.53050.536N2131.0451788.7292228.216V82.63550.447-23.547注：單位：M（KN˙m）、N（KN）、V（KN）基礎梁傳到基礎頂面的荷載標準值：5.25×（8+8）×1/2+5.25×6×1/2=57.75KN墻身傳給基礎頂面的荷載標準值：[（8-0.5）×（3.6-0.7）-2.7×1.5×2]×2.81=38.36KN總：96.11KN10.4.2基礎地面尺寸確定及地基承載力驗算（1）基礎地面尺寸確定第一組第二組第三組先按第三組內(nèi)力標準值計算基礎底面尺寸基礎的平均埋深1.95m基礎的地面尺寸：由于偏心不大，基礎底面積按20%增大，即：假定l/b=1.5，l=1.5b，則由l˙b=1.5b2=7.55m2可得：b=2.4m，l=1.5b=1.5×2.4=3.6m初步選定基礎底面積：A=l˙b=3.6×2.4=8.64m2（≈7.55m2）（2）以上是初步估計的基礎地面尺寸，還必須進行地基承載力驗算基礎底面積：A=l˙b=2.4×3.6=8.64m2基礎地面的抵抗矩：W=（b˙l2）/6=（2.4×3.62）/6=5.18m3基礎和回填土的平均重力：由此可得：所以第三組內(nèi)力滿足要求。對第一組內(nèi)力進行驗算：所以第一組內(nèi)力滿足要求。對第二組內(nèi)力進行驗算：所以第二組內(nèi)力滿足要求。（3）計算基底反力取柱底荷載效應基本組合設計值N=2228.216+1.2×96.11=2343.55KNM=50.536+1.5×23.547=85.86KN˙m凈偏心距：e0=M/N=85.86/2343.55=0.037m基礎邊緣處的最大和最小凈反力為：10.4.3基礎高度驗算及配筋計算A柱基礎計算簡圖如下圖10.4.3所示。圖10.3.3柱基礎計算簡圖（1）基礎高度驗算（采用錐形基礎）①坡度驗算滿足要求。②柱邊基礎截面抗沖切驗算l=3.6m，b=2.4m，at=bc=0.5m，ac=0.5m初步選擇基礎高度h=800m，h0=800-40-20/2=750mm。沖切力：=538.24KN抗沖切力：（2）基礎配筋計算①基礎長邊方向Ⅰ-Ⅰ截面（柱邊處）柱邊凈反力：=279.46kpa懸臂部分凈反力平均值：彎矩：h0=750mm按As，Ⅰ配筋，現(xiàn)于2.4m板寬范圍配置C14@100，根數(shù)根則有：As=25×153.9=3847.5mm2②基礎短邊方向因該基礎受單向偏心荷載作用，所以，在基礎短邊方向的基底反力可按均勻分布計算，取計算。Ⅱ-Ⅱ截面（柱邊處）按As，ⅠⅠ配筋，現(xiàn)于3.6m板寬范圍配置C14@130，根數(shù)根則有：As=29×153.9=4463.1mm210.5B、C中柱柱下聯(lián)合基礎設計10.5.1基礎荷載計算B、C柱柱底截面最不利內(nèi)力組合分別如下表10.5.1-1和10.5.1-2所示。B柱柱底截面最不利內(nèi)力組合 表10.5.1-1一層B柱項目|Mmax|及相應V,NNmin及相應V,MNmax及相應V,M柱底M342.205-258.271329.043N4245.4102892.3184245.410V142.84497.253-140.049C柱柱底截面最不利內(nèi)力組合 表10.5.1-2一層C柱項目|Mmax|及相應V,NNmin及相應V,MNmax及相應V,M柱底M307.384-259.981295.562N3087.4481675.4923087.448V126.014100.919-123.539注：單位：M(kNm)、N(kN)、V(kN)基礎梁傳至基礎頂面的荷載標準值：傳至B柱：5.25×（8+8）×1/2+5.25×（9+3）×1/2=73.5KN傳至C柱：5.25×（8+8）×1/2+5.25×（6+3）×1/2=65.63KN10.5.2 基礎地面尺寸確定及地基承載力驗算（1）基礎地面尺寸確定第一組 第二組 第三組 先按第三組內(nèi)力標準值計算基礎底面尺寸基礎的平均埋深1.95m基礎的地面尺寸：由于偏心不大，基礎底面積按20%增大，即：初步選定基礎底面積：A=l˙b=8×3=24m2（≈24.09m2），且b=3m，故不需再對fa進行修正。（2）以上是初步估計的基礎地面尺寸，還必須進行地基承載力驗算基礎底面積：A=l˙b=3×8=24m2基礎地面的抵抗矩：W=（b˙l2）/6=（3×82）/6=32m3基礎和回填土的平均重力：由此可得：所以第三組內(nèi)力滿足要求。對第一組內(nèi)力進行驗算：所以第一組內(nèi)力滿足要求。對第二組內(nèi)力進行驗算：所以第二組內(nèi)力滿足要求。（3）計算基底反力取柱底荷載效應基本組合設計值N=4245.41+1.2×73.5+3087.448+1.2×65.63=7499.81KNM=329.043+1.5×140.049+295.562+1.5×123.539=1019.99KN˙m凈偏心距：e0=M/N=1019.99/7499.81=0.136m基礎邊緣處的最大和最小凈反力為：10.5.3基礎高度驗算及配筋計算A柱基礎計算簡圖如下圖10.4.3所示。圖10.3.3柱基礎計算簡圖（1）基礎高度驗算（采用錐形基礎）①坡度驗算滿足要求。②柱邊基礎截面抗沖切驗算l=8m，b=3m，at=bc=0.5m，ac=3.5m初步選擇基礎高度h=