某奧特萊斯廣場項目高支模工程的500×900計算書案例目錄TOC\o"1-3"\h\u22181某奧特萊斯廣場項目高支模工程的500×900計算書案例 177091.1面板驗算 243011.2小梁驗算 3324241.3主梁驗算 5163221.4可調(diào)托座驗算 618271.5立桿驗算 6207061.6立桿支承面承載力驗算 7如設(shè)計簡圖2.16、2.17：圖2.16平面圖圖2.17立面圖1.1面板驗算取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×1＝37.463kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝34.229kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m計算簡圖如圖2.18所示：圖2.18計算簡圖1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×34.229×0.1672+0.117×3.234×0.1672＝0.106kN·mσ＝Mmax/W＝0.106×106/24000＝4.4N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求。2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×166.6674/(100×5400×144000)＝0.155mm≤[ν]＝L/250＝166.667/250＝0.667mm滿足要求。3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×34.229×0.167+0.45×3.234×0.167＝2.525kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×34.229×0.167+1.2×3.234×0.167＝6.922kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.167＝1.537kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.167＝4.226kN1.2小梁驗算承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.525/1＝2.525kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[6.922,6.922]/1=6.922kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=2.525/1＝2.525kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3=0.05kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.579kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.579kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.5-0.5/2)/2×1=1.157kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.5-0.5/2)/2×1=1.157kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.525+0.05+0.579+1.157=4.31kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=6.922+0.05=6.972kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.525+0.05+0.579+1.157=4.31kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.31,6.972,4.31]=6.972kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.537/1＝1.537kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[4.226,4.226]/1=4.226kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=1.537/1＝1.537kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.5/2)/2×1=0.439kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.5/2)/2×1=0.439kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.537+0.033+0.39+0.439=2.399kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.226+0.033=4.259kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.537+0.033+0.39+0.439=2.399kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.399,4.259,2.399]=4.259kN/m為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖2.19：圖2.19計算簡圖1圖2.19計算簡圖21、抗彎驗算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×6.972×0.452，0.5×6.972×0.22]＝0.141kN·mσ=Mmax/W=0.141×106/42667=3.309N/mm2≤[f]=12N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×6.972×0.45，6.972×0.2]＝1.882kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.882×1000/(2×40×80)＝0.882N/mm2≤[τ]=1.5N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×4.259×4504/(100×11000×170.667×104)＝0.063mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.259×2004/(8×11000×170.667×104)＝0.045mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求。4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×6.972×0.45,0.4×6.972×0.45+6.972×0.2]=3.451kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.133kN,R2=3.451kN,R3=3.451kN,R4=2.133kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×4.259×0.45,0.4×4.259×0.45+4.259×0.2]=2.108kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.188kN,R2'=2.108kN,R3'=2.108kN,R4'=1.188kN1.3主梁驗算如圖2.20：圖2.20主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.436×106/4250=102.554N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、抗剪驗算如圖2.21：圖2.21主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.451kNτmax=2Vmax/A=2×3.451×1000/398＝17.342N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求。3、撓度驗算如圖2.22：圖2.22主梁變形圖(mm)νmax＝0.277mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=5.584kN，R2=5.584kN1.4可調(diào)托座驗算如表2.15：表2.15可調(diào)托座承載力查看表荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)40可調(diào)托座最大受力N＝max[R1，R2]＝5.584kN≤[N]=40kN滿足要求。1.5立桿驗算1、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210長細比滿足要求。頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(600+2×200)=1789mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.291×1.755×1500=3399mmλ=max[l01，l02]/i=3399/16=212.438查表得：φ＝0.1612、穩(wěn)定性計算R1＝5.584kN，R2＝5.584kNNd＝max[R1，R2]+1.1×1.35×0.15×(22.5-0.9)＝max[5.584，5.584]+4.811＝10.395kNfd＝Nd/(φA)＝10.395×103/(0.161×398)＝162.23N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求。1.6立桿支承面承載力驗算如表2.16：表2.16參數(shù)表支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)3混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)4.576混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.458立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=10.395kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表2.17：表2.17公式參數(shù)表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.458N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.458+0.25×0)×1×1200×100/1000=38.472kN≥F1=10.395kN滿足要求。2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表2.18：表2.18參數(shù)公式表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強