年4月19日調(diào)料盒注塑成型工藝與模具設(shè)計(jì)與仿真建模模板資料內(nèi)容僅供您學(xué)習(xí)參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系改正或者刪除。本科畢業(yè)設(shè)計(jì)題目:200×90×55調(diào)料盒塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)專業(yè):班級:學(xué)生姓名:指導(dǎo)教師:論文提交日期:5月28日論文答辯日期:6月6日摘要本次設(shè)計(jì)主要研究的是調(diào)料盒,在調(diào)料盒的塑料成型工藝跟模具方面進(jìn)行設(shè)計(jì)。首先對塑件材料ABS,塑料件的尺寸精度,使用性能,表面質(zhì)量,結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,然后利用CAD與PROE等軟件對塑件的體積,重量,模具所需的塑料溶體注射量,鎖模力等進(jìn)行精確計(jì)算,隨后能夠暫定模具生產(chǎn)所需要的設(shè)備的選擇,制定塑料成型工藝卡。重點(diǎn)在于注射模設(shè)計(jì),首先分析可注塑性,對塑件表面質(zhì)量不可忽視,表面不允許出現(xiàn)明顯的接痕,和氣泡傷疤,能夠利用軟件對注塑件可能出現(xiàn)的接痕和氣泡進(jìn)行分析。然后是可制造性,確定型腔數(shù)目,模具類型,模具主要結(jié)構(gòu),在模具主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中包括型腔布局,澆口的選擇,型面設(shè)計(jì),澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì),排氣系統(tǒng)設(shè)計(jì),導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì),限位拉桿設(shè)計(jì),隨后能夠確定模具的主要結(jié)構(gòu)。然后選擇模架,校準(zhǔn)開模行程,計(jì)算推出距離,確定推出方式,設(shè)計(jì)側(cè)抽芯機(jī)構(gòu),冷卻系統(tǒng),隨之能夠確定模具的總體結(jié)構(gòu)。分析模具結(jié)構(gòu)功能,其中包括型腔結(jié)構(gòu),型芯結(jié)構(gòu),型芯鑲件結(jié)構(gòu),模具導(dǎo)向復(fù)位結(jié)構(gòu)。計(jì)算成型零件工作尺寸,包括型芯尺寸,型腔尺寸。最后是模具的安裝與試模,利用CAD繪制模具安裝結(jié)構(gòu)圖。模具的具體工作過程是開模時,注塑機(jī)開、合模系統(tǒng)帶動定模座板以后的部分后移,首先由橡膠、尼龍拉?？鄣淖饔迷谒诎迮c定模板之間移動一段距離,把澆口里面的凝料拉斷,拉桿端部的與動模座板接觸,在帶動水口板移動,把主流道里面的凝料拉出來,然后在定模部分的輔助分型面之間自行脫落或由人工取出,完成第一次分型。動模部分一起后移的同時斜滑塊在彈簧給的彈力作用下帶動側(cè)型芯開始側(cè)抽芯,動模繼續(xù)后離,斜滑塊也繼續(xù)在彈簧的作用下完成側(cè)抽芯,主分型面分型。因塑件包緊在型芯鑲件上,隨動模部分繼續(xù)后移直至推出機(jī)構(gòu)開始工作,注塑機(jī)的推桿在推出機(jī)構(gòu)的作用下將塑件從型芯上推出,塑件在動模分型面之間自行脫落,完成第二次分型,即開模過程。合模時,模具在注射機(jī)推桿的作用下,由推桿推動推板在推動復(fù)位桿進(jìn)行復(fù)位和導(dǎo)柱導(dǎo)套的定向作用,同時斜滑塊在斜楔的作用下向里運(yùn)動,壓縮彈簧,完成合模過程。隨后能夠進(jìn)行模具的安裝試模,試模前需要一些檢驗(yàn)?zāi)＞唛]合高度等的準(zhǔn)備工作,然后能夠進(jìn)行模具安裝調(diào)試,試模,檢驗(yàn)完成整個模具設(shè)計(jì)。因?yàn)槟＞咴诂F(xiàn)代生活中越來越高的使用率,設(shè)計(jì)模具的長壽命,合理性,模具成本的縮減就顯得尤為重要,本次設(shè)計(jì)中就針對這幾點(diǎn)進(jìn)行了主要設(shè)計(jì)并取得了理想的預(yù)期效果,這次設(shè)計(jì)使我對現(xiàn)在國內(nèi)模具發(fā)展生產(chǎn)狀況有了一定的了解,在模具的合理設(shè)計(jì)方面有了一定的經(jīng)驗(yàn)。關(guān)鍵詞:注塑模;調(diào)料盒;長壽命AbstractThedesignofthemainresearchisthecondimentbox,intheboxofplasticmoldingprocessandmolddesign.FirstplasticmaterialofABS,thedimensionalprecisionofplasticparts,performance,surfacequality,structureanalysis,anduseCADandproesoftwareontheplasticpartsofthevolume,weight,plasticmoldwiththerequiredsolutioninjectionquantity,clampingforceetc.foraccuratecalculation,thencantemporarilyfixingmoldproductionequipmentandthedevelopmentofplasticinjectionmoldingprocesscard.Focusingonthedesignoftheinjectionmold.Firstly,itanalyzestheinjectionmolding,andsurfacequalityofplasticpartscannotbeignored,thesurfacedoesnotallowappearobviousmarks,andthebubblescar,youcanusethesoftwareofinjectionmoldedpartsmayoccuraftermarkandbubbleswereanalyzed.Themainstructureandmanufacturability,determinethenumberofcavity,thetypesofmold,diestructureandinthedesignofthemainstructureofthemoldincludingcavitylayout,thechoiceofgate,surfacedesign,gatingsystemdesign,exhaustsystemdesign,thedesignofsteeringmechanism,limitingpullroddesign,thenyoucandeterminethemold.Thenselectthemoldbase,calibrationmouldopeningstrokecalculationlaunchdistancetodeterminethelaunchmode,designofsidecorepullingmechanism,coolingsystem,withtheattendantcandeterminetheoverallstructureofthemold.Analysisofmoldstructurefunction,includingthecavitystructure,corestructure,coreinsertstructure,moldguideresetstructure.Calculatetheworkingdimensionsofthemoldingparts,includingthecoresize,thesizeofthecavity.Finally,themoldinstallationandtestmode,theuseofCADdrawingdieinstallationstructure.Specificworkingprocessofmoldisamold,injectionmoldingmachine,syntheticsimulationsystemdrivesthefixedmouldseatplatepartaftertheshift,firstbythedieofrubberandnylonbucklebetweenthenozzleplateandthefixedtemplatemovingatadistance,topulloffthegateinsidetheaggregates,tierodendwithamovablemouldseatplatecontact,indrivingthemovementofthenozzleplate,themainchannelinsidethecondensateisexpectedtopullout,andthenthefixedmouldpartassistedbysurfacebetweenoffontheirownorbymanualremoval,completedthefirsttimetyping.Movingmouldparttogetheraftertheshiftandangleslideblockinthespringtotheactionoftheelasticforceofthedrivesidecorebegantosidecorepullingandmovingdiecontinuesaftermovingacertaindistance,slantingslidealsocontinuetoundertheactionofthespringtocompletesidecorepulling,themainsubsurfacetype.Accordingtotheplasticpackagetightlyonthecoreinsert.Withthemovingmouldparttoshiftuntillaunchmechanismbegantowork,thepushrodoftheinjectionmoldingmachineintheagencylaunchedtheplasticpartsfromthecorelaunch,plasticpartsinthemovingmoldsurfacebetweenoffontheirown,tocompletethesecondtype,namelytheopeningprocess.Whenthemold,moldininjectionmoldingmachinesofthepushrod,bythepushrod,thepushboardinpromotingtheresetroddirectionalfunctionofresetandguidepinguidesleeve,alsoslantingslideinundertheactionofthewedgetomove,compressionspring,tocompletethemoldprocess.Thencancarryonthemoldinstallationtestmold,beforethetestmoldneedssometotestthemoldclosingheightandsoonthepreparationwork,thenmaycarryonthemoldinstallationdebugging,thetestmold,thetestcompletestheentiremolddesign.Moldproductsareprecisionmachinery,itmainlyconsistsofmechanicalpartsandbodies,suchasformingworkingparts,partsorientation,positioningparts,supportingparts,positioningcomponentsandfeedmechanism,core-pullingmechanism,introducedinstitutions.Moldandthecorrespondingformingequipment(suchaspunching,plasticinjectionmachine,die-castingmachine,etc.)supportingtheuseof,maydirectlyaltertheshapeofmetalornon-metallicmaterials,size,relativepositionandperformance,shapingtheworkpieceforqualified.Moldmanufacturingmolddesignisthebasisforrationaldesignoftherightmoldtoensurecorrect;moldmanufacturingtechnologytoimprovethemoldquality,servicelife,accuracyandshortenthemanufacturingcycleisofgreatsignificancemold;moldquality,servicelife,manufacturingprecisionandthepassingratedependslargelyonthemanufactureofmoldmaterialsandheattreatment;moldcostsdirectlyrelatedtotheworkpiece,thecostandeconomicefficiencyofenterprisesmold;determinetheaccuracyofthediecomponentspartsprecision;dieslifeexpectancyandthemoldmaterialsandheattreatment,moldstructureandtheproductionofmaterialsprocessing,andmanyotherfactors;andmolddiedesignandmanufacturinganduseofmoldperformanceandsafety;andmolddiedesignandmanufacturingstandardsarethebasisofthesame,largescale,specializedproductionmoldisaveryimportantroleinstandardizationofthelevelofmoldisasignofmoldlevelofindustrialdevelopment.Theuseofcaxafordesignanddrawing,caxatoolforcomputeraideddrawing,isaprofessionalmechanicalsurfacemappingsoftware,hasastrongimageprocessingfunctions.Becausethemoldinthemodernlifemoreandmorehighusingrate,longlifeofthemolddesign,rationality,toolingcostreductionisparticularlyimportant,thisdesignisaimingatthesepointsweremainlydesignandachievedthedesiredresults,thisdesignmakesmenowdieinthedomesticdevelopmentsituationofproductionhaveacertainunderstanding,intherationaldesignofthemoldwithsomeexperience.Keywords:plasticinjectionmould;thecondimentbox;longlife目錄引言 1第一章塑件材料選擇性能 31.1ABS材料分析 31.2塑料成型工藝性能分析 31.2.1收縮性 31.2.2流動性 41.2.3熱敏感性 4第二章塑料件的結(jié)構(gòu)工藝 62.1塑料件的尺寸精度分析 62.2塑料件的表面質(zhì)量分析 62.3塑料件的結(jié)構(gòu)分析 6第三章成型設(shè)備的選擇和成型工藝的制定 83.1成型參數(shù)的確定 83.2塑件的體積和重量的計(jì)算 83.2.1利用PRO/E進(jìn)行體積的計(jì)算 83.2.2四組調(diào)料盒重量的計(jì)算 83.3模具所需塑料熔體注射量 93.4鎖模力的計(jì)算 9第四章注射模設(shè)計(jì) 114.1可行性分析 114.1.1可注塑性分析 114.1.2可制造性分析 124.1.3型腔數(shù)目的確定 124.2確定模具的類型 134.3確定模具的主要結(jié)構(gòu) 134.3.1模具型腔布局、澆口的選擇 134.3.2分型面的設(shè)計(jì) 154.3.3澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 154.4排氣系統(tǒng) 184.5導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 184.5.1導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的功用 184.5.2導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 184.5.3設(shè)計(jì)導(dǎo)套和導(dǎo)柱須注意的事項(xiàng) 194.6限位拉桿的設(shè)計(jì) 194.7確定模具的主要結(jié)構(gòu) 204.8模架的選擇 214.9開模行程的校核與推出矩離 224.10推出方式的確定 224.11側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 234.11.1抽芯距S抽 234.11.2滑塊與導(dǎo)滑槽的設(shè)計(jì) 244.12冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 254.13模具的總體結(jié)構(gòu) 254.14模具結(jié)構(gòu)功能 264.14.1型腔結(jié)構(gòu) 264.14.2型芯及型芯鑲件結(jié)構(gòu) 274.15計(jì)算成型零件工作尺寸 274.15.1型腔尺寸 274.15.2型芯尺寸 28第五章安裝與試模 305.1模具的安裝結(jié)構(gòu)圖 305.2模具工作過程 315.3模具的安裝試模 315.3.1試模前的準(zhǔn)備 315.3.2模具的安裝及調(diào)試 325.3.3試模 325.3.4檢驗(yàn) 33結(jié)論 34參考文獻(xiàn) 35致謝 36附錄 37引言在開展模具具體設(shè)計(jì)之前,先對塑料模具工業(yè)進(jìn)行詳盡了解,這也就使我對自己課題的意義有所了解。首先要對模具有一個整體的認(rèn)識。模具作為工業(yè)基礎(chǔ),模具的質(zhì)量、精度、壽命對其它工業(yè)的發(fā)展起著十分重要的作用,在國際上也占有著重要的地位,對經(jīng)濟(jì)發(fā)展起著不能夠忽視的作用。模具工業(yè)是制造業(yè)中的一項(xiàng)基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè),是技術(shù)成果轉(zhuǎn)化的基礎(chǔ),塑料模具工業(yè)是隨塑料工業(yè)的發(fā)展而發(fā)展的。現(xiàn)如今,世界的塑料產(chǎn)量已超過有色金屬產(chǎn)量的總和。塑料模具就是利用特定形狀去成型具有一定形狀和尺寸的塑料制品的工藝基礎(chǔ)裝備。用塑料模具生產(chǎn)的主要優(yōu)點(diǎn)是制造簡便、材料利用高、生產(chǎn)率高、產(chǎn)品的尺寸規(guī)格一致。中國,很多人已經(jīng)認(rèn)識到模具在制造中的重要基礎(chǔ)地位,成為衡量一個國家制造業(yè)水平高低的重要標(biāo)志,并在很大程度上決定著產(chǎn)品質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力。中國塑料模工業(yè)從起步到現(xiàn)在,歷經(jīng)半個多世紀(jì),有了很大發(fā)展,模具水平有了較大提高。中國模具工業(yè)起步晚,與工業(yè)發(fā)達(dá)國家相比有很大的差距,但在國家產(chǎn)業(yè)政策和與之配套的一系列國家經(jīng)濟(jì)政策的支持和引導(dǎo)下,中國模具工業(yè)發(fā)展迅速。從總體上看,自產(chǎn)自用占主導(dǎo)地位,國內(nèi)模具生產(chǎn)仍供不應(yīng)求,特別是精密、大型、復(fù)雜、長壽命模具,仍主要依賴進(jìn)口。因此,近年來中國模具發(fā)展的重點(diǎn)放在精密、大型、復(fù)雜、長壽命模具上,并取得了可喜的成績,模具進(jìn)口逐漸下降,模具技術(shù)和水平也有長足的進(jìn)步。中國模具年生產(chǎn)總量雖然已位居世界第三,但設(shè)計(jì)制造水平在總體上要比工業(yè)發(fā)達(dá)國家落后許多,縱觀發(fā)達(dá)國家對模具工業(yè)的認(rèn)識與重視,我們感受到制造理念陳舊則是中國模具工業(yè)發(fā)展滯后的直接原因。模具技術(shù)水平的高低,決定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品開發(fā)能力,它已成為衡量一個國家制造業(yè)水平高低的重要標(biāo)志。因此,模具是國家重點(diǎn)鼓勵與支持發(fā)展的技術(shù)和產(chǎn)品。提高模具標(biāo)準(zhǔn)化水平和模具標(biāo)準(zhǔn)件的使用率。模具標(biāo)準(zhǔn)件是模具基礎(chǔ),因此我們要特別注重對知識的更新與學(xué)習(xí),實(shí)現(xiàn)產(chǎn)、學(xué)、研相結(jié)合,培養(yǎng)更多的模具人才,搞好技術(shù)創(chuàng)新,提高模具設(shè)計(jì)制造水平。在信息社會和經(jīng)濟(jì)全球化不斷發(fā)展的進(jìn)程中,模具行業(yè)發(fā)展趨勢主要是模具產(chǎn)品向著更大型、更精密、更復(fù)雜及更經(jīng)濟(jì)快速方面發(fā)展,技術(shù)含量不斷提高,CAD是當(dāng)代計(jì)算機(jī)應(yīng)用的一個重要領(lǐng)域,廣泛應(yīng)用于圖紙繪畫設(shè)計(jì)與模型建立。第一章塑件材料選擇性能1.1ABS材料分析ABS材料是丙烯腈—丁二烯—苯乙烯共聚物。丙烯晴使ABS有良好的耐化學(xué)腐蝕及表面硬度,丁二烯使ABS堅(jiān)韌,苯乙烯使它有良好的加工性和染色性。ABS屬于熱塑性塑料,外觀為粒狀或粉狀,呈微黃色,不透明但成型的塑件具有較好的光澤。ABS無毒,無味。密度1.02～1.05g/cm3成型溫度范圍(180℃--240℃),成型時有較好的流動性。ABS材料具有較高的抗沖擊強(qiáng)度,抗寒性;有良好的的機(jī)械強(qiáng)度和一定的耐磨性,耐油性,化學(xué)穩(wěn)定性和電氣性能。ABS有一定的硬度和尺寸穩(wěn)定性,易于成型加工,且易著色。ABS幾乎不受酸、堿、鹽、及水和無機(jī)化鹽的影響,溶于酮、醛、酯、氯代烴中,不溶于大部份醇類及烴類溶劑,但與烴長期接觸會軟化溶脹。ABS塑料表面不可接觸受冰醋酸,植物油等化學(xué)藥品,否則會引起應(yīng)力開裂。另外,ABS的缺點(diǎn)是耐熱性不高,低介電強(qiáng)度,低拉伸率,熱變形溫度為93℃,脆化溫度為-27℃,使用的溫度范圍為-40℃～100℃,而且ABS的耐氣候性也差,紫外線作用下容易氧化降解,從而會導(dǎo)致制件變硬發(fā)脆。1.2塑料成型工藝性能分析塑料成型工藝特性是塑料在成型加工過程中會有一定的特有性質(zhì),下面,對注塑材料ABS工藝特性進(jìn)行分析:1.2.1收縮性一般對于大型模具的收縮率計(jì)算,我們采用實(shí)際收縮率進(jìn)行計(jì)算:SS=a-b/b×100%,對我所設(shè)計(jì)的零件屬于小型的模具,因此采用SJ=c-b/b×%由于本次畢業(yè)設(shè)條件的原因,沒有辦法自己去測量出:cb值。于是我們經(jīng)過查找資料《塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)》附錄B常見塑料的收縮率,可得:ABS塑料成型收縮率為:0.003-0.008,由于塑件的結(jié)構(gòu),模具的結(jié)構(gòu),成型工藝條件等都會影響塑料的收縮率變化。我們?nèi)∫粋€相對平均值:0.005。1.2.2流動性塑料的流動性差,就不容易充滿開腔,易產(chǎn)生缺料或熔接痕等缺陷。但流動性太好,又會在成型時主生嚴(yán)重的飛邊。ABS材料屬于熱塑性塑料,分子成線型,具有良好的流動性。其次:料溫,壓力,模具結(jié)構(gòu)都會影響塑料的流動及充模能力。1.2.3熱敏感性熱敏性塑料在成型過程中很容易在不太高的溫度下發(fā)生熱分解、熱降解,從而影響到塑件的性能,色澤和表面質(zhì)量等,而且,塑料熔體發(fā)生熱分解或熱降解時,釋放的揮發(fā)性氣體,這些氣體一般具有腐蝕性,或有毒,對人,還是模具都會造成一定的影響。ABS塑料成型溫度為210℃-250℃,經(jīng)查中國人力資源專家網(wǎng)提供的材料編經(jīng)驗(yàn)值得,到達(dá)260℃變色,于料溫達(dá)到280℃時,塑料出現(xiàn)分解。于是注塑成型是,一般取210℃-250℃。綜上所述:ABS收縮比較大,成型收縮后,對型芯具有比較大的包裹力,為方便塑件順利脫模,應(yīng)將脫模斜度設(shè)計(jì)為較大值:型腔40′～1°40′型芯30′～１°表1-1ABS材料性能、工藝參數(shù)表密度1.05拉伸強(qiáng)度33-49收縮率熔點(diǎn)熱變形溫度(45N/cm2)模具溫度噴嘴溫度中段溫度后段溫度干燥溫度注射壓力塑化形式干燥時間背壓壓力注射時間0.003-0.008130-16065-98℃25-70℃180-190℃210-230℃200-220℃80-90℃70-100Mpa螺桿式柱塞式2H3-20Mpa3-5s拉伸彈性模量彎曲強(qiáng)度彎曲彈性模量壓縮強(qiáng)度缺口沖擊強(qiáng)度硬度外觀吸水率特點(diǎn)保壓壓力比重保壓時間1.8801.418-3911-20R62-86微黃色或白色不透明0.05-0.5耐熱、表面硬度高,尺寸穩(wěn)定、耐化學(xué)、易成型加工、可渡烙30-80Mpa1.0510-30sABS溶融時具有良好的流動性;較低的熱敏性;屬于吸濕性塑料。于是在成型是需要控制好,成型溫度,壓力,注射前的干燥處理等。第二章塑料件的結(jié)構(gòu)工藝2.1塑料件的尺寸精度分析按塑件的尺寸MT精度要求未標(biāo)注公差為自由,按ABS材料模塑件公差等級(GB/T14486-1993)選取一般精度要求MT3。其主要尺寸公差如下(單位均為mm)塑料零件的外形尺寸:185.4+0-0.92,200+0-0.92,90+0-0.38,47+0-0.36,55+0-0.40,8+0-0.16,4+0-0.14,1.5+0-0.12,44.18+0-0.36,45.68+0-0.36,48.5+0-0.32,40+0-0.36,5+0-0.14,1.8+0-0.12,R7.5+0-0.16,R1+0-0.12,R10+0-0.16,R5+0-0.14,R13.5+0-0.18,95°,15°成型零件的外形尺寸:70+0.92-0,45.68+0.36-0,48.5+0.36-0,R12+0.18-0,R6+0.14-0,R7+0.16-0塑料零件的卡位孔尺寸:4.2+0.14-02.2塑料件的表面質(zhì)量分析該塑件要求外形美觀,內(nèi)、外表面表面光滑,沒有斑點(diǎn)及熔接痕現(xiàn)象,內(nèi)、外表面粗糙度均可取Ra0.4μm。塑件制品內(nèi)、外表面成型后方不可見邊緣有缺陷,邊緣面要求平整。2.3塑料件的結(jié)構(gòu)分析⑴塑件形狀比較復(fù)雜,前、后面都用圓弧過度,后面有兩個卡位孔,兩側(cè)均有加強(qiáng)筋。內(nèi)部有三塊隔板。⑵塑件整體結(jié)構(gòu)較大,平均壁厚為1.5mm,壁厚檢測分析如圖2-1所示,超過ABS塑料的最小成型壁厚?？勺⑺艹尚?。圖2-1厚度檢查分析綜上所述,從精度上看,ABS注塑可滿足尺寸要求,表面粗糙度要求(ABSRa可達(dá)到0.025～1.6/μm)。從結(jié)構(gòu)上看,可考慮整體邊緣為最大分型面,兩側(cè)卡位孔結(jié)構(gòu)考慮側(cè)向分型。從塑件的表面質(zhì)量要求看,澆口選擇在塑件的底部,提高它們的力學(xué)性能。由于塑件整體結(jié)構(gòu)較大,但生產(chǎn)批量大等。能夠考慮使用一模多腔的注塑成型,提高生產(chǎn)效率。第三章成型設(shè)備的選擇和成型工藝的制定3.1成型參數(shù)的確定查《塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)》得ABS塑料的有關(guān)注塑成型參數(shù):密度:1.01～1.05g/mm3收縮率:0.005～0.008預(yù)熱溫度:80℃～90℃,預(yù)熱時間2～3h料筒溫度:前段200℃～210℃,中段210℃～230℃,后段200℃～220℃噴嘴溫度:180℃～190℃模具溫度:50℃～70℃注射壓力:60～100MPa注射時間:注射時間3～5s,保壓時間10～30s,冷卻時間15～30s.成型周期:40～70S3.2塑件的體積和重量的計(jì)算3.2.1利用PRO/E進(jìn)行體積的計(jì)算根據(jù)產(chǎn)品圖紙,將四組調(diào)料盒按1:1的尺寸比例在PROE里完成三維構(gòu)圖。利用PROE分析指令對調(diào)料盒進(jìn)行體積計(jì)算。體積=4.7173376e+04mm4其中e=103=10000調(diào)料盒體積V=10001.82mm33.2.2四組調(diào)料盒重量的計(jì)算根據(jù)分析ABS材料ρ=1.05g/cm3W=ρV=1.05×10001.82×10-3=10.5019g3.3模具所需塑料熔體注射量根據(jù)生產(chǎn)批量為大批量生產(chǎn),由于注塑件的尺寸比較大,初步選擇采用一模二腔,按《塑料模具設(shè)計(jì)指導(dǎo)》有如下模具所需塑料熔休注射量的計(jì)算公式:M=NM1+M2式中,M——副模具所需塑料的質(zhì)量或體積(g或cm3)N——初步選定的型腔數(shù)量M1——單個塑件的質(zhì)量或體積(g或cm3)M2——澆注系統(tǒng)的質(zhì)量或體積(g或cm3)據(jù)注塑廠的統(tǒng)計(jì)資料,M2取15%-20%。在這里我們選用M2=0.6NM1則有:M=1.6NM1=1.6×2×10.5019=33.60608cm33.4鎖模力的計(jì)算FM=(NA1+A2)P型式中,FM——模具所需要的鎖模力(N)N——初步選定的型腔數(shù)量A1——單個塑件在分型面上的投影面積(mm2)A2——流道凝料在分型面上的投影面積(mm2)P型——塑料熔體對型腔的平均壓力(MPa)其中,A2按分型面上投影面積A1的0.2～0.5倍。取中間值0.3,利用Pro/E進(jìn)行注塑件投影面積分析,A1投影面積為:40880.0mm2。根據(jù)資料《塑料模具設(shè)計(jì)指導(dǎo)》P7常見塑料注射成型時型腔平均壓力表2-2中,ABS屬于中等黏度塑件及有精度要求的塑件,P型取35,FM=(NA1+A2)P型=(2×20440+0.3×2×20602)×35=(40880+12264)×35=1860040Mpa3.5設(shè)備選擇根據(jù)塑化溫度,額定注射量,注射壓力,鎖模力要求,參考《塑料成型工藝設(shè)計(jì)與模具設(shè)計(jì)》P105表4.2常見國產(chǎn)注塑機(jī)的規(guī)格和性能。初步選擇采用注射機(jī)型號:G54-S200/400G54-S200/400,其有關(guān)的參數(shù)為:額定注射量200～400cm3鎖模力2540KN最大注射面積645cm2最大開合模行程260mm最大模具厚度406mm最小模具厚度165mm噴嘴圓弧半徑18mm噴嘴孔直徑4mm動定模板尺寸532×634mm拉桿間距290mm×368mm第四章注射模設(shè)計(jì)4.1可行性分析4.1.1可注塑性分析⑴最小壁厚要求根據(jù)圖紙,調(diào)料盒壁厚為1.5mm?！端芰夏＞咴O(shè)計(jì)與制造實(shí)訓(xùn)教程》P18(表1-3)常見塑料壁厚選用范圍中,ABS材料壁厚范圍為1.25-1.6mm。調(diào)料盒的壁厚中型塑件,需進(jìn)行最小壁厚校核。壁厚(S)與流程(L)關(guān)系式:ABS流動性為中等。S=(L÷90+0.8)×0.7=(150÷90+0.8)×0.7=1.73mm＞1.5mm調(diào)料盒平均尺寸大于ABS材料的實(shí)際最小注塑尺寸,可注塑成型。⑵表面質(zhì)量要求由于塑件表面不允許出現(xiàn)明顯的接痕,和氣泡傷疤。為避免此類缺陷的出現(xiàn),在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),分型面設(shè)計(jì),澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì),排氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)前進(jìn)行使用PLASTTCADVISER7.0進(jìn)行注塑件可能產(chǎn)生的接痕和氣泡分析如圖4-1所示。圖4-1接痕和氣泡圖中,紅色為縮痕區(qū),藍(lán)綠色小點(diǎn)為氣泡。由圖可知,縮痕多出現(xiàn)在相交結(jié)構(gòu)上,一般由塑件的結(jié)構(gòu)確定接痕的分析為紅色,說明接痕缺陷不明顯,塑件的結(jié)構(gòu)達(dá)到表面表質(zhì)量的要求。藍(lán)綠色點(diǎn)不多,多集中在邊緣上,可考慮將分型面設(shè)計(jì)在此處,合理利用合模間隙,可達(dá)到良好的排氣效果,可避免氣泡引起的缺陷。4.1.2可制造性分析⑴模具精度校核根據(jù)塑件精度要求塑件外表面Ra=0.8μm按經(jīng)驗(yàn)公式可得型腔的表面要求Ra=0.27μm由精銑——研磨達(dá)到精度要求。⑵結(jié)構(gòu)分析塑件整體結(jié)構(gòu)均勻,卡位孔結(jié)構(gòu)小,內(nèi)有R3倒角,型芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)成整體式,如圖4-2(a)所示,需要用到線切割和數(shù)控銑加工,模具加工費(fèi)較貴,且小的角槽容易磨損,一但磨損過量,則整個型腔需要更換,浪費(fèi)大量的費(fèi)用,從模具的加工性、經(jīng)濟(jì)角度出發(fā)考慮,因此型芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)成拼塊組合式,如圖4-2(b)所示,有利于加工,便于更換,即可節(jié)省模具的成本費(fèi)。型芯設(shè)計(jì)成組合鑲嵌式能夠用銑工單獨(dú)加工完成。(a)整體式(b)拼塊組合式圖4-2型芯的形式(a)整體式(b)拼塊組合式圖4-2型芯的形式塑件在兩側(cè)分別有一個卡位孔,卡位孔的直徑:4.2mm、長:8mm,卡位孔結(jié)構(gòu)不利于與主分型面一起分型,因此必須運(yùn)用側(cè)向抽芯分型才能夠分型。綜上所述:四組調(diào)料盒塑件,滿足最小注射壁厚,注射沒有明顯的縮痕現(xiàn)象,注射型成氣泡少,且可利用合理的合模間隙排氣。模具可加工簡單,結(jié)構(gòu)合理。4.1.3型腔數(shù)目的確定模具的生產(chǎn)批量為大批量生產(chǎn),一模多腔能提高生產(chǎn)效率。根據(jù)一模兩腔塑件的體積V=40880.0mm2,塑件體積比較大,按初步選擇的注射機(jī)G54-S200/400額定的注射量為200～400mm3,可成型一模具多腔。但隨著模具型腔數(shù)目的增加,塑件的精度降低,模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜,制造成本提高,注塑質(zhì)量差。綜合考慮,調(diào)料盒的模具設(shè)計(jì)采用一模二腔結(jié)構(gòu)。4.2確定模具的類型⑴塑料采用注射成形法生產(chǎn)。為保證塑料表面質(zhì)量,使用點(diǎn)澆口成形,由于塑件較大,因此一個塑件采用四個點(diǎn)澆口,因此模具應(yīng)為雙分型面注射模。⑵模具采用一模二腔,模具規(guī)模較大,為了降低加工難度,模具采用組合鑲嵌式。⑶從塑件卡位孔結(jié)構(gòu)的角度考慮,制件卡位孔結(jié)構(gòu)較小,所需的抽芯力不大,因此能夠利用斜滑塊側(cè)向分型。4.3確定模具的主要結(jié)構(gòu)4.3.1模具型腔布局、澆口的選擇⑴模具型腔布局的選擇合理的型腔布局有,能簡化模具結(jié)構(gòu),提高生質(zhì)量。下圖4-3中a、b為調(diào)料盒模具設(shè)計(jì)中的四種模具型腔的布置方式。矩形橫向?qū)ε?b)矩形縱向?qū)ε趴ㄎ豢自趦?nèi)側(cè)圖4-3模具開腔布局①圖a為矩形橫向?qū)ε?卡位孔外側(cè)兩個反向,內(nèi)側(cè)兩個相對。此排列方式結(jié)構(gòu)簡單,利于壓緊。澆口選擇底部,但由于內(nèi)側(cè)兩個卡位孔相對結(jié)構(gòu),不便于安裝,不便于抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)及抽芯。②圖b矩形縱向?qū)ε趴ㄎ豢自趦?nèi)側(cè)。此排列方式結(jié)構(gòu)簡單,利于壓緊。澆口選擇底部,卡位孔的側(cè)抽芯分別在內(nèi)側(cè)兩邊。根據(jù)經(jīng)驗(yàn),型腔的排列尺寸,即要保證成型時的壓邊值,又要考慮側(cè)抽芯是否產(chǎn)生干涉,如有干涉則無法合模具。經(jīng)綜合考慮,型腔的橫間矩最小處取20mm。綜合分析考慮使用圖b矩形縱向?qū)ε趴ㄎ豢自趦?nèi)側(cè),卡位孔縱向?qū)ε艃?nèi)側(cè)結(jié)構(gòu)。⑵模具點(diǎn)澆口的選擇模具型腔體積較大,塑件壁厚均勻,經(jīng)塑料專家分析,注塑件澆口最佳位置主要為兩塑件相正確一小部分,如圖4-4所示。圖4-4澆口選擇的分析圖4-4澆口選擇的分析圖4-4中,藍(lán)色表示澆口最佳選擇區(qū)域,紅色表示最不好的選擇區(qū)域。根據(jù)分析報(bào)告,為達(dá)到好的澆口位置的選擇效果,澆口選在綠色區(qū)域并在塑件的底部。4.3.2分型面的設(shè)計(jì)分型面的選擇原則:應(yīng)選在外形最大輪廓處、有利于塑件的順利脫模、模具結(jié)構(gòu)簡單既便于加工制造、應(yīng)有利于排氣,還應(yīng)考慮到型腔在分型面上投影面積的大小,以避免可能產(chǎn)生溢流現(xiàn)象。根據(jù)塑件結(jié)構(gòu)分析,結(jié)合縮痕和氣泡分析。分型面取塑件底面為主分型面,結(jié)構(gòu)簡單,利于氣體的排出,外側(cè)抽芯結(jié)構(gòu)由側(cè)抽芯側(cè)向分型。下圖4-5A、B兩種方式。(A)(B)圖4-5分型面的設(shè)計(jì)圖4-5分型面的設(shè)計(jì)⑴圖A整體式:結(jié)構(gòu)復(fù)雜不利于加工且不可完成側(cè)向分型。只能史模具復(fù)雜。⑵圖B組合拼塊式:結(jié)構(gòu)簡單利于加工及順利完成側(cè)向分型,澆口不能設(shè)計(jì)邊沿或上表面上,于是此分型面的方式必須采用點(diǎn)澆口,設(shè)計(jì)在塑件的底部?？ㄎ豢捉?jīng)過斜滑塊側(cè)向抽芯完成,側(cè)抽芯具有較好的力學(xué)性能,在合模時,可將模具鎖緊。綜合分析,采用圖4-5分型面設(shè)計(jì)。4.3.3澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)⑴主流道設(shè)計(jì)主流道是注射機(jī)噴嘴與分流道的塑料熔體的流動通道,其形狀尺寸對熔體的流動和充模時間有較大的影響。主流道一般設(shè)計(jì)在澆口套中,為更容易的拔出,主流道的錐角為20°～40°。⑵分流道的設(shè)計(jì)分流道的作用是改變?nèi)垠w流向,使其以平穩(wěn)的流態(tài)均衡地分配到各個型腔。其主要形式有:圓形、梯形、U形、半圓形、矩形、六角形4-6所示。圖4—6分流道其中,梯形和半圓形加工較為容易,且熱量損失與壓力損失均不大,因此在此圖4-6分流道設(shè)計(jì)中,選用半圓形流道。根據(jù)經(jīng)驗(yàn),梯形的主流道熱量損失與壓力損失,因此分流道設(shè)置為梯形。⑶分流道的布局模具結(jié)構(gòu)為一模二腔,型腔排列采用矩形縱向?qū)ε趴ㄎ豢自趦?nèi)側(cè)的方式,各型腔壓力平均同時充滿,分流道的排列方式如下圖4-7所示,圖4-7分流道布局圖4-7中,L由型腔的布局確定,L1=50、L2=15圖中的二次分流比一次分流要小15%～20%。⑷澆口的設(shè)計(jì)考慮澆口的靈活性,加工方便,及零件的表面質(zhì)量要求,因此選用點(diǎn)澆口進(jìn)料,減少了澆注系統(tǒng)塑料的損耗量,同時去除澆口容易,且不留明顯痕跡。如下圖4-8所示圖4-8點(diǎn)澆口其中,主流道襯套和定位環(huán)由主流道尺寸,襯套尺寸選擇標(biāo)準(zhǔn)件。如下圖4-9A、B所示:A主流道襯套AAA主流道襯套B定位環(huán)圖4-9標(biāo)準(zhǔn)件4.4排氣系統(tǒng)模具型腔體積較大,塑件壁厚均勻,經(jīng)塑料專家分析,注塑件主要在下表面相交處,及卡位孔部位產(chǎn)生少量氣泡,如圖4-10所示。在分型面的設(shè)計(jì)中,其主要將合模具間隙控制在0.03mm,則能將氣體通暢排出。卡位孔結(jié)構(gòu)部位的氣體排出,主要設(shè)計(jì)側(cè)型芯的配合間隔為0.03mm。圖4-10排氣系統(tǒng)分析4.5導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)4.5.1導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的功用任何一副模具在定動模之間都設(shè)置有導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。其作用是合模時維持動定模之間的一定方位,合模后保持模腔的正確形狀;合模時引導(dǎo)動默按序閉合,防止損壞型芯,并承受一定的側(cè)向力。4.5.2導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)⑴導(dǎo)柱導(dǎo)柱頭部為接錐形,截錐形長度為導(dǎo)柱直徑的1/3,半錐角為10o—15o,也有頭部采用半球形的導(dǎo)柱,導(dǎo)柱具體尺寸可查有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)。⑵導(dǎo)套直導(dǎo)套多用于較薄的模板,比較厚的模板須采用帶頭導(dǎo)套,導(dǎo)套壁厚一般在3-10mm,視內(nèi)孔大小而定,大者取大值,帶頭導(dǎo)套軸向固定容易,直導(dǎo)套裝入模板后,應(yīng)有防止被拔出的結(jié)構(gòu),導(dǎo)套具體尺寸可查有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)。S=5L=40d=24壁厚為2。4.5.3設(shè)計(jì)導(dǎo)套和導(dǎo)柱須注意的事項(xiàng)⑴合理布置導(dǎo)柱位置,導(dǎo)柱中心至模具外緣至少應(yīng)有一個導(dǎo)柱直徑的厚度,一般設(shè)在長邊離中心線的1/3處最安全。導(dǎo)柱布置方式常采用等直徑不對稱布置,或不等直徑對稱布置。⑵導(dǎo)柱工作部分長度應(yīng)比型芯端面高出6-8mm,以確保其導(dǎo)向與引導(dǎo)用。⑶導(dǎo)柱工作部分的配合精度采用H7/f7,導(dǎo)柱固定部分配合精度采取H7/k6;導(dǎo)套外徑摩檫,并降低加工難度。⑷導(dǎo)柱與導(dǎo)套應(yīng)有足夠的耐磨性,多采用低碳鋼經(jīng)滲碳淬火處理,其硬度為HRC48-55。導(dǎo)柱工作部分的粗糙度為RaR0.4,固定部分為Ra0.8;導(dǎo)套內(nèi)外圓柱面表面粗糙度取Ra0.8為妥。4.6限位拉桿的設(shè)計(jì)本模具設(shè)計(jì)是雙分型面,因此必須要設(shè)計(jì)一個限位裝置來控制中間板與定模座板的距離,本設(shè)計(jì)選擇限位拉桿作為限位裝置,如圖4—11所示限位拉桿是在模具中起限位作用。圖4—11限位拉桿圖4-11分流道L=S+KL—拉出澆口凝料距S—澆口的深度K—安全系數(shù)(一般取3～10mm)L=S+K=165+5=170L1是在開模時利用水口板把主流道中的凝料拉出來,限位水口板距離。圖4-12限位拉桿安裝圖限位桿安裝于圖4-12所示。4.7確定模具的主要結(jié)構(gòu)模具結(jié)構(gòu)為雙分型面注射模,如圖4-13所示。模具分型面A—A的打開距離,應(yīng)大于165mm,分型面B—B的打開距離,應(yīng)大于55mm,方便制件和澆注系脫落。圖4-13本模具雙分型面注射模結(jié)構(gòu)圖1—定位環(huán)2—澆口襯套3—定模座板4—水口板板5—限位拉桿導(dǎo)套6—定模板導(dǎo)柱7—尼龍拉?？?—動模板9—復(fù)位彈簧螺釘10—復(fù)位桿11—墊鐵12—動模座板13—垃圾釘14—推板15—推桿固定板16—支承柱17—頂桿18—導(dǎo)柱19—導(dǎo)套圖4-13本模具雙分型面注射模結(jié)構(gòu)圖4.8模架的選擇⑴根據(jù)模具的主要結(jié)構(gòu),選擇派生型的三板模架P4型如上圖4-14所示。⑵模具安裝尺寸校核模具整體尺寸長寬高:長440、寬400、高400mm,注射機(jī)的模具尺寸要求為:長〈634mm、寬〈532mm高〈396mm模具的整體尺寸不符合注射機(jī)對模具的尺寸要求。故,從模具的綜合因素考慮,最終注塑機(jī)確定為:XS-ZY-500。長〈550mm、寬〈450mm高〈496mm模具的整體尺寸符合注射機(jī)對模具的尺寸要求,模具的閉合高度小于注塑機(jī)的最大模具厚度要求450mm。模具的整體尺寸符合注射機(jī)對模具的尺寸要求,可方便的安裝到注射機(jī)上。XS-ZY-500,其有關(guān)的參數(shù)為:額定注射量500cm3注射壓力145MPa鎖模力3500KN最大成型面積1000cm2最大開合模行程500mm最大模具厚度450mm最小模具厚度300mm噴嘴圓弧半徑18mm噴嘴孔直徑4mm動定模板尺寸700mm×850mm拉桿間距540mm×440mm4.9開模行程的校核與推出矩離合理的開模行程,能保證制件的順利脫落,同時能夠縮短成形周期,提高生產(chǎn)效率。《塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)》P103開行程校核的公式如下:S≥H1+H2+(5～10)mm式中S——注射機(jī)最大開模行程,mmH1——推出距離(脫模矩離),mmH2——包括澆注系統(tǒng)在內(nèi)的塑件高度,mm根據(jù)注射機(jī)型號有S=500mm,H1推出距離,一般取塑件高度加上一個安全距離(3～10)mm則H1=55+10=65mm,H2=65+165+10=240mm于是有:S≥H1+H2+10綜合考慮,螺桿式注射機(jī)XS-ZY-500,滿足模具最大行程要求。且塑件的推出行程為65mm。4.10推出方式的確定由分型面的設(shè)計(jì)來看,塑件能在頂出零件的作用下,經(jīng)過一次頂出動作,就能將塑件全部脫出。其推出機(jī)構(gòu)如下圖4-14所示:圖4-14一次推出機(jī)構(gòu)4.11側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)本模由于需要抽芯的距離較短,只有8mm,因此采用側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)?；瑝K設(shè)在動模,在斜滑塊與型芯鑲件之間裝入2個黃色彈簧,開模時斜滑塊與動模部分一起后移,遠(yuǎn)離斜楔塊,然后在彈簧的作用下把斜滑塊向后推,最后在限位銷的作用下限制抽芯距完成側(cè)圖4-15側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)抽芯,在合模過程中由于限位銷限制了斜滑塊的活動距離,斜楔將斜滑塊、側(cè)型芯一起壓入復(fù)位到成型位置,因?yàn)閭?cè)型芯固定在斜滑塊上,完成側(cè)抽芯動作,如右圖4-15所示。4.11.1抽芯距S抽側(cè)向抽芯或側(cè)向瓣合模從成型位置到不妨礙制品頂出脫摸位置所移動的距離稱為抽芯距,用S抽表示,為了安全起見,抽拔距一般應(yīng)比側(cè)孔或側(cè)凹的深度大3-5mm。但在側(cè)向小型芯或瓣合模塊脫出側(cè)孔或側(cè)凹以后,其幾何位置有限于制品脫摸的情況下,抽芯距不能簡單依靠這種方法確定。因此,根據(jù)上所述本套模具的抽芯距可取S抽=8mm。4.11.2滑塊與導(dǎo)滑槽的設(shè)計(jì)⑴滑塊設(shè)計(jì)可采用組合裝配結(jié)構(gòu),整體式結(jié)構(gòu)多用于型芯較小和形狀簡單的場合,而組合式結(jié)構(gòu)則是把型芯與滑塊分開加工,然后裝配在一起,采用組合式結(jié)構(gòu)能夠節(jié)省優(yōu)質(zhì)剛材,并使加工變得比較容易。⑵滑槽設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)滑槽時應(yīng)注意的問題:滑塊完成抽拔動作后,其滑動部分仍應(yīng)有全部或部分長度留在滑槽內(nèi)?；瑝K的滑動配合長度一般要大于滑塊寬度的1.5倍,而保留在滑槽內(nèi)的長度不應(yīng)小于這個數(shù)值的2/3,否則,滑塊開始復(fù)位時容易偏斜,甚至損壞模具。⑶滑塊與滑槽的材料滑塊可用45鋼或碳素工具鋼制造,導(dǎo)滑部分要求硬度≥40HRC,滑槽可用耐磨材料制造,也可用45鋼或碳素工具鋼制造,要求硬度為52-56HRC。⑷滑塊的導(dǎo)滑形式為了確保側(cè)型芯可靠的抽出和復(fù)位,保證滑塊在移動過程中平穩(wěn)上下不竄動和不卡死現(xiàn)象,滑塊與導(dǎo)滑槽必須很好配合和導(dǎo)滑?；瑝K與導(dǎo)滑槽的配合一般采用H7/f6。⑸楔緊塊的設(shè)計(jì)楔緊塊的形式如下圖4-16所示:(a)(b)(c)(d)圖4-16楔緊塊的形式圖(a)為楔緊塊與定模板作成整體,特點(diǎn)是材料耗量大,加工不便,磨損后修復(fù)困難,但牢固可靠,適用于楔緊力要求很大的場合。圖(b)是用螺釘,銷釘固定形式,便于制造,裝配和調(diào)整,適用于楔緊力不大的場合。圖(c)(d)為整體鑲?cè)胧?常見在模板邊緣與足夠固定位置的場合。綜上分析本設(shè)計(jì)選用圖(d)形式。楔緊塊的楔角α′,要求楔緊塊的楔角α′必須大于或等于斜滑塊的斜角α,這樣當(dāng)模具一開模,楔緊塊就讓開,否則彈簧難以將滑塊彈出做作抽芯動作,一般α′=α+(2o—3o)。4.12冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)圖4-17冷卻質(zhì)量分析模具的冷卻分為兩部分,一部分是型腔的冷卻,另一部分是型芯的冷卻。由于注塑件的平均壁厚溥,整體高度只有1.5mm。主要熱量的分布澆注口與上表面上。用PLASTTCADVISER7.0進(jìn)行CoolingQuality(波前溫度)分析如圖4-17所示:圖4-17中,綠色表示冷卻質(zhì)量最好區(qū)域,紅色表示冷卻質(zhì)量不理想?yún)^(qū)域。根據(jù)分析報(bào)告,為達(dá)到好的冷卻效果,將冷卻水道設(shè)計(jì)如圖4-18所示:4.13模具的總體結(jié)構(gòu)模具的結(jié)構(gòu)示意圖如下圖4-18所示:1—定位環(huán)2—澆口襯套3—定模座板4—水口板5—橡膠6—定模板7—限位拉桿8—型腔9—尼龍拉?？?0—動模板11—型芯12—復(fù)位彈簧13—復(fù)位桿14—墊鐵15—動模座板16—垃圾釘17—推板18—推桿固定板19—支承柱20—頂桿21—導(dǎo)柱22—導(dǎo)套23—拉料桿24—斜楔塊25—斜滑塊26—小型芯27—限位銷28—彈簧29—型芯鑲件130—型芯鑲件2圖4-18模具結(jié)構(gòu)示意圖4.14模具結(jié)構(gòu)功能4.14.1型腔結(jié)構(gòu)模具型腔采用整體鑲件的方式7,型腔與水口板4采用小間隙配合定位,經(jīng)過凸臺壓緊固定?？ㄎ豢淄瑯硬捎脗?cè)型芯鑲件的方式24,利用型腔鑲塊7配合,經(jīng)過凸臺壓緊固定,利用鑲件底部成型。對于容易模損部位能靈活的更換,提高模具壽命。4.14.2型芯及型芯鑲件結(jié)構(gòu)模具型芯同樣采用整體鑲件的方式10,型芯鑲塊與動模板9采用小間隙配合定位,經(jīng)過凸臺壓緊固定。整體型芯鑲嵌方式、型芯鑲件組合拼塊的采用,能節(jié)約貴重的材料,加工方便。對于不容易損壞的部位能靈活的更換,提高模具受命。4.15計(jì)算成型零件工作尺寸取ABS的平均成形收縮為0.5%,塑件未注公差按照《塑料模成型工藝與模具設(shè)計(jì)》P69表3.9塑件公差數(shù)值表(GB/T14486—1993)MT3精度要求選取。4.15.1型腔尺寸⑴徑向尺寸模具最大磨損取塑件公差的1/6;模具制造公差〥z=△/3;取X=0.75.200+0-0.92(Lm1)+〥Z0=[(1+S)Ls1-X△]+〥Z0=[(1+0.5%)×200-0.75×0.92]+0.30=200.31+0.3090+0-0.58(Lm2)+〥Z0=[(1+S)Ls2-X△]+〥Z0=[(1+0.5%)×90-0.75×0.58]+0.190=90.02+0.1901.5+0-0.12(Lm3)+〥Z0=[(1+S)Ls3-X△]+〥Z0=[(1+0.5%)×1.5-0.75×0.12]+0.040=1.42+0.04-04.2+0-0.14(Lm4)+〥Z0=[(1+S)Ls4-X△]+〥Z0=[(1+0.5%)×4.2-0.75×0.14]+0.0450=4.12+0.045-0其余的型腔徑向尺寸,按上面的計(jì)算方法計(jì)算。⑵深度尺寸47+0-0.36(Hm1)+〥Z0=[(1+S)Hm1-X△]+〥Z0=[(1+0.5%)×47-0.75×0.36]+0.120=46.97+0.12-044.18+0-0.36(Hm2)+〥Z0=[(1+S)Hm2-X△]+〥Z0=[(1+0.5%)×44.18-0.75×0.36]+0.120=44.13+0.12-08+0-0.16(Hm2)+〥Z0=[(1+S)Hs2-X△]+〥Z0=[(1+0.5%)×8-0.75×0.16]+0.050=7.92+0.05-0R7.5+0-0.16(Hm2)+〥Z0=[(1+S)Hs2-X△]+〥Z0=[(1+0.5%)×7.5-0.75×0.16]+0.050=7.42+0.05-04.15.2型芯尺寸⑴徑向尺寸模具最大磨損量取塑件公差的1/6;模具制造公差〥z=△/3;取X=0.7570+0.52-0(Lm1)0-〥Z=[(1+S)Ls1＋X△]0-〥Z=[(1+0.5%)×70＋0.75×0.52]0-0.14=70.740-0.14R12+0.18-0(Lm2)0-〥Z=[(1+S)Ls2＋X△]0-〥Z=[(1+0.5%)×12＋0.75×0.18]0-0.06=12.200-0.06R6+0.14-0(Lm2)0-〥Z=[(1+S)Ls2＋X△]0-〥Z=[(1+0.5%)×6＋0.75×0.14]0-0.04=6.140-0.04R7+0.16-0(Lm2)0-〥Z=[(1+S)Ls2＋X△]0-〥Z=[(1+0.5%)×7＋0.75×0.16]0-0.05=7.160-0.05其余的型芯徑向尺寸,按上面的計(jì)算方法計(jì)算。⑵高度尺寸模具最大磨損量取塑件公差的1/6;模具制造公差〥z=△/3;取X=0．645.68+0.36-0(hm1)0-〥Z=[(1+S)hs1＋X△]0-〥Z=[(1+0.5%)×45.68＋0.6×0.36]0-0.12=46.120-0.1248.5+0.36-0(hm2)0-〥Z=[(1+S)hs2＋X△]0-〥Z=[(1+0.5%)×48.5＋0.6×0.36]0-0.12=48.960-0.12其余的型芯高度尺寸,按上面的計(jì)算方法計(jì)算。第五章安裝與試模5.1模具的安裝結(jié)構(gòu)圖圖5-1模具的安裝結(jié)構(gòu)示意圖圖5-1模具的安裝結(jié)構(gòu)示意圖1—定位環(huán)2—澆口襯套3—定模座板4—水口板5—橡膠6—定模板7—限位拉桿8—型腔9—尼龍拉?？?0—動模板11—型芯12—復(fù)位彈簧13—復(fù)位桿14—墊鐵15—動模座板16—垃圾釘17—推板18—推桿固定板19—支承柱20—頂桿21—導(dǎo)柱22—導(dǎo)套23—拉料桿24—斜楔塊25—斜滑塊26—小型芯27—限位銷28—彈簧29—型芯鑲件130—型芯鑲件231—啤喉圖5-1模具的安裝結(jié)構(gòu)示意圖在模具安裝和過程中,保證推桿底面的位置,與型芯鑲件平齊。型腔鑲件固定在定模板上。動模板,壓緊型芯鑲塊及型芯鑲件。保證小型芯與斜滑塊之間位置,導(dǎo)柱與導(dǎo)套安裝運(yùn)動順暢。5.2模具工作過程開模時,注塑機(jī)開、合模系統(tǒng)帶動定模座板以后的部分后移,首先由橡膠、尼龍拉?？鄣淖饔迷谒诎迮c定模板之間移動一段距離,把澆口里面的凝料拉斷,拉桿端部的與動模座板接觸,在帶動水口板移動,把主流道里面的凝料拉出來,然后在定模部分的輔助分型面之間自行脫落或由人工取出,完成第一次分型。動模部分一起后移的同時斜滑塊在彈簧給的彈力作用下帶動側(cè)型芯開始側(cè)抽芯,動模繼續(xù)后移一定距離,斜滑塊也繼續(xù)在彈簧的作用下完成側(cè)抽芯,主分型面分型。因塑件包緊在型芯鑲件上,隨動模部分繼續(xù)后移直至推出機(jī)構(gòu)開始工作,注塑機(jī)的推桿在推出機(jī)構(gòu)的作用下將塑件從型芯上推出,塑件在動模分型面之間自行脫落,完成第二次分型,即開模過程。合模時,模具在注射機(jī)推桿的作用下,由推桿推動推板在推動復(fù)位桿進(jìn)行復(fù)位和導(dǎo)柱導(dǎo)套的定向作用,同時斜滑塊在斜楔的作用下向里運(yùn)動