成都和諧國際金融廣場項目總承包工程（一標(biāo)段）投標(biāo)文件--《施工組織設(shè)計》4.9各階段外防護及腳手架施工方案和技術(shù)措施4.9.1各階段外防護及腳手架的選型地下室、地上辦公樓各部位概況及外防護腳手架選用見表4.9-1。表4.9-1各部位概況及外防護腳手架選用序號部位情況簡介外防護腳手架選擇1地下室地下室共五層，底標(biāo)高為-21.600米，消防集水坑底部最深為-27.200米，雙排落地腳手架2裙房地上商業(yè)裙房10層共58.8米。7層以下采用雙排落地腳手架，7層以上采用型鋼懸挑腳手架（裙樓圖紙尚未提供，以保證懸挑架不超過20米，雙排落地架不超過50米為準(zhǔn)）3辦公樓辦公樓為超高層，高度約215米。辦公樓12層頂以下采用雙排落地腳手架，其余樓層采用附著式爬升腳手架4其它出正負零層后，沒有搭設(shè)雙排架的部位（正負零層樓板），考慮土方的回填，上部保持正常施工。型鋼懸挑腳手架4.9.2各階段外防護及腳手架的施工組織和流程4.9.2.1腳手架工程施工人員的組織主樓標(biāo)準(zhǔn)層及以上架體采用附著式腳手架，架體施工由專業(yè)的附著式腳手架施工單位進行施工，按工程進度確定組裝時間，并保證附著式爬升腳手架高出施工作業(yè)面1.5m，附著式爬升腳手架每棟吊（安）裝時間需勞動力8～15人約3天，附著式爬升腳手架的升降以滿足施工進度要求為準(zhǔn)，每棟每提升一層的操作時間為1個小時，勞動力安排3～5人；主樓附著式腳手架以下、地下室及裙樓腳手架由主體結(jié)構(gòu)施工隊伍施工，共安排架子操作工50人，在施工期間根據(jù)現(xiàn)場施工進度情況，隨時對勞動力進行調(diào)整補充，以確保施工進度、施工質(zhì)量及施工的安全。4.9.2.2腳手架工程搭設(shè)與拆除計劃安排地下室腳手架在基礎(chǔ)底板磚胎模及土方回填壓實后，開始進行腳手架的搭設(shè)，地下室五層，架體在防水施工完成后方可拆除；裙樓腳手架在首層樓板澆筑并達到一定強度后開始搭設(shè)，其中在沒有搭設(shè)落地架的部位在首層樓板砼澆筑施工時注意預(yù)埋固定好工字鋼的吊環(huán)。裙樓的架體在外幕墻施工完成后方可拆除。辦公樓進入12層頂板開始用附著式腳手架，結(jié)構(gòu)施工完成后拆除，結(jié)構(gòu)施工過程中沒有附著式腳手架圍護的地方采用標(biāo)準(zhǔn)化護欄作臨邊防護。4.9.2.3搭設(shè)流程腳手架搭設(shè)流程：放置縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→第一步縱向水平桿→第一步橫向水平桿→連墻桿(或加拋撐)→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→剪刀撐→安全網(wǎng)→作業(yè)層跳板。附著式爬升腳手架安裝流程：預(yù)留預(yù)埋→附著式爬升腳手架單元地面拼裝→吊裝→內(nèi)外密封防護的安裝→配電線路的安裝→智能提升系統(tǒng)的安裝。4.9.3腳手架工程施工方法與工藝4.9.3.1腳手架工程材料的選用及要求1外腳手架所用材料主要包括：φ48×3.5鋼管、16#工字鋼、承重架、水平桁架搭設(shè)材料、豎向框架搭設(shè)材料、提升梁、防墜梁等附著支承結(jié)構(gòu)、防傾裝置、防下墜裝置、10噸電動葫蘆、中央電控柜、重量傳感器、3×1.5+1×1五芯電纜線、螺栓等。2鋼管：鋼管選用國標(biāo)《直縫電焊鋼管》(GB/T13793)，質(zhì)量符合國標(biāo)碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB/T700)Q235-A級鋼要求。鋼管尺寸采用φ48×3.5，表面銹蝕深度≤0.5mm，彎曲變形的各種≤1.5桿件鋼管端部彎曲≤5mm，立桿鋼管彎曲變形當(dāng)3m<L<4m時≤12mm，當(dāng)4m<L<6.5m時≤20mm，≤6.5的水平桿，斜桿的鋼管彎曲≤30mm。鋼管上打孔的嚴(yán)禁使用，有嚴(yán)重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋的鋼管不得采用。每根鋼管的質(zhì)量不應(yīng)大于25kg。3扣件：鋼管腳手架扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質(zhì)符合國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》(GB15831)的規(guī)定，使用前進行質(zhì)量檢查，有裂縫，變形的嚴(yán)禁使用，扣件應(yīng)做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發(fā)生破壞。扣件主要有三種形式：（1）直角扣件，用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；（2）回轉(zhuǎn)扣件，用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；（3）對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。4腳手板：本工程采用50mm厚木跳板，底部使用建筑施工模板作為封板。4.9.3.2雙排落地腳手架工程施工方法與工藝1落地架施工流程及構(gòu)造要求（1）構(gòu)架尺寸：腳手架主要技術(shù)參數(shù)：縱向立桿間距：1500mm；橫向立桿排距：地下室為900mm，地上裙樓1200mm，大橫桿水平桿步距：小于等于1800mm；內(nèi)立桿離外墻邊緣距離：300mm；掃地桿距地：200mm；作業(yè)層欄桿3道，中距600mm。外腳手架剖面、立面見圖4.9-1。圖4.9-1地下外腳手架剖面、立面圖圖4.9-1地下外腳手架剖面、立面圖（2）連墻件間距：豎向間距≦5m，縱向間距≦5m，腳手架上部自由高度不超過兩步。（3）連墻方式：根據(jù)結(jié)構(gòu)的特點和要求，腳手架主要同樓板邊緣梁、板連接。連接見圖4.9-2。圖圖4.9-2裙樓外腳手架剛性連接示意圖（4）剪刀撐：隨腳手架一起搭架，剪刀撐的斜桿與水平面交角45°至60°，水平投影寬度6m,斜桿與構(gòu)架必須互相有節(jié)點相交，在整個高度和長度方向上連續(xù)設(shè)置，搭接長度不小于1米且有兩個旋轉(zhuǎn)扣件固定。剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。（5）腳手架左右相鄰立桿和上下相鄰立桿的接頭應(yīng)相互錯開，并置于不同的構(gòu)架框格內(nèi)。如下圖4.9-3示：圖圖4.9-3立桿、大橫桿接頭位置（6）跳板、擋腳板和欄桿跳板按三層作業(yè)層滿配考慮，采用50mm厚木跳板，在作業(yè)層腳手架外側(cè)邊緣設(shè)置擋護高度≧1.0m的攔桿，且欄桿間凈空高度應(yīng)≦0.5m。擋腳板高度200～250mm。（7）安全網(wǎng)：在腳手架外側(cè)通長全高設(shè)置密目安全網(wǎng)圍護(見圖4.9-4)；在斜道、外用電梯出入口，首層通道出入口位置另加平網(wǎng)保護。圖圖4.9-4外腳手架安全網(wǎng)滿掛示意圖2腳手架搭設(shè)質(zhì)量的檢查驗收規(guī)定腳手架搭設(shè)質(zhì)量的檢查驗收規(guī)定見表4.9-2.表4.9-2腳手架搭設(shè)質(zhì)量的檢查驗收規(guī)定序號腳手架搭設(shè)質(zhì)量的檢查驗收規(guī)定1構(gòu)架結(jié)構(gòu)符合前述的規(guī)定和設(shè)計要求。2節(jié)點的連接可靠。其中扣件的擰緊程度應(yīng)控制在扭力距達到40～60N·m。3鋼腳手架立桿垂直度應(yīng)≤1/300，且應(yīng)同時控制其最大垂直偏差值，當(dāng)架高≤20m時為不大于50mm；當(dāng)架高>20m時，為不大于75mm。4縱向鋼平桿的水平偏差應(yīng)≤1/250，且全架長的水平偏差值不大于50mm。5作業(yè)層鋪板、安全防護措施等應(yīng)符合上述的要求。6特殊部位的處理按技術(shù)措施及有關(guān)圖紙要求。7腳手架驗收和日常檢查按以下幾點規(guī)定進行，檢查合格后，方準(zhǔn)投入使用或繼續(xù)使用：搭設(shè)完畢后；連續(xù)使用達到6個月；施工中途停止使用超過15天，在重新使用前；在遭受暴風(fēng)、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；在使用過程中，發(fā)現(xiàn)有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結(jié)以及安全隱患存在情況時。3腳手架的使用規(guī)定腳手架的使用規(guī)定見表4.9-3。表4.9-3腳手架的使用規(guī)定序號腳手架的使用規(guī)定1作業(yè)層每1m2架面上使用的施工荷載(人員、材料和機具)，結(jié)構(gòu)施工期間施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3KN/m2。2在架板上堆放的標(biāo)準(zhǔn)磚不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得大于1.5KN；施工設(shè)備單重不得大于1KN，使用人力在架上搬運和安裝的構(gòu)件的自重不得大于2.5KN。3在架面上設(shè)置的材料應(yīng)碼放整齊穩(wěn)固，不影響施工操作人員的操作。按通行手推車要求搭設(shè)的腳手架應(yīng)確保車道暢通。嚴(yán)禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。4作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應(yīng)以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。5在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構(gòu)件桿件、整體性桿件、連接緊固件和邊墻件。6工人在架上作業(yè)中，應(yīng)注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物。嚴(yán)禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。7人員上下腳手架必須走設(shè)安全防護的出入通(梯)道，嚴(yán)禁攀援腳手架上下。8每班工人上架作業(yè)時，應(yīng)先行檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在，在排除和解決后方許開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時，應(yīng)立即停止作業(yè)進行檢查，解決后才能恢復(fù)正常作業(yè)。9在每步架的作業(yè)完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上(下)步架或室內(nèi)；每日收工前應(yīng)清理架面。在任何情況下，嚴(yán)禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。4、腳手架拆除腳手架拆除方法見表4.9-4。表4.9-4腳手架拆除方法序號腳手架拆除方法1拆除前要全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合安全要求，清除腳手架上雜物及地面障礙物；2拆除順序應(yīng)逐層由上而下進行，嚴(yán)禁上、下同時作業(yè)；3所有連墻件應(yīng)隨腳手架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，各段拆除高差不大于2步；4當(dāng)腳手架采取分段，分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端必須按敞開式腳手架搭設(shè)要求設(shè)置連墻件和橫向加固；5松開扣件的平桿件應(yīng)隨時撤下，不得松掛在架上；6拆除長桿件時應(yīng)兩人協(xié)同作業(yè)，避免單人作業(yè)的閃失事故；7各構(gòu)配件必須及時分段集中運至地面，嚴(yán)禁拋扔；8運至地面的構(gòu)配件要及時檢查整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放，防止銹蝕?，F(xiàn)場長時間用不上的構(gòu)件要及時退場。腳手架拆除安全要求有：（1）腳手架拆除前，先劃定安全范圍，設(shè)置警戒線，并安排專人在警戒線口進行看護，禁止非作業(yè)人員進入警戒線內(nèi)。工長要向拆腳手架施工人員進行書面技術(shù)交底工作，交底有交接人簽字。（2）腳手架拆除程序應(yīng)由上至下，按層按步拆除。原則先拆后搭的桿件，剪刀撐、拉桿不準(zhǔn)一次性全部拆除，要求拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。（3）在搭拆過程中，中途不得換人，如果在中途更換操作人員，及時對更換人員作詳細交底，方可操作。（4）參加搭拆的所有作業(yè)人員，一律不準(zhǔn)酒后作業(yè)，作業(yè)時必須思想集中，不準(zhǔn)說笑、打鬧或擅自離開工作崗位。4.9.3.3型鋼懸挑腳手架工程施工方法與工藝裙樓高度為58.8米，考慮分兩段搭設(shè)，7層以下采用雙排落地腳手架，7層以上采用型鋼懸挑腳手架。出正負零層后，沒有搭設(shè)雙排架的部位（正負零層樓板），考慮土方的回填，上部保持正常施工，此部位采用型鋼懸挑架。懸挑架施工方法：在懸挑架最底部樓層結(jié)構(gòu)板上預(yù)埋直徑D=20mm的鋼筋（HPB235）拉環(huán)，懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，并把工字鋼固定好，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內(nèi)錨固段長度1.9m。再把立桿豎在工字鋼上(在立桿位置焊接250mm高D=25的鋼筋頭)，腳手架的搭設(shè)方法同雙排落地腳手架的方法搭設(shè)。1預(yù)埋拉筋水平鋼梁與樓板壓點的預(yù)埋拉筋采用下開口U型鋼筋，下部壓在樓板下層鋼筋下面(具體見下圖4.9-5)；每根鋼梁設(shè)置兩道預(yù)埋拉筋，間距200mm，鋼梁錨固長度不小于1900mm，其伸過預(yù)埋拉筋長度為100mm。圖4.9-5鋼梁拉筋預(yù)埋示意圖2懸挑鋼梁鋼梁采用16號工字鋼(其截面尺寸為160*88mm)，長度為3400mm，懸挑長度為1500mm，在每根立桿的相應(yīng)位置焊200mm高鋼筋，直徑不小于20mm，放置立桿時，將立桿套在鋼筋上，以防止立桿的偏位。具體見圖4.9-6：圖4.9-6懸挑架搭接節(jié)點示意圖3保護措施每個型鋼懸挑梁外端設(shè)置鋼絲繩與上一層結(jié)構(gòu)斜拉結(jié)，其直徑為20mm，預(yù)埋吊環(huán)使用HPB235級鋼筋制作，直徑為20mm，連接處鋼絲繩卡不得少于3個。鋼絲繩起卸載和安全保障，不做承載計算，受力計算時不考慮其作用。4懸挑架搭設(shè)方法及措施懸挑腳手架的搭設(shè)方法及措施同雙排落地腳手架的方法。4.9.3.4附著式爬升腳手架工程施工方法與工藝1附著支座處的預(yù)留預(yù)埋本工程中成都和諧國際金融廣場項目辦公樓（2、3號樓）擬從12層頂開始使用附著式爬升腳手架，因此從第13層開始預(yù)留預(yù)埋工作，第13、14層每機位處只預(yù)留預(yù)留附墻固定導(dǎo)向座安裝孔，往上開始每機位每層均預(yù)留預(yù)埋二個孔，另一個孔視提升設(shè)備在機位導(dǎo)軌的那一側(cè)來預(yù)留預(yù)埋，二孔水平距離在350～400mm左右。辦公樓15層混凝土澆筑后開始吊裝。施工現(xiàn)場負責(zé)人應(yīng)該根據(jù)以上所述，按現(xiàn)場實際情況確定穿墻螺桿孔洞預(yù)留位置尺寸，及時提供給操作班組，做好技術(shù)要求及交底，按要求預(yù)埋好塑料管。預(yù)留孔的要求：（1）當(dāng)核心筒外墻準(zhǔn)備澆筑混凝土?xí)r，按照本項目的附著式爬升腳手架機位布置圖預(yù)留相應(yīng)安裝孔，預(yù)留孔使用內(nèi)孔40mm、壁厚大于2mm的PVC塑料管即可管兩端用寬膠布封住，以防止混凝土澆灌時進入管內(nèi)而堵塞預(yù)埋孔。（2）隨著主體上升，上面各層也應(yīng)同樣預(yù)埋，且應(yīng)保證與下面各層預(yù)留孔的垂直度。（3）當(dāng)成都和諧國際金融廣場項目2、3號辦公樓主體施工至標(biāo)準(zhǔn)層13層時，開始預(yù)埋上吊掛件穿墻螺桿孔洞塑料管，預(yù)埋時豎直方向一般在結(jié)構(gòu)板底50-100mm處。注意：在埋設(shè)時必須垂直于結(jié)構(gòu)外表面，吊掛件附墻螺栓孔與固定導(dǎo)向座附墻螺栓孔相距350～400mm。預(yù)留孔左右位移誤差應(yīng)小于20mm。（4）施工現(xiàn)場負責(zé)人應(yīng)該根據(jù)以上所述，按現(xiàn)場實際情況確定穿墻螺桿孔洞預(yù)留位置尺寸，及時提供給操作班組，做好技術(shù)要求及交底，按要求預(yù)埋好塑料管。（5）固定導(dǎo)向座穿墻螺桿孔洞的預(yù)留位置，應(yīng)該根據(jù)機位平面布置圖上的平面位置及豎直位置（一般在該層結(jié)構(gòu)板底標(biāo)高下100mm）預(yù)留。本工程采用以下方法預(yù)埋內(nèi)徑Φ40mm、壁厚大于2mm的PVC塑料管。2附著式爬升腳手架架體折疊單元組裝（1）附著式爬升腳手架架體折疊單元地面打開拼接的組裝場地要求：不少于30米×20米，可一次連續(xù)打開6～10個架體折疊單元，供多個架體折疊單元地面拼接；場地必須在塔吊回轉(zhuǎn)半徑范圍內(nèi)；最好是硬化地面、地面要平。（2）架體的組裝按附著式爬升腳手架平面布置方案的布設(shè)圖和分段吊裝圖的順序逐段進行，組裝具體要求為：從架體轉(zhuǎn)角處端部開始，先在地面將架體折疊單元打開.并將腳手板與立桿用螺栓組件可靠連接好并擰緊，將挷實在折疊單（3）在地面將已打開的附著式爬升腳手架單元按分段吊裝要求將待吊裝段的2到3個附著式爬升腳手架單元用螺栓組件連接好。（4）在地面將導(dǎo)軌安裝到附著式爬升腳手架內(nèi)側(cè)待安裝處，裝上導(dǎo)軌支架和上部卡座，然后在導(dǎo)軌下部待安裝側(cè)安裝下吊點桁架，并將底層腳手板下吊點桁架相接處用手電鉆鉆2個直經(jīng)13mm的孔，用螺栓組件對將下吊點桁架與底層腳手板固定好，再在導(dǎo)軌上部安裝倒鏈掛座，將自動倒鏈電動葫蘆主吊鉤鉤牢在下吊點桁架上，倒鏈端安裝在倒鏈掛座上，擰動調(diào)節(jié)螺栓將鏈條適當(dāng)張緊，將附墻導(dǎo)向座穿到導(dǎo)軌上并用扣件固定在導(dǎo)軌大約安裝固定導(dǎo)向座的合適位置。（5）最后在附著式爬升腳手架頂部腳手板上方約200mm處安裝起吊吊鉤（如圖4.9-7）。圖4.9-7吊鉤安裝3附著式爬升腳手架的架體折疊單元的吊裝（1）將塔吊小吊鉤鉤掛在安裝架體折疊單元立桿上部孔內(nèi)的四處U形螺栓吊環(huán)內(nèi)，塔吊吊鉤鋼絲繩必須理順，不能鉤掛或纏繞折疊架單元桿件，以防止起吊時鋼絲繩突然彈開發(fā)生架體損壞或傷人事故，并保證起吊后架體折疊單元基本垂直。（如圖4.9-8）圖4.9-8架體起吊（2）用塔吊起吊到平面布置圖端部起點的機位處。（3）校正架體折疊單元的兩個方向的垂直度，同時應(yīng)保證架體折疊單元內(nèi)立桿內(nèi)側(cè)面距樓板外側(cè)面戓墻面的距離為430±5mm,并保證架體折疊單元與樓板外側(cè)面法向垂直。吊裝到位校正好后立即安裝下部二個附墻固定導(dǎo)向座，且在每個附墻固定導(dǎo)向座上平面處導(dǎo)軌上安裝好二個定位承載扣件。（4）檢查附墻固定導(dǎo)向座已與建筑結(jié)構(gòu)可靠連接，定位承載扣件已全部裝好后，脫開塔吊吊鉤，并將上部起吊吊鉤拆除，準(zhǔn)備下一吊的吊裝。（5）重復(fù)2條到4條的步驟，逐次進行其它附著式爬升腳手架吊裝段的吊裝。當(dāng)新的吊裝段而到待安裝處時，應(yīng)首先用導(dǎo)軸將待安裝架段與已安裝附著式爬升腳手架側(cè)立桿的孔對齊連接好，一段每層腳手板間里外各連接二處，再按2條到4條的步驟進行安裝。（6）當(dāng)?shù)跹b到平面布置圖中連接板處時，用螺栓組件將連接板和外側(cè)防護鋼板網(wǎng)與架體折疊單元牢固連接好后才吊裝另一側(cè)的架體架體折疊單元。（8）當(dāng)?shù)跹b到端部或轉(zhuǎn)角陽角處時，折疊單元對外的端部應(yīng)在地面將端部封網(wǎng)用螺栓組件裝在附著式爬升腳手架端部。4內(nèi)外密封防護的安裝附著式爬升腳手架內(nèi)側(cè)用花紋鋼板制作為翻板結(jié)構(gòu)與樓面無縫連接，外圍用鋼板網(wǎng)全封閉，在高層建筑施工平臺上工作如同室內(nèi)作業(yè)一般。（1）底部密封和內(nèi)側(cè)防護處理當(dāng)架體折疊單元吊裝就位后，應(yīng)將架體折疊單元的大小翻板均全部打開，實施底部密封和內(nèi)側(cè)防護，如圖4.9-9。圖4.9-9底部密封和內(nèi)側(cè)防護（2）轉(zhuǎn)角處的密封處理轉(zhuǎn)角處用花紋鋼板以工廠制作和現(xiàn)場制作相配合全部密封到位。（3）異型結(jié)構(gòu)的密封處理異型結(jié)構(gòu)處用專用密封板或密封翻板封閉。（4）附著式爬升腳手架外側(cè)和端部的防護處理附著式爬升腳手架整個外側(cè)和端部均用帶框架的定型鋼板拉伸菱形孔網(wǎng)全封閉。（5）施工電梯和物料平臺的封密處理附著式爬升腳手架在與施工電梯和物料平臺伸入架體內(nèi)安裝在建筑結(jié)構(gòu)處的端部須用定型鋼板拉伸菱形孔網(wǎng)全封閉。5配電線路的安裝由于電動葫蘆安裝在附著式爬升腳手架底部，如圖4.9-10，故配電線路按實際要求可鋪設(shè)在第二層腳手板下部，配電線路的安裝加工定制的帶定型插頭插座的定型電纜對口插接，每一種型號規(guī)格的定型電纜有不同孔眼的插頭插座，從制作上就扗絕了接錯線的隱患。圖4.9-10配電線路6智能提升系統(tǒng)的安裝智能提升系統(tǒng)由重力傳感器、智能分機箱及由倒掛電動葫蘆和上、下吊掛件、倒鏈裝置組成，通過上吊掛件固定在建筑結(jié)構(gòu)上，形成獨立的提升體系如圖4.9-11，4.9-12及圖4.9-13。圖4.9-11圖4.9-12圖4.9-137附著式爬升腳手架架體過塔吊附臂的技術(shù)處理措施在本工程附著式爬升腳手架架體平面布置時，已保證架體立桿與塔吊附臂最靠近處中心留有不少于250mm的距離，附著式爬升腳手架底層腳手板制作為可翻轉(zhuǎn)型腳手板，當(dāng)附著式爬升腳手架升降時遇到上幾層塔吊附臂影響平臺升降時，則現(xiàn)場拆除并移開影響升降的那層腳手板和外側(cè)防護鋼板網(wǎng)，升降過后將所有拆除件立即恢復(fù)到位即可。當(dāng)是底層腳手板影響升降時，則先用粗麻繩將翻轉(zhuǎn)腳手板斜拉好并固定好，然后拆去底層翻轉(zhuǎn)腳手板影響翻轉(zhuǎn)的水平面上的連接螺栓，拆除并移開影響升降的那層腳手板處的外側(cè)防護鋼板網(wǎng)后，再將翻轉(zhuǎn)腳手板拉起并固定好，待升降過后立即將所有拆除件和翻轉(zhuǎn)腳手板恢復(fù)到位并固定，如圖4.9-14。圖4.9-14架體過塔吊附臂8附著式爬升腳手架的升降附著式爬升腳手架在組裝完成后要“附著式爬升腳手架首次安裝完畢及使用前檢查驗收表”進行一次全面的檢查驗收。本附著式爬升腳手架的升降采用倒鏈電動葫蘆升降，并配設(shè)專用電氣控制線路,該電控專用線路設(shè)有漏電保護、錯斷相保護、過載保護、正、反轉(zhuǎn)、單獨升降、整體升降和接地保護,自動控制等裝置，且有指示燈指示。線路繞建筑物一周架空布設(shè)在架體內(nèi)。智能折疊式升降架提升程序：（1）準(zhǔn)備工作：1）升降前應(yīng)做好必須的準(zhǔn)備工作，首先預(yù)緊提升鏈條，檢查吊點、吊環(huán)、吊索情況，擺針式防墜器的情況，及密封板情況等，并對使用工具，架子配件進行自檢，發(fā)現(xiàn)問題及時整改，整改合格后2方可提升。2）設(shè)置安全防護區(qū)域在升降的附著式爬升腳手架區(qū)域下方地面劃出安全區(qū)域，具體區(qū)域見圖4.9-15所示，且必須有專人警戒守護，嚴(yán)禁與拆架無關(guān)的人員進入該區(qū)域。圖4.9-15安全區(qū)域3）上層需附著固定導(dǎo)向座的墻體結(jié)構(gòu)的砼強度必須達到或超過10MPa方可進行升降，從上往下數(shù)的第二層結(jié)構(gòu)砼強度達到15Mpa，第三層的砼強度達到20MPa。上層需附著預(yù)留孔或預(yù)埋螺帽件完好符合要求能滿足及時固定導(dǎo)向座等。4）當(dāng)每個機位的提升系統(tǒng)良好且固定可靠時，提升鏈條將張緊預(yù)定力，此時計算機將告知準(zhǔn)備工作完成，可進行提升工作，否則應(yīng)排除故障后重試。（2）附著式爬升腳手架的提升：1）經(jīng)按“附著式爬升腳手架提升、下降作業(yè)前檢查驗收表”的要求檢查確認可以提升后，便可發(fā)出指令開始提升，提升時可整棟樓的附著式爬升腳手架所有機位同時—起提升，也可分組分區(qū)提升，當(dāng)無故障報警自行停機時，可一次提升到位。2）當(dāng)有故障時，應(yīng)及時排除故障后再重新提升。提升過程中注意導(dǎo)軌垂直度，特別是頂部固定導(dǎo)向座應(yīng)與其下的二個固定導(dǎo)向座同在一垂直面中并成一條直線，否則暫停提升進行調(diào)整。3）當(dāng)提升到底部固定導(dǎo)向座離開導(dǎo)軌后,停止提升并將該固定導(dǎo)向座卸下移往頂部對正導(dǎo)軌處安裝好,然后方可繼續(xù)提升。4）提升快到位之前，應(yīng)將所有定位用的固定扣件全數(shù)松掉。5）提升到位停機后，首先將密封板全數(shù)封閉好后再及時全數(shù)上好定位扣件，當(dāng)部分扣件位置過高時，應(yīng)在其下加上墊高件。定位扣件全數(shù)固定上緊后，便可進行卸荷工作。6）當(dāng)有5級以上大風(fēng)、大霧和下雨等天氣時，不得進行附著式爬升腳手架的升降工作。（3）卸荷：發(fā)出卸荷指令，提升鏈條將全部放松，連接在提升鏈條上的傳（動）力倒鏈環(huán)鏈也隨之放松，如定位裝置連接可靠，則卸荷幾秒內(nèi)即可完成，否則，應(yīng)重新固定再次卸荷。卸荷完成后可取消傳力鋼絲繩與升降架的連接。（4）當(dāng)取消傳力倒鏈環(huán)鏈與升降架的連接后進行特殊構(gòu)件的上移工作。（5）當(dāng)所有機位可靠卸荷后，可進行倒鏈工作，倒鏈時電動葫蘆電機反轉(zhuǎn)，自動倒鏈系統(tǒng)將把傳力倒鏈環(huán)鏈恢復(fù)到升降前的狀態(tài)。上述幾道程序完成后，即可關(guān)機、停機，一次升降便已完成，經(jīng)再次復(fù)檢后便可供下次繼續(xù)使用。這樣，整個一個完整的提升程序便已全面完成，再次升降時，只要重復(fù)上述的程序，架子便可進行新的一次升降。9附著式爬升腳手架的拆除本工程附著式爬升腳手架在提升到頂拆除。為確安全可靠而又快速的拆除該附著式爬升腳手架，請按以下拆架程序拆除架體。（1）設(shè)置安全防護區(qū)域在擬拆架區(qū)域下方地面劃出安全區(qū)域，且必須有專人警戒守護，嚴(yán)禁與拆架無關(guān)的人員進入該區(qū)域。（2）拆架前的準(zhǔn)備工作：1）拆架前技術(shù)人員必須進行安全技術(shù)交底，并對人員進行分工，且通信可靠。2）拆架時必須切實注意安全，必須先卸除所有使用荷載，清除架體上的所有建筑垃圾等。3）拆架前必須準(zhǔn)備好所有拆架工具，如所需扳手等。4）架子工作業(yè)時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴(yán)禁穿高拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業(yè)，工具及零件應(yīng)放在工具包內(nèi)，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。附著式爬升腳手架作業(yè)下方不準(zhǔn)站人，架子工不準(zhǔn)在附著式爬升腳手架上打鬧、嬉笑。5）整個拆除過程中，操作人員應(yīng)嚴(yán)格遵守升降附著式爬升腳手架的有關(guān)安全規(guī)定，嚴(yán)禁拋扔。6）架子拆除后應(yīng)及時將設(shè)備、構(gòu)配件及架子材料運走或分類堆放整齊。7）架子利用塔吊向上提升拔出時，整個架子上嚴(yán)禁站有任何人員。（3）附著式爬升腳手架的拆除1）清除附著式爬升腳手架上雜物及地面障礙物。2）將附著式爬升腳手架內(nèi)的所有提升裝置拆除，并吊至地面分名別類的碼放整齊。注意提升設(shè)備及控制設(shè)備等拆除、吊離時必須有保護措施，以免造成損壞。3）附著式爬升腳手架拆除順序與其組裝順序相反，具體操作步驟如下：將吊離用鋼絲繩鉤掛牢在分組處的架體折疊單元上節(jié)的吊鉤上，塔吊稍往上提將其張緊。將塔吊吊掛住的架體折疊單元上節(jié)的連接螺栓拆除，先拆折疊單元上下節(jié)之間的立桿連接螺栓和鋼板網(wǎng)連接螺栓，再拆折疊單元上節(jié)單元與單元之間的連接螺栓。指揮塔吊將該折疊單元上節(jié)慢慢往上吊，待與其它折疊單元上節(jié)脫離后再吊放至地面平放。地面操作人員將該架體折疊單元上節(jié)的四根斜撐桿拆除后將其恢復(fù)到折疊狀態(tài)，在折疊單元的兩側(cè)立桿貼近處用鐵絲穿過立桿孔后挷緊，以利運輸。桿孔后挷緊，以利運輸。重復(fù)步驟前兩步，依次將附著式爬升腳手架的折疊單元上節(jié)拆除、吊離和恢復(fù)到折疊狀態(tài)。將吊離用鋼絲繩鉤掛牢在分組處端部的導(dǎo)軌上節(jié)的小橫桿上，在導(dǎo)軌與固定導(dǎo)向座配合處的上下方各裝一個防止固定導(dǎo)向座滑動的扣件，塔吊稍往上提將其張緊，然后先拆除該處導(dǎo)軌上、下節(jié)連接處的連接螺栓，吊至地面再分名別類的碼放整齊，然后依次將其它導(dǎo)軌及頂部固定導(dǎo)向座拆除。將吊離用鋼絲繩鉤掛牢在分組處端部的附著式爬升腳手架的折疊單元下節(jié)的吊環(huán)上，在導(dǎo)軌與固定導(dǎo)向座配合處的上下方各裝一個防止固定導(dǎo)向座滑動的扣件，塔吊稍往上提將其張緊，然后先拆除該附著式爬升腳手架的折疊單元下節(jié)與暫未拆除的折疊單元下節(jié)的連接螺栓，按要求拆除固定導(dǎo)向座的附墻連接螺栓，再指揮塔吊將該折疊單元和導(dǎo)軌下節(jié)和固定導(dǎo)向座慢慢往上吊放至地面平放，然后依次將其它導(dǎo)軌下節(jié)及固定導(dǎo)向座和架體折疊單元下節(jié)拆除。地面操作人員將該架體折疊單元上節(jié)的四根斜撐桿拆除后將其恢復(fù)到折疊狀態(tài)，在折疊單元的兩側(cè)立桿貼近處用鐵絲穿過立桿。（4）成品保護附著式爬升腳手架拆除時必須注意成品保護，嚴(yán)禁破壞、污染墻面、樓地面及門窗。每次拆架作業(yè)前現(xiàn)場管理人員必須進行任務(wù)分工和班前技術(shù)交底，并對上次施工作業(yè)所產(chǎn)生的問題進行分析并采取措施來預(yù)防以達到保護成品的目的。1）拆除后的所有構(gòu)件利用塔吊及時吊到地面指定處，并分名別類的碼放整齊。2）螺栓、螺母，墊片、園弧處墊塊等標(biāo)準(zhǔn)件和小構(gòu)配件應(yīng)裝入容器，然后用塔吊或人貨電梯運送至地面，嚴(yán)禁將其直接拋擲至地面。3）架體折疊單元、導(dǎo)軌等較大構(gòu)件拆除吊離時，不能碰撞、破壞墻面。同時應(yīng)用摸板、硬紙殼將窗、不銹鋼欄桿保護起來，避免發(fā)生碰撞破壞。嚴(yán)格按照技術(shù)交底的要求施工作業(yè)，拆架時做到不急不躁，在安全第一的情況下注意成品保護。（5）拆架時的安全、文明施工1）每次拆架作業(yè)前，現(xiàn)場管理人員必須對施工作業(yè)人員進行班前安全技術(shù)、人員分工、工作內(nèi)容等進行交底并做好相應(yīng)的記錄。操作人員必須身體健康，經(jīng)過培訓(xùn)考核合格后方可持證上崗。2）拆除附著式爬升腳手架時地面應(yīng)作圍攔和警戒標(biāo)志，并派專人看護，嚴(yán)禁一切非操作人員入內(nèi)。3）拆除人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。4）附著式爬升腳手架拆除應(yīng)按架體分組區(qū)段從上至下拆除，不得上下同時施工。5）拆除前應(yīng)將附著式爬升腳手架上存留的材料、雜物等清理干凈，拆除后的升降附著式爬升腳手架較大構(gòu)件應(yīng)及時用塔吊運送至地面分類堆放，嚴(yán)禁將材料、雜物等直接拋擲至地面。小構(gòu)配件及標(biāo)準(zhǔn)件應(yīng)裝入容器后再運送至地面。6）運至地面的構(gòu)配件須及時檢查整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格整齊碼堆存放，置于干燥通風(fēng)處，防止銹蝕。7）嚴(yán)禁拆架施工作業(yè)人員酒后、帶病、疲勞作業(yè)。8）拆除時不得污染外墻面和破壞門窗。9）當(dāng)有5級以上大風(fēng)、大霧和下雨等天氣時，不得進行附著式爬升腳手架的拆除工作。10防電措施附著式爬升腳手架是由工廠標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)的定型鋼結(jié)構(gòu)折疊架架體折疊單元組裝而成，都是良導(dǎo)電體，所以，在高、低壓線路下方均不得組裝使用附著式爬升腳手架。附著式爬升腳手架架體的外側(cè)邊緣與外電架空線路的邊線之間必須保持安全操作距離。最小安全操作距離應(yīng)不小于下表所列數(shù)值。附著式爬升腳手架的外側(cè)邊緣與外電架空線路的邊線之間的最小安全操作距離外電線路電壓（KV）1以下1～1035～110154～220330～500最小安全操作距離（m）4681015注：斜道嚴(yán)禁搭設(shè)在有外電線路的一側(cè)。當(dāng)條件限制達不到規(guī)定的最小距離時，必須采取防護措施，如增設(shè)屏障或防護架等，并懸掛醒目的警告標(biāo)志牌。11防雷措施附著式爬升腳手架是高聳的金屬構(gòu)架，又緊靠在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)之旁，二者都是極易遭受雷擊的對象，因此必須由項目部設(shè)置避雷針的事情十分重要。（1）附著式爬升腳手架若在相鄰建筑物、構(gòu)筑物防雷保護范圍之外，則應(yīng)安裝防雷裝置，防雷裝置的沖擊接電電阻值不得大于30Ω。（2）避雷針是簡單易作的避雷裝置之一，它可用直徑25～48mm，壁厚不小于3mm的鋼管或直徑不小于12mm的圓鋼制作，頂部削尖（如圖4.9-16），設(shè)在房屋四角附著式爬升腳手架的立桿頂部上，高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網(wǎng)絡(luò)。圖4.9-16避雷針（3）在建筑電氣設(shè)計中，隨著建筑物主體的施工，各種防雷接地線和引下線都在同步施工，建筑物的豎向鋼筋就是防雷接地的引下線，所以當(dāng)附著式爬升腳手架一次上升工作完成時，在每組架上只要找一處，用直徑大于16mm的圓鋼把架體與建筑物主體結(jié)構(gòu)的豎直鋼筋焊接起來（焊縫長度應(yīng)大于接地線直徑的6倍）。使架體良好接地，就能達到防雷的目的。（4）當(dāng)附著式爬升腳手架處于下降狀態(tài)時，架體已處在樓頂避雷針的傘形防雷區(qū)內(nèi)，故無需在升降架上再另設(shè)防雷裝置。（5）注意事頂1）在每次升架前，必須將附著式爬升腳手架架體和建筑物主體的連接鋼筋斷開，置于一邊，然后再進行提升。提升到位后，再用連接圓鋼筋把架體和主體結(jié)構(gòu)豎向鋼筋焊接起來。所有連接均應(yīng)焊接，焊縫長度應(yīng)大于接地線直徑的6倍，不得馬虎。2）在施工期間如遇有雷雨，升降架上的所有人員應(yīng)立即離開。4.9.3.5懸挑卸料平臺施工方法與工藝1卸料平臺的布置2號3號辦公樓12層以下采用定制鋼平臺，12層以上采用附著式爬升腳手架附帶的卸料平臺，各樓棟在南北兩側(cè)各均布兩個卸料平臺，東西兩側(cè)各布置一個卸料平臺。2卸料平臺的制作卸料平臺采用定制鋼平臺，鋼平臺采用了2根12.6#槽鋼為主梁，5根12.6#槽鋼為次梁組合及欄桿鋼管全焊接成框架，平臺部分為4000×2000，上鋪3mm厚花紋鋼板焊接固定，鋼平臺三側(cè)設(shè)置由φ48鋼管制作的防護欄桿各一道，高度為1.4m。防護欄桿兩側(cè)主梁的側(cè)面各焊兩塊厚20mm的鋼板吊耳(吊耳內(nèi)孔φ20，孔與邊緣最小距離>20)，并在建筑物邊梁上預(yù)埋兩根φ25鋼筋吊環(huán)，吊環(huán)間距2000。另需在樓面預(yù)埋2根φ16馬鞍形環(huán)扣，以便主梁的插入。爬架上安裝鋼卸料平臺開口處進行如圖4.9-17的技術(shù)加固處理。3卸料平臺的安裝懸挑式鋼平臺的擱支點與上部拉接點設(shè)置在結(jié)構(gòu)邊梁上，采用鋼絲繩斜拉式，鋼絲繩為6×19+1，直徑為17mm，兩邊前后各設(shè)兩道，通過φ75孔洞由鋼管固定。吊裝后需待橫梁支撐點擱穩(wěn)，鋼絲繩接好，調(diào)整完畢并經(jīng)檢驗后方可松卸起重吊鉤。安裝時，鋼平臺外口應(yīng)略高于內(nèi)口，禁止向外下傾斜。鋼絲繩與建筑物構(gòu)件圍系處，若有尖銳利口，則加墊軟布等，防止鋼絲繩磨損，同時限位擋塊緊靠外墻梁邊。鋼平臺的構(gòu)造及安裝示意見圖4.9-18所示。圖4.9-17外腳手架立面示意及卸料平臺開口處加固示意圖4.9-18構(gòu)造及安裝示意4.9.4外防護及腳手架施工技術(shù)措施4.9.4.1雙排落地腳手架工程計算1參數(shù)信息:（1）腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)最高約41米，其中24米以下采用雙管立桿，24米以上采用單管立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的橫距為1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用三步三跨，豎向間距5.4m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；（2）活荷載參數(shù)施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:3.000kN/m2；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；（3)風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處四川成都市，基本風(fēng)壓0.27kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz為1.00，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs為1.13；腳手架計算中考慮風(fēng)荷載作用；（4）靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.1248；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.150；安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.038；腳手板鋪設(shè)總層數(shù):3；單立桿腳手板鋪設(shè)層數(shù):0；（5）地基參數(shù)地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa):120.00；立桿基礎(chǔ)底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。2小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1.5=2.326kN/m；小橫桿計算簡圖（2）強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=2.326×1.052/8=0.321kN.m；最大應(yīng)力計算值σ=Mqmax/W=63.103N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=63.103N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.038+0.15+1.5=1.688kN/m；最大撓度ν=5.0×1.688×10504/(384×2.06×105×121900)=1.064mm；小橫桿的最大撓度1.064mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm，滿足要求！3大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。（1）荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038×1.05=0.04kN；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3×1.05×1.5/3=0.158kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×1.05×1.5/3=1.575kN；荷載的設(shè)計值:P=(1.2×0.04+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.221kN；大橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×1.221×1.5=0.489kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.489=0.496kN.m最大應(yīng)力計算值σ=0.496×106/5080=97.638N/mm2；大橫桿的最大應(yīng)力計算值σ=97.638N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（3）撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=(0.04+0.158+1.575)/2=0.886kNν=1.883×0.886×15003/(100×2.06×105×121900)=2.243mm；最大撓度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.243=2.296mm；大橫桿的最大撓度2.296mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150=10與10mm，滿足要求！4扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷載的設(shè)計值:R=1.2×(0.04+0.058+0.236)+1.4×2.362=3.709kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!5腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×(41.50-18.00)=3.459kN；NGL1=[0.1248+0.038+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×18.00=3.341kN；(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2NG2=0.3×0×1.5×(1.05+0.3)/2=0kN；NGL2=0.3×3×1.5×(1.05+0.3)/2=0.911kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.15kN/mNG3=0.15×0×1.5/2=0kN；NGL3=0.15×3×1.5/2=0.337kN；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×(41.5-18)=0.176kN；NGL4=0.005×1.5×41.5=0.311kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.635kN；NGL=NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4=8.36kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算其中Wo--基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.27kN/m2；Uz--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1；Us--風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.7×0.27×1×1.13=0.214kN/m2；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×8.36+1.4×4.725=16.647kN；Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.635+1.4×4.725=10.978kN；考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×8.36+0.85×1.4×4.725=16.655kN；Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.635+0.85×1.4×4.725=9.985kN；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.214×1.5×1.82/10=0.124kN.m；6立桿的穩(wěn)定性計算:外腳手架采用雙立桿搭設(shè)，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。(1)18.00米以上立桿穩(wěn)定性計算。不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=10.978kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當(dāng)驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.7；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.534m；長細比Lo/i=224；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0.145；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=10978/(0.145×489)=154.82N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=154.82N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=9.985kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.7；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.534m；長細比:L0/i=224；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0.145立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=9985.29/(0.145×489)+123516.074/5080=165.141N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=165.141N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)18.00米以下立桿穩(wěn)定性計算。不考慮風(fēng)荷載時，雙立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=8.324kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當(dāng)驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.7；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.534m；長細比Lo/i=224；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0.145；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=8324/(0.145×489)=117.389N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=117.389N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風(fēng)荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=7.827kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.7；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.534m；長細比:L0/i=224；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0.145立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=7827.375/(0.145×489)+123516.074/5080=134.707N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=134.707N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！7連墻件的穩(wěn)定性計算:連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+N0風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.214kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積Aw=24.3m2；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.266kN；連墻件的軸向力設(shè)計值Nl=Nlw+N0=12.266kN；連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=300/15.8的結(jié)果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=12.266<Nf=95.133,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接（如圖4.9-19）。由以上計算得到Nl=12.266小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！圖4.9-19連墻件扣件連接示意圖8立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=54.888kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=10.978kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.2m2。p=54.888≤fg=120kPa。地基承載力滿足要求！4.9.4.2型鋼懸挑腳手架工程計算1參數(shù)信息:(1)腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度約為19m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；(2)活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；(3)風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處四川成都市，查荷載規(guī)范基本風(fēng)壓為0.270kN/m2，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz為1.000，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs為1.128；計算中考慮風(fēng)荷載作用；(4)靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.1360；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.150；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù):3層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；(5)水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內(nèi)錨固段長度1.5m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標(biāo)號:C30；(6)拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):4.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.4m。2大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。(1)均布荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設(shè)計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設(shè)計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)(2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.426kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=83.858N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(3)撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm；大橫桿的最大撓度2.291mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！3小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。(1)荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷載的設(shè)計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN；小橫桿計算簡圖(2)強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m；最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=170.953N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！(3)撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.929mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm；小橫桿的最大撓度為2.953mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！4扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷載的設(shè)計值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!5腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×22.00=3.450kN；(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2NG2=0.3×3×1.5×(1.05+0.3)/2=0.911kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.15kN/mNG3=0.15×3×1.5/2=0.337kN；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×22=0.165kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.863kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算其中Wo--基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.27kN/m2；Uz--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1；Us--風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為1.128；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.7×0.27×1×1.128=0.213kN/m2；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.863+1.4×4.725=12.451kN；考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.863+0.85×1.4×4.725=11.459kN；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.213×1.5×1.82/10=0.123kN.m；6立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=12.451kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當(dāng)驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=12451/(0.186×489)=136.894N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=136.894N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=11.459kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=11458.77/(0.186×489)+123297.461/5080=150.255N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=150.255N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！7連墻件的計算:連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+N0風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.213kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積Aw=10.8m2；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生軸向力(kN),N0=5.000kN；風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=3.223kN；連墻件的軸向力設(shè)計值Nl=Nlw+N0=8.223kN；連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=300/15.8的結(jié)果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=8.223<Nf=95.133,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=8.223小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖8懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1400mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2。受腳手架集中荷載N=1.2×4.863+1.4×4.725=12.451kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=13.808kN；R[2]=12.634kN；R[3]=-0.802kN。最大彎矩Mmax=1.943kN.m；最大應(yīng)力σ=M/1.05W+N/A=1.943×106/(1.05×141000)+12.451×103/2610=17.897N/mm2；水平支撐梁的最大應(yīng)力計算值17.897N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設(shè)計值215N/mm2,滿足要求！9懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=570×9.9×88×235/(1400×160×235)=2.22由于φb大于0.6，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.943。經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力σ=1.943×106/(0.943×141000)=14.62N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=14.62小于[f]=215N/mm2,滿足要求!10拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=14.629kN；11拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=14.629kN選擇6×37鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑20mm。其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝145KN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.82；K--鋼絲繩使用安全系數(shù)。K＝6。得到：[Fg]=19.817KN>Ru＝14.629KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=14.629kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取[f]=50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(14629×4/3.142×50)1/2=20mm；12錨固段與樓板連接的計算:(1)水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.802kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為:其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[802.081×4/(3.142×50×2)]1/2=3.196mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上錨固長度。(2)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.802kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；[f]--鋼材強度設(shè)計值,取215N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于802.081/(3.142×20×1.43)=8.927mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.802kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，滿足要求！(3)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=12.634kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20mm；b--樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取0.95fc=14.3N