某閘板防噴器關(guān)鍵零部件的設(shè)計(jì)計(jì)算案例目錄TOC\o"1-3"\h\u26511某閘板防噴器關(guān)鍵零部件的設(shè)計(jì)計(jì)算案例 ③將原本厚重的殼體以及側(cè)門等經(jīng)過計(jì)算削厚度，減輕其重量。圖SEQ圖\*ARABIC2.1原FZ35-70單閘板防噴器結(jié)構(gòu)圖原防噴器為手動(dòng)與液壓關(guān)閉只可以液動(dòng)開啟，現(xiàn)經(jīng)簡化設(shè)計(jì)后，防噴器可且僅可手動(dòng)開關(guān)。其主要組成部分如下：閘板總成、殼體、閘板軸、鎖緊軸、鎖緊裝置外殼、側(cè)門以及四個(gè)主要的密封總成。關(guān)鍵零件設(shè)計(jì)2.1閘板總成本設(shè)計(jì)中閘板采用管柱閘板，形狀為一個(gè)長圓形整體，由三個(gè)部分組成，分別為：閘板體、頂密封、前密封。頂密封與前密封膠芯分散開來形成兩個(gè)部分，使用時(shí)可依據(jù)不同的破損情況進(jìn)行單獨(dú)更換。閘板的作用有：一是在鎖緊軸旋轉(zhuǎn)作用前進(jìn)推動(dòng)閘板軸從而推動(dòng)閘板體前行前密封受擠壓變形封堵管柱附件的空間，頂密封則與殼體間通過過盈配合形成頂部密封，從而形成初始密封；二是在井中具有壓力的情況下，井部壓力從閘板體后側(cè)推動(dòng)閘板總成的前密封進(jìn)一步變形，同時(shí)井部壓力從下部推動(dòng)閘板體想上浮動(dòng)緊緊靠著殼體上的橫向通孔，從而形成的密封結(jié)構(gòu)。2.1.1材料選擇比如閘板體之類的處于內(nèi)部的主要工作零件的材料可以選擇25CrMnSi，查手冊它的材料的性能如表2.125CrMnSi材料性能表所示。表2.SEQ表\*ARABIC125CrMnSi材料性能表材料抗拉強(qiáng)度σb屈服強(qiáng)度σs硬度伸長率δ5斷面收縮率ψ25CrMnSi1080930269HB≥11%≥45%其他的頂密封與前密封則采用柔性的橡膠作為材料。2.1.2外形設(shè)計(jì)在此次設(shè)計(jì)中閘板體空腔及閘板體采用圓形，可以減少閘板體的應(yīng)力集中。閘板體與閘板軸連接則采用內(nèi)凹的T形卡槽連接，使閘板軸可以通過閘板他上部凹槽卡入閘板體。其與頂密封、前密封如圖2.1閘板總成所示。圖中閘板孔徑為179.4mm，閘板孔通徑兩側(cè)則各留有20.3mm寬的導(dǎo)向塊。故整個(gè)閘板體直徑為220mm的大圓體形。圖SEQ圖\*ARABIC3.1閘板總成2.1.3尺寸校核閘板體主要受力為合攏時(shí)受閘板軸擠壓力作用；在打開時(shí)受閘板軸拉力作用于連接處，同時(shí)閘板體與閘板軸之間環(huán)形空腔受油壓擠壓。已知額定工作油壓21MPa。合攏時(shí)按照API規(guī)定，在特殊情況下，防噴器可以支撐18°斜坡鉆具200t，并能實(shí)現(xiàn)密封井壓。其受力圖如2.2閘板受力圖所示：圖2.2閘板受力圖密封時(shí)閘板軸壓力F:（3-1）N:懸掛鉆桿時(shí)對閘板軸推力N井：井液對閘板軸推力（3-2）P井=21MPaD=220mm（3-3）式中：μ=0.75橡膠與鉆桿的摩擦系數(shù)7故鉆掛鉆桿時(shí)對閘板軸受壓力：（3-4）所以閘板體受力：閘板體與閘板軸接觸處抗壓強(qiáng)度校核：（3-5）式中：閘板軸接觸面積：S接觸面所受壓力：F抗壓強(qiáng)度：σ接觸面面積S為閘板軸大端面積S閘板2的面積：S閘板2=3848.451mm2。（3-6）σ<[σs]即閘板體與閘板軸接觸面抗壓校核核格。打開時(shí)在打開時(shí)，閘板體靠近閘板軸側(cè)與殼體形成空腔與井液連接。故閘板體受井液壓力阻力。壓面積為閘板體截面積減去閘板軸面積之差，但是現(xiàn)如今未確定閘板軸直徑，故按閘板體截面積計(jì)算打開時(shí)拉力：（3-7）此時(shí)閘板體受液壓阻力為：此時(shí)對閘板體與閘板軸接觸處進(jìn)行抗拉強(qiáng)度校核：此時(shí)接觸面積為閘板軸大小端形成的圓環(huán)面積減去閘板軸凹槽與閘板軸大端之間軸卡入閘板時(shí)候的面積的面積之差S閘板3：（3-8）對其受力面積進(jìn)行拉力校核：（3-9）σ1<[σb]即閘板體與閘板軸抗拉強(qiáng)度校核合格。2.2閘板軸總成2.2.1材料選擇同閘板體材料相同，閘板軸材料采用25CrMnSi。查手冊它的材料的性能如表2.125CrMnSi材料性能表所示。表2.125CrMnSi材料性能表材料抗拉強(qiáng)度σb屈服強(qiáng)度σs硬度伸長率δ5斷面收縮率ψ25CrMnSi1080930269HB≥11%≥45%2.2.2外形設(shè)計(jì)閘板軸為連接閘板體與鎖緊裝置中的螺栓軸的軸體。其還與左（右）中間法蘭與閘板軸之間的密封機(jī)構(gòu)相連。其形狀如圖2.3閘板軸外形截圖所示。圖2.3閘板軸外形截圖左側(cè)較大一端圓臺為與閘板體接觸一端，其可以通過閘板體上側(cè)卡槽與閘板體連接，從而推動(dòng)閘板體前后運(yùn)動(dòng)，達(dá)到閘板總成開合的目的，而右側(cè)卡槽則是與鎖緊裝置中的鎖緊軸相連接。2.2.3軸校核觀察圖2.3閘板軸外形圖可發(fā)現(xiàn)在鎖緊軸大端與閘板軸接觸的凹槽出最薄弱，即受拉壓力時(shí)最危險(xiǎn)的地方。利用鎖緊軸大端尺寸得出閘板軸凹槽尺寸60mm?，F(xiàn)依據(jù)前文中開啟合攏時(shí)的所受壓力F=728012.15N與拉力F1=798255.15N計(jì)算出凹槽處最小直徑。通過抗拉強(qiáng)度以及抗壓強(qiáng)度計(jì)算最小截面積S閘板：通過抗壓強(qiáng)度計(jì)算：（3-10）通過抗拉強(qiáng)度計(jì)算：（3-11）通過抗壓強(qiáng)度計(jì)算所需面積更大，可是在整個(gè)鎖緊軸大端處于閘板軸的接觸面受壓力，即最薄弱的凹槽處側(cè)面板不受壓力作用。故現(xiàn)可止通過抗拉強(qiáng)度計(jì)算出的面積計(jì)算凹槽處直徑：即外圓面積減去凹槽面積大于通過抗壓強(qiáng)度計(jì)算的最小截面積S閘板1即可，凹槽面積為直徑60mm的軸從側(cè)面移入圓心形成的面積。（3-12）最后取閘板軸最小徑為D閘板=76mm為減輕重量，可在距凹槽一定距離后適當(dāng)減小凹槽與閘板軸大端之間的軸的直徑。為防止此處軸直徑減小過大產(chǎn)生的過大，在此處軸直徑采用比鎖緊軸退刀槽與大端之間直徑D鎖1=42mm略大的尺寸數(shù)據(jù)D閘板1=50mm。在閘板軸大端處受拉力作用。需要對其抗拉強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算得出大端直徑D閘板2。通過前文計(jì)算的最小面積為792.125mm2。同時(shí)通過凹槽與閘板軸大端之間的軸與閘板軸大端之間卡入閘板時(shí)形成的面積之差為計(jì)算大端直徑，此面積之差為閘板打開時(shí)閘板軸與閘板之間的接觸面積，即為受拉力時(shí)的接觸面積。（3-13）最后取D閘板1=70mm。2.3鎖緊裝置鎖緊裝置與圖2.4原FZ35-70防噴器結(jié)構(gòu)圖中的缸蓋與鎖緊軸相似，分為兩個(gè)部分：鎖緊軸與鎖緊裝置外殼。其中鎖緊軸上有螺紋以及與閘板軸相似的圓臺，可以放入閘板軸的卡槽中。同時(shí)鎖緊軸旋轉(zhuǎn)推動(dòng)閘板軸前行實(shí)現(xiàn)閘板關(guān)閉、打開。外殼則與側(cè)門通過螺栓連接，作用是定位與固定鎖緊軸。圖2.4原FZ35-70防噴器結(jié)構(gòu)圖2.2.1材料選擇鎖緊裝置中的鎖緊軸采用與前面受壓零件相同的材料：它的材料性能如表2.125CrMnSi材料性能表所示。圓臺形狀的鎖緊裝置外殼的材料使用35CrMo，查手冊它的材料性能如表2.235CrMo材料性能表所示。表2.125CrMnSi材料性能表材料抗拉強(qiáng)度σb屈服強(qiáng)度σs硬度伸長率δ5斷面收縮率ψ25CrMnSi1080930269HB≥11%≥45%表2.235CrMo材料性能表材料抗拉強(qiáng)度σb屈服強(qiáng)度σs硬度伸長率δ5斷面收縮率ψ35CrMo985830229HB≥12%≥45%2.2.2外形設(shè)計(jì)鎖緊軸外形鎖緊軸外形其結(jié)構(gòu)均與閘板軸相似，不同點(diǎn)在于鎖緊軸靠近外殼一端需要車外螺紋，以及頂端為四方狀方便開合時(shí)對其進(jìn)行旋轉(zhuǎn)。如圖2.5鎖緊軸形狀圖所示：圖2.5鎖緊軸形狀圖鎖緊裝置外殼形狀形狀與液壓缸缸蓋相似為圓柱形其中部有一較高圓臺，在中部圓臺中為鎖緊軸的螺紋孔。不過靠近側(cè)門一端較厚，中間留有可供鎖緊軸活動(dòng)的柱形空腔，確且的說就只是一圓柱形的沉降孔較為準(zhǔn)確。且在外側(cè)有與鎖緊軸外螺紋相對應(yīng)的內(nèi)螺紋。在外殼的外側(cè)還擁有均勻排布的六個(gè)螺紋孔，方便鎖緊裝置與側(cè)門進(jìn)行螺栓連接。具體形狀如圖2.6鎖緊裝置外殼形狀圖所示：圖2.6鎖緊裝置外殼形狀圖2.2.3鎖緊軸計(jì)算校核鎖緊軸螺紋牙強(qiáng)校核鎖緊軸螺紋端擬采用梯形螺紋。前文2.1.3尺寸校核時(shí)計(jì)算出緊急情況下閘板軸以及鎖緊軸受擠壓力F=728012.15N，額定工作壓力的工況時(shí)（21MPa油壓時(shí)）在閘板打開時(shí)受拉力F1=798255.15N。即鎖緊軸螺紋旋轉(zhuǎn)合攏時(shí)，鎖緊軸螺紋沿軸方向擠壓受力F=728012.15N，打開時(shí)受拉力F1=798255.15N。此處以較大受力F1=798255.15N計(jì)算鎖緊軸螺紋。根據(jù)CHRISTOFFER螺牙理論，螺紋的牙受力時(shí)只有前六道有用，第一道受37%的力，第六道受5%的力后面再長亦無用，且計(jì)算承載力時(shí)只計(jì)算外牙。螺紋危險(xiǎn)截面最大承載力。最大承載力公式：（3-14）式中：抗拉強(qiáng)度：[σb]螺距：P牙根的寬：b=0.65P工作圈數(shù)：u外牙小徑：D鎖作用于螺桿的力：F每圈承受的平均壓力：牙根的寬度：b采用梯形螺紋T48：P=8mm；D鎖=40mm；b=0.65P=5.2mm；u=4計(jì)算最大承載力為：（3-15）由于FMAX>798255.15N依據(jù)最大承載力故采用T48標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋符合要求。由于需要輕量化設(shè)計(jì)，T48性能遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于需求?，F(xiàn)降低直徑采用T40標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋：P=7mm；D鎖=33mm；b=0.65P=4.55mm；u=6計(jì)算最大承載力為：由于FMAX>798255.15N故依據(jù)最大承載力采用T40標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋符合要求。梯形螺紋牙強(qiáng)校核螺紋牙危險(xiǎn)截面剪切強(qiáng)度條件：（3-16）式中：抗拉強(qiáng)度：[σb]螺距：P通常剪切強(qiáng)度：[τ]=0.68[σb]牙根的寬：b=0.65P螺紋工作圈數(shù)：u外牙小徑：D作用于螺桿的軸向力：F每圈螺紋承受的平均壓力：計(jì)算螺紋剪切強(qiáng)度τ：（3-17）[σb]=1080MPa，故[τ]=0.68[σb]=1080×0.68=734.4MPaτ<[τ]螺栓剪切校合格。再對其進(jìn)行抗拉強(qiáng)度計(jì)算：（3-18）式中：實(shí)際計(jì)算抗拉強(qiáng)度：σ1螺距：P通常剪切強(qiáng)度：[τ]=0.68[σb]牙根的寬：b=0.65P螺紋工作圈數(shù)：u外牙小徑：D螺紋拉力：F1每圈螺紋承受的平均壓力：f=0.5P計(jì)算得：根據(jù)第四強(qiáng)度理論有：（3-19）故σ<[σ]，鎖緊軸螺紋強(qiáng)度滿足使用要求鎖緊軸螺紋退刀槽強(qiáng)度校核螺紋結(jié)尾處有1mm深退刀槽。故T40標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋小徑32mm，切削退刀槽后退刀槽出直徑D鎖退=30mm。對其進(jìn)行拉壓的強(qiáng)度校核：壓力：F=728012.15N拉力：F1=798255.15N退刀槽截面積S鎖退：（3-20）抗壓強(qiáng)度σ鎖退校核：（3-21）由于σ>[σs]，即30mm退刀槽抗壓強(qiáng)度不合格?，F(xiàn)對其抗拉強(qiáng)度σ鎖退1進(jìn)行校核：（3-22）故σ鎖退1>[σb],T40標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋的退刀槽處抗拉強(qiáng)度不合格現(xiàn)增大鎖緊軸。采用先前的T48標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋進(jìn)行計(jì)算校核：螺紋結(jié)尾處有1mm深退刀槽。故T48標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋小徑39mm，切削退刀槽后退刀槽出直徑D鎖退=37mm。對其進(jìn)行拉壓的強(qiáng)度校核：采用T48時(shí)退刀槽截面積：（3-23）退刀槽處抗壓強(qiáng)度校核：（3-24）故σ鎖退<[σS],T48標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋的退刀槽處抗壓強(qiáng)度合格?，F(xiàn)對其抗拉強(qiáng)度σ鎖退1進(jìn)行校核：（3-25）故σ鎖退1<[σb],T48標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋的退刀槽處抗拉強(qiáng)度合格。在退刀槽與鎖緊軸大端之間的軸直徑略比退刀槽直徑大便可，即采用D鎖1=42mm。鎖緊軸與閘板軸連接處拉壓計(jì)算合攏時(shí)鎖緊軸與閘板軸連接處為一T形圓臺。其在閘板合攏時(shí)受壓力，打開時(shí)受拉力作用。其受力大小如前文2.1.3尺寸校核時(shí)計(jì)算出緊急情況下閘板軸以及鎖緊軸受擠壓力F=728012.15N，額定工作壓力的工況時(shí)（21MPa油壓時(shí)）在閘板打開時(shí)受拉力F1=798255.15N。合攏時(shí)受壓力728012.15N，計(jì)算鎖緊軸大小。通過螺紋T48可得軸外徑49mm。現(xiàn)設(shè)鎖緊軸退刀槽與大端之間直徑D鎖1=42mm，T形圓臺大端直徑D鎖2=60mm進(jìn)行軸的拉壓計(jì)算：最大壓力：F=728012.15N鎖緊軸大端面積S鎖：鎖緊軸抗壓強(qiáng)度σ鎖校核：由于σ鎖<[σS],即鎖緊軸滿足使用需求。打開時(shí)在打開時(shí)受阻力大小F阻為：F阻=798255.15N打開時(shí)只有大端外圍突出部分減去退刀槽與大端之間的軸放入的閘板軸時(shí)形成的面積剩余的面積受力。面積圖如圖2.7鎖緊軸與閘板軸連接面積圖所示圖2.7鎖緊軸與閘板軸連接面積圖其面積S鎖1：（3-26）對其抗拉強(qiáng)度σ鎖1校核：故σ鎖1<[σb]，即鎖緊軸大端滿足使用要求。2.2.4鎖緊裝置外殼螺紋最大承載計(jì)算校核前文已經(jīng)確定軸采用T48標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋的形狀尺寸。梯形螺紋T48：螺距P=8mm；小徑D鎖=40mm；牙根寬b=0.65P=5.2mm；螺紋圈數(shù)u=4。鎖緊軸外殼與鎖緊軸一樣只受軸向力作用。因此現(xiàn)僅僅對其最大承載力做校核。最大承載力公式：帶入T48標(biāo)準(zhǔn)梯形螺紋數(shù)據(jù)：螺距P=8mm；小徑D鎖=40mm；牙根寬b=0.65P=5.2mm，以及鎖緊裝置外殼材料抗拉強(qiáng)度[σb]=985MPa有：故在額定載荷時(shí)拉力最大為798255.15N<FMAX=1182322.719N。即鎖緊裝置外殼最大承載能力核格。2.2.5鎖緊裝置外殼與側(cè)門螺栓連接設(shè)計(jì)計(jì)算通過前面2.2.2鎖緊軸裝置外形設(shè)計(jì)中的鎖緊軸裝置外殼形狀可知此處有六個(gè)螺栓連接，且六個(gè)螺栓呈圓形均勻分布在鎖緊裝置外殼上?，F(xiàn)已知鎖緊裝置在閘板合攏時(shí)，鎖緊軸會給予鎖緊裝置一個(gè)向外的推力。即連接鎖緊裝置外殼與側(cè)門的螺栓會受到拉力作用，拉力等于鎖緊軸此時(shí)所受壓力F=728012.15N?，F(xiàn)計(jì)算的每個(gè)螺栓受力F2=121335.358N。現(xiàn)采用40Cr作為螺栓材料，其性能如表2.340Cr材料性能表。表2.340Cr材料性能表材料抗拉強(qiáng)度σb屈服強(qiáng)度σs硬度伸長率δ5斷面收縮率ψ40Cr980785207HB≥9%≥45%現(xiàn)根據(jù)螺栓所受拉力以及螺栓抗拉強(qiáng)度計(jì)算螺栓的最小截面積，并且參考國標(biāo)選這螺栓。由于螺栓僅在打開開時(shí)受拉力作用，平時(shí)僅受預(yù)緊力作用故而采用普通粗牙螺栓即可。計(jì)算最小截面積（危險(xiǎn)截面積）已知每個(gè)螺栓受力F2=121335.358N，抗拉強(qiáng)度σb=980MPa。查機(jī)械設(shè)計(jì)課本螺栓危險(xiǎn)截面的拉伸強(qiáng)度條件公式（課本式5-31）有：（3-27）式中：螺栓受力：F計(jì)算抗拉強(qiáng)度：σca螺栓小徑：d1現(xiàn)依據(jù)抗拉強(qiáng)度最小截面積S2為：（3-28）現(xiàn)依據(jù)最小截面積計(jì)算出螺栓小徑d1=12.556mm故現(xiàn)選用小徑14mm的普通粗牙螺栓M18其長度為112mm。2.4殼體設(shè)計(jì)計(jì)算2.4.1材料選擇與前文相同，外殼材料采用35CrMo，查手冊其主要性能如表2.235CrMo材料性能表所示。表2.235CrMo材料性能表材料抗拉強(qiáng)度σb屈服強(qiáng)度σs硬度伸長率δ5斷面收縮率ψ35CrMo985830229HB≥12%≥45%殼體材料的許用應(yīng)力[σ]計(jì)算：根據(jù)API16A規(guī)定，設(shè)計(jì)許用應(yīng)力如下：（3-29）式中：設(shè)計(jì)應(yīng)力強(qiáng)度（額定壓力）：[σ]指定材料最小屈服強(qiáng)度：σs=830 MPa2.4.2外形設(shè)計(jì)防噴器殼體為長方體柱形，其內(nèi)部橫向擁有與閘板體直徑相同的圓柱形空間，縱向則為比管柱稍大的柱形空間。在殼體側(cè)面為連接側(cè)門的螺栓孔。具體如圖2.8殼體形狀圖所示。圖2.8殼體形狀圖2.4.3額定工作壓力下殼體計(jì)算此次殼體設(shè)計(jì)的主要依據(jù)是《ASME鍋爐及壓力容器規(guī)范國際性規(guī)范》第Ⅷ卷第二冊、API16A20th。主要技術(shù)參數(shù)如表2.4殼體主要技術(shù)參數(shù)表表SEQ表\*ARABIC3.4殼體主要技術(shù)參數(shù)表公稱通徑7in（179.4mm）防噴器工作壓力21MPa(3000psi)1.下法蘭圓筒體（下法蘭輪轂）厚度校核計(jì)算：擬建法蘭筒體外直徑400mm，內(nèi)直徑179.4mm，因此系數(shù)C為：（3-30）式中：法蘭筒體外直徑R法蘭筒體內(nèi)直徑r根據(jù)API16A確定許用應(yīng)力[σ]為：法蘭圓筒體部分強(qiáng)度計(jì)算由內(nèi)壓引起的一次加二次應(yīng)力強(qiáng)度的最大值發(fā)生在內(nèi)表面處：（3-31）故σ<[σ]=552.333MPa。法蘭圓筒體部分強(qiáng)度合格。由于輕量化的要求，現(xiàn)繼續(xù)縮小法蘭筒體外直徑。通過上式倒求內(nèi)外徑系數(shù)C有：（3-32）式中：許用應(yīng)力：[σ]工作額定壓力（井壓）：P井法蘭筒體外直徑內(nèi)直徑系數(shù)比：C計(jì)算出系數(shù)C為：1.082現(xiàn)適當(dāng)擴(kuò)大系數(shù)C=1.3?，F(xiàn)計(jì)算外直徑為R=232.22mm。為了計(jì)算加工較為方便，現(xiàn)將外直徑正大為整數(shù)R=235mm。2.殼體側(cè)門圓形筒體強(qiáng)度計(jì)算已知側(cè)門圓形筒體直徑D=220mm，工作額定壓力P井=21MPa。采用方形外殼內(nèi)圓形筒體。現(xiàn)為輕量化，將方形外殼的四個(gè)角進(jìn)行倒大圓，將其近似的看成一個(gè)圓形，即類似一圓柱形管。查閱ASME鍋爐及壓力容器規(guī)范VIII-1壓力容器建造規(guī)則2019中文版全文圓筒形殼體的最小厚度或者最大許用工作壓力下受環(huán)向應(yīng)力或者縱向應(yīng)力按下兩公式計(jì)算后取大值：環(huán)向應(yīng)力：（3-33）式中：設(shè)計(jì)內(nèi)壓力（額定工作壓力，即井壓）：P井殼內(nèi)孔半徑（與閘板體直徑相同）：D最大許用應(yīng)力：[σ]殼體厚度：H焊接接頭系數(shù)或孔拍削弱系數(shù)：E由于此處并未采用焊接與開孔，故焊接與開孔造成的焊接接頭系數(shù)或孔拍削弱系數(shù)E直接忽略或者記為1。帶入數(shù)據(jù)進(jìn)入上述環(huán)向應(yīng)力的殼體厚度計(jì)算公式計(jì)算有：縱向應(yīng)力：（3-34）帶入數(shù)據(jù)進(jìn)入上述縱向應(yīng)力的殼體厚度計(jì)算公式計(jì)算有：通過上兩個(gè)公式計(jì)算的厚度去較大的為殼體厚度，為方便加工計(jì)算，現(xiàn)將其這么增大為整數(shù)：H=10mm故現(xiàn)可得橫向的方形殼體的邊長為230mm，現(xiàn)為了方便加工與美觀，現(xiàn)將橫向的長方形殼體邊長與下法蘭體直徑相同為235mm。由于側(cè)門需要固定在殼體上，現(xiàn)在將殼體橫向截面寬度增加至400mm，上面的防噴器法蘭亦是需要固定在橫向的殼體部位，故橫向殼體截面長度增加為600mm。2.5側(cè)門設(shè)計(jì)計(jì)算2.5.1材料選擇與前文相同，側(cè)門材料采用35CrMo，查手冊其主要性能如表2.235CrMo材料性能表所示。表2.235CrMo材料性能表材料抗拉強(qiáng)度σb屈服強(qiáng)度σs硬度伸長率δ5斷面收縮率ψ35CrMo985