1、目 錄一、 編制依據(jù)1二、 工程參數(shù)1三、 橫向水平桿（小橫桿）驗算2四、 縱向水平桿(大橫桿)驗算4五、 扣件抗滑承載力驗算4六、 立桿的穩(wěn)定性計算5七、 腳手架搭設(shè)高度計算8八、 連墻件計算9九、 立桿地基承載力計算10一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20113、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-20114、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20155、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20106、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20127、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-20118、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范J

2、GJ80-20169、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質(zhì)200987號文二、 工程參數(shù)搭設(shè)參數(shù)搭設(shè)高度24m步距1.8m立桿縱距1.5m立桿橫距1.05m連墻件方式二步三跨連墻件扣件雙扣件荷載參數(shù)（荷載標(biāo)準(zhǔn)值）永久荷載立桿承受結(jié)構(gòu)自重0.1086kN/m安全網(wǎng)0.01kN/m2腳手板類型木腳手板,2層自重標(biāo)準(zhǔn)值0.35kN/m2護(hù)欄與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.17kN/m2可變荷載施工均布活荷載3kN/m2同時施工層數(shù)1層風(fēng)荷載地區(qū)山東泰安基本風(fēng)壓0.3kN/m2地基參數(shù)地基土類型粘性土地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值120kN/m2墊板寬度0.3m墊板長度1.5m考慮到鋼管銹蝕彎曲等因素，按483鋼管計算。

3、三、 橫向水平桿（小橫桿）驗算建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范規(guī)定: “當(dāng)使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應(yīng)作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上?！笔┕ず奢d的傳遞路線是：腳手板橫向水平桿縱向水平桿縱向水平桿與立桿連接的扣件立桿，如圖：橫向水平桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。（一）抗彎強(qiáng)度計算1、作用橫向水平桿線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=(QK+QP1)S=(3+0.35)1.5=5.03 kN/m2、作用橫向水平桿線荷載設(shè)計值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.431.5+1.20.351.5=6.93 kN/m3、考慮活荷載在橫向水平桿上的

4、最不利布置（驗算彎曲正應(yīng)力、撓度不計懸挑荷載，但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載），最大彎矩：Mmax=qlb2=6.931.052=0.955kNm884、鋼管載面模量W=4.49cm35、Q235鋼抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，f=205N/mm26、計算抗彎強(qiáng)度=Mmax=0.955106=212.69N/mm2205N/mm2W4.491037、結(jié)論：不滿足要求!建議減少腳手架縱距或橫距或小橫桿間距，或控制施工荷載!（二）變形計算1、鋼材彈性模量E2.06105N/mm22、鋼管慣性矩I10.78cm43、容許撓度 =l/150與10mm4、驗算撓度=5qklb4=55.0310504=3.6mm1

5、0507與10mm384EI3842.0610510.781041505、結(jié)論：滿足要求四、 縱向水平桿(大橫桿)驗算雙排架縱向水平桿按三跨連續(xù)梁計算，如下圖： 不需要計算抗彎強(qiáng)度和撓度。由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設(shè)計值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.56.931.05(1+0.15)2=4.75kNlb1.05由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.55.031.05(1+0.15)2=3.45kNlb1.05五、 扣件抗滑承載力驗算水平桿與立桿連接方式采用單扣件，抗滑承載力Rc= 8kN。縱向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設(shè)計值=4.75

6、kNRc=8kN結(jié)論：扣件抗滑承載力滿足要求六、 立桿的穩(wěn)定性計算1、分析立桿穩(wěn)定性計算部位組合風(fēng)荷載時，由下式計算立桿穩(wěn)定性N+Mwf jAWN計算立桿段的軸向力設(shè)計值；A立桿的截面面積；j軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)， W截面模量；f鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；Mw計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩； Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah210其中，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=zs0，將N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk代入上式化簡為：1.2Hgk+0.91.4zs0lah2+1.2NG2k+0.91.4NQkfjA10WjAjAH腳手架高度；gk每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值；la立桿

7、縱距；h步距；z風(fēng)壓高度變化系數(shù)；s風(fēng)荷載體型系數(shù)； 0基本風(fēng)壓，取山東泰安10年一遇值，0=0.3kN/m2NG1k腳手架立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2k構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NQk施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和； 腳手架結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸壓應(yīng)力g=1.2HsgkjA風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎曲壓應(yīng)力：w=0.91.4zs0lah210W構(gòu)配件(安全網(wǎng)除外，但其自重不大)自重荷載、施工荷載作用位置相對不變，其值不隨高度變化而變化。風(fēng)荷載隨腳手架高度增大而增大，腳手架結(jié)構(gòu)自重隨腳手架高度降低而增加(計算中應(yīng)考慮的架高范圍增大)，因此，取=g +W最大時作用部位驗算立桿穩(wěn)定性。2、計

8、算風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎曲壓應(yīng)力w 風(fēng)荷載體型系數(shù)s=1.3f=1.30.8=1.04 w=0.91.4z1.040.31.51.82106=42.6z104.49103地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。 3、計算腳手架結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸壓應(yīng)力g首先計算長細(xì)比：=l0il0計算長度，l0=kh；i截面回轉(zhuǎn)半徑；k計算長度附加系數(shù)，其值取1.155；考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，應(yīng)按規(guī)范表5.2.8采用； h步距；立桿橫距l(xiāng)b=1.05m，連墻件布置二步三跨，查規(guī)范表5.2.8得=1.5，h=1.8m=kh=1.1551.5180.0=196i1.59根據(jù)的值，查規(guī)范得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系

9、數(shù)j=0.188。立桿縱距l(xiāng)a=1.5m，查規(guī)范附錄A表A-1得gk=0.1086kN/mg =1.2Hsgk=1.2Hs0.1086103=1.63HsN/mm2jA0.188424.004、求=w +g列表如下：高度(m)zw =42.6z(N/mm2)對應(yīng)風(fēng)荷載作用計算段高度取值Hg(m)g=1.63Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)50.6527.692439.1266.81240.8034.081016.3050.38分析說明：腳手架頂端風(fēng)荷載產(chǎn)生彎曲壓應(yīng)力相對底部較大，但此處腳手架結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸壓應(yīng)力很小，w +g相對較小，腳手架底部風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎曲壓應(yīng)力雖較小，但腳手架

10、自重產(chǎn)生的軸壓應(yīng)力接近最大=w +g最大，因此腳手架立桿穩(wěn)定性驗算部位取底部。5、驗算長細(xì)比由規(guī)范5.2.8式，且K=1，得=l0=kh=1.5180=170 210ii1.59結(jié)論:滿足要求!。6、計算立桿段軸向力設(shè)計值N腳手架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力NG1K=Hsgk=240.1086=2.61kN構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(1.05+0.15)1.520.35+0.171.52+1.5240.01=1.500kNlb立桿橫距；a1小橫桿外伸長度；la立桿縱距；Qp1腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；Qp2腳手板擋板自重標(biāo)準(zhǔn)值；

11、Qp3密目式安全立網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值；H腳手架高度；施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(1.05+0.15)1.531=2.70kNQk施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；組合風(fēng)荷載時N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(2.61+1.500)+0.91.42.70=8.33kN7、組合風(fēng)荷載時，驗算立桿穩(wěn)定性按規(guī)范公式5.2.6-2驗算立桿穩(wěn)定性，即：N+Mw=8.33103+42.60.65=104.50+27.69=132.19N/mm2 f=205N/mm2jAW0.188424結(jié)論:滿足要求!。8、不組合風(fēng)荷載時，驗算立桿穩(wěn)定性N=1.2(N

12、G1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(2.61+1.500)+1.42.70=8.71kN按規(guī)范公式5.2.6-1驗算立桿穩(wěn)定性：N=8.71103=109.27N/mm2 f=205N/mm2jA0.188424結(jié)論:滿足要求!。七、 腳手架搭設(shè)高度計算1、驗算長細(xì)比：=l0=kh=1.5180=170 210ii1.59(k=1，=1.5)結(jié)論：滿足要求!。2、確定軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)j：k=1.155,=kh=1.1551.5180.0=196i1.59查規(guī)范得j=0.188， gk=0.1086kN/m23、確定構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸心力NG2KNG2K=0.5(lb+a1)la

13、Qp1+laQp2+ la HQp3=0.5(1.05+0.15)1.520.35+1.520.17+241.50.01=1.500kN(H腳手架搭設(shè)高度限值，取最大，即H=24m)4、求施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和NQk：NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(1.05+0.15)1.513=2.70kN5、求風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=klah2=0.7zs0lah21010建筑物為框架結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載體型系數(shù)s=1.3j=1.30.8=1.04地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。立桿計算段取底部，風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=0.65Mwk=0.70.651.040.31.51.82=0

14、.069kNm106、確定按穩(wěn)定計算的搭設(shè)高度Hs:組合風(fēng)荷載時Hs=jAf-1.2NG2K+0.851.4(NQk+MwkjA)=w1.2gk03-1.21.500+0.851.4(2.70+0.0690.188424)=76m4.491.20.1086不組合風(fēng)荷載時Hs=jAf-(1.2NG2K+1.4NQk)1.2gk=03-(1.21.500+1.42.70)=83m1.20.1086Hs取76m時，H=Hs=76=71m1+0.001 Hs1+0.00176腳手架搭設(shè)高度限值為71m。根據(jù)規(guī)范，落地式腳手架高度不宜超過米。八、 連墻

15、件計算（一）腳手架上水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k連墻件均勻布置，取腳手架最高處受風(fēng)荷載最大的連墻件計算，高度按24m，地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=0.80腳手架風(fēng)荷載體型系數(shù)s=1.3j=1.30.8=1.04 基本風(fēng)壓取山東泰安10年一遇值，0=0.3kN/m2k=z s 0= 0.801.040.3=0.25kN/m2（二）求連墻件軸向力設(shè)計值N每個連墻件作用面積Aw=21.831.5=16.20m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.40.2516.20+3=8.67kNNlw風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值；N0連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力，雙排腳手架N0=3kN；（三）連墻件穩(wěn)定計算連墻桿采用鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內(nèi)外側(cè)的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，即lH=0.3m，因此長細(xì)比=lH=30.0=19 =150i1.59根據(jù)值，查規(guī)范附錄表C，j=0.949,N=8.67103=21.55N/mm2 205N/mm2jA0.949424滿足要求!?？够休d力計算連墻件采用雙扣件連接