1、G1-1主線跨線計算書1.工程概況遂資眉高速公路仁壽樞紐互通主線橋右線0-6號墩柱間采用6-30m預應力砼現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，最大橋高15m，箱梁梁高1.8m，翼板懸臂長1.75m，頂板厚22cm，底板厚25cm，跨中腹板寬40cm，墩頂支點附近腹板寬60cm。在支點截面處設置端、中縱梁，其中中橫梁寬度2.5m，端橫梁寬度1.25m。采用C50混凝土，共1875m3。匝道橋標準路段寬度為10.5m，主要跨徑20-25m。梁體采用單箱雙室預應力砼直腹板等截面連續(xù)梁橋。梁高1.6m，梁頂寬度10.5m，地板寬度7m。懸臂長1.75m，頂板厚22cm，底板厚25cm，跨中腹板寬40cm，墩頂支點附近腹板寬

2、60cm,。在支點截面處設置端、中橫梁，其中中橫梁寬度2.5m，端橫梁寬度1.25m。B匝道采用C50混凝土，共310m3，其他匝道均采用C40混凝土，共5194m3。2.荷載分析橫斷面計算簡圖如下：縱斷面計算簡圖如下: (1)箱梁實體荷載：30米箱梁方量=7.5415*27.5+2.5*16.6175=248.94m，混凝土自重q1=248.94*2.6=647.24噸，即647.24/12.1/309.8=17.47KN/m2。最不利位置在箱梁實心位置，取最不利位置I-I計算，16.6175*2.5*2.6*9.8/2.5/12.1=35 KN/m2，故取35 KN/m2進行計算：(2)模

3、板及附件荷載q2:q2=1.3KN/m2(3）施工荷載：因施工時面積分布廣，根據(jù)實際情況需要人員及機械設備，取q3=3KN/m2（施工中要嚴格控制其荷載量）。 (3) 傾倒、振搗砼時荷載:取q5=2KN/m23.模板計算（1）模板抗彎強度計算模板頂總均布荷載q=1.2*35*0.3+1.4*（1.3*0.3+3*0.3+2*0.3）=15.25KN/m箱梁底模板、側模板及箱室內模板均采用高強度竹膠板，竹膠板規(guī)格122*244*2.0cm。模板厚度20mm，模板背肋間距30cm，故驗算計算寬度30cm。模板E=9000N/mm2,I= bh3/12=0.2*10-6m4，W=bh2/6=0.2*

4、10-4m3,允許強度11 Mpa，抗剪強度T=1.2N/mm2，允許撓度L/400，按三跨連續(xù)梁計算：跨中最大彎矩M=0.1qL2=0.1*15.25*0.32=0.14KN.m=M/W=0.14/0.2*10=7Mpa11Mpa(2)模板抗剪強度驗算按三跨連續(xù)梁計算，T=3Q/2bhTQ=0.6ql=0.6*15.25*0.3=2.75KNT=3*2.75/2/0.3/0.02=0.69N/mm2T=1.2N/mm2抗剪強度滿足要求（2）模板剛度驗算模板剛度按三跨連續(xù)梁計算V=0.677qL4/100EI=0.677*15.25*0.34/100/9000/0.2=0.5mmL/400=0

5、.75mm模板強度剛度滿足要求4.橫向方木計算模板下設10cm*10cm橫向方木，間距60cm，模板自重取2KN/m2*0.6=1.2KN/m橫向方木受總均布荷載q=1.2*(35*0.6+1.2)+1.4*（1.3*0.6+3*0.6+2*0.6）=31.93KN/mW=bh2/6=1.7*10-4m3,I= bh3/12=8.33*10-6m4,方木允許強度14.5 Mpa，E=11*103 Mpa。(1) 橫向方木抗彎強度計算跨中最大彎矩M=qL2/8=31.93*0.62/8=1.44KN.m=M/W=1.44/1.7*10=8.45Mpa14.5 Mpa（2）橫向方木剛度驗算V=5q

6、L4/384EI=5*31.93*0.64/384/11/8.33=0.6mmL/400=1.5mm橫向方木強度剛度滿足要求。5.縱向方木計算橫向方木下設10cm*15cm縱向方木，間距60cm，60cm長的縱向方木上承擔2根橫向方木，重量為0.1*0.1*0.6*7.5*2=0.09KN，橫向方木施加在縱向方木上的線均布荷載為0.09/0.6=0.15KN/m，縱向方木受總均布荷載q=1.2*(35*0.6+1.2+0.15)+1.4*（1.3*0.6+3*0.6+2*0.6）=32.11KN/mW=bh2/6=3.75*10-4m3,I= bh3/12=28.13*10-6m4,方木允許強

7、度14.5 Mpa，E=11*103 Mpa。（1）縱向方木抗彎強度計算跨中最大彎矩M=qL2/8=32.11*0.62/8=1.44KN.m=M/W=1.44/3.75*10=3.84Mpa14.5 Mpa（2）縱向方木剛度驗算V=5qL4/384EI=5*32.11*0.64/384/11/8.33=0.6mmL/400=1.5mm橫向方木強度剛度滿足要求。2支架計算該現(xiàn)澆梁滿堂紅支架采用扣件式支架，支架架桿規(guī)格為48*3.5mm。支架橫向間距為0.6米，縱向間距0.9m，步距為0.9米，支架計算高度1.2米。立桿頂、底部均加一排掃地桿。縱橫向每4米設置連續(xù)剪刀撐。最不利位置計算取箱梁最不

8、利位置I-I截面進行計算，16.6175*2.5*2.6*9.8/2.5/12.1=35 KN/m2。（1）荷載計算I-I截面荷載：35KN/。(2)模板及附件荷載q2:q2=1.3KN/m2(3）施工荷載：因施工時面積分布廣，根據(jù)實際情況需要人員及機械設備，取q3=3KN/m2（施工中要嚴格控制其荷載量）。 (5) 傾倒、振搗砼時荷載:取q5=2KN/m2故上部荷載最大值q=35+1.3+2=38.3KN/m2碗扣式腳手架計算書扣件式鋼管落地平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB

9、 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。一、參數(shù)信息:1.基本參數(shù)立桿橫向間距或排距l(xiāng)a(m):0.60，立桿步距h(m)：0.90；立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.90，平臺支架計算高度H(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：600.00；鋼管類型(mm):483.5，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；模板等最大荷載(kN/m2):3.300；施工均布荷載(kN/m2):3.000；二、縱向支撐鋼管計

10、算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.6 = 0.33 kN/m；(2)模板等的線荷載(kN/m)：q12 = 3.30.6 = 1.98 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 30.6 = 1.8 kN/m2.強度驗算:依照規(guī)范5.2.4規(guī)定，縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下:

11、 均布恒載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.33+ 1.21.98 = 2.772 kN/m；均布活載：q2 = 1.41.8 = 2.52 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.12.7720.92 + 0.117 2.520.92 = 0.463 kN.m ；最大支座力 N = 1.12.7720.9 + 1.22.520.9 = 5.466 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.463106 / (5080) = 91.211 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 91.211 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓

12、設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 2.31 kN/m；均布活載： p = 1.8 kN/m； V = (0.677 2.31+0.9901.8)9004/(1002.06105)=0.874 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.874 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 600/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =5.466 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(

13、kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.915 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.828 mm ；最大支座力 Qmax = 9.434 kN ；最大應力 = 180.107 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 180.107 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1.828 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm，滿足要求！四、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的

14、自重(kN)：NG1 = 0.1491.2 = 0.179 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.150.6 = 0.09 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.30.90.6 = 0.162 kN；(4)上部荷載(kN)：NG4 = 38.30.90.6 = 20.682 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 21.113 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.90.6 = 1.62 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1

15、.221.113+ 1.41.62 = 27.603 kN；五、立桿的穩(wěn)定性驗算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 27.603 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，

16、由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.243； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.2431.70.9 = 1.902 m；L0/i = 1901.79 / 15.8 = 120 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.452 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =27603.216 /( 0.452489 )= 124.886 N/mm2

17、；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 = 124.886 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1100 / 15.8 = 70 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.775 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =27603.216 /( 0.775489 )= 72.837 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 = 72.837 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！水平貝雷片計算查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊弦桿允許承載力560KN，豎桿210KN，斜桿171.5KN。貝

18、雷片材料16Mn，每片貝雷片重量270kg。構件允許拉壓彎應力均為273Mpa，允許剪應力208 Mpa,允許撓度L/700。腳手架下放20號槽鋼，槽鋼放置在貝雷片上，用U型螺栓固定在貝雷片上。每兩片貝雷片組合成一榀，兩片之間用10號槽鋼相連，縱向每3米距離連接一次，兩片貝雷片橫向間距45cm，每榀橫向間距1m，共13榀。每榀計算模型如下：貝雷片和腳手架連接模式如下:荷載計算：(1)混凝土自重取安全系數(shù)1.2，q1,1.2*248.94*2.6*9.8=7611.6KN，(2)模板及附件荷載q2=1.3KN/m2*30*12.1=363KN，(3）施工荷載：q3=3KN/m2*30*12.1=

19、1089KN(4)傾倒、振搗砼時荷載:取q4=2KN/m2*30*12.1=726KN(5)腳手架排數(shù)22*34，橫向按平均長度2米，縱向按30米計算，鋼管重量3.841kg/m。取安全系數(shù)1.2，q5=（22*34*20+22*30*2）*3.841*1.2*9.8=735.37KN（6）20a槽鋼重量，線重量22.64kg/m，每根長度13米，共34根：q6=22.64*13*34*9.8=98.1KN上部總荷載：q=7611.6+363+1089+726+735.37+98.1=10623.07KN按均布計算，每片貝雷片承受線荷載10623.07/26/30=13.62KN/m。手算：貝

20、雷片W=3578.5cm3，I=.2cm4按簡支梁進行計算，取安全系數(shù)1.2，跨中最大彎矩=0.125*1.2*13.62*15*15=459.7KN.mM=788.2KN.m最大剪力=1.2*13.62/2=122.58KNV=245.2KN以一片貝雷片為計算單元，如下圖所示：貝雷片總位移8mmL/700=21mm（位于距左側8.25m處上端）豎桿、斜桿最大拉壓力86.3KN上下弦桿最大彎矩59.4KN.m豎桿、斜桿最大應力88.4mpa上下弦桿最大應力122.3mpa支座反力（KN）工字鋼計算跨中臨時支墩為方墩時，采用在方墩上預埋鋼板，在鋼板上焊接牛腿，牛腿平臺立放兩并排的40a工字鋼，貝

21、雷片直接放置在工字鋼上，如下圖所示：預埋鋼板橫向布置圖預埋鋼板縱向布置圖荷載計算：(1)混凝土自重取安全系數(shù)，q1=248.94*2.6*9.8=6343KN，(2)模板及附件荷載q2=1.3KN/m2*30*12.1=363KN，(3）施工荷載：q3=3KN/m2*30*12.1=1089KN(4)傾倒、振搗砼時荷載:取q4=2KN/m2*30*12.1=726KN(5)腳手架排數(shù)22*34，橫向按平均長度2米，縱向按30米計算，鋼管重量3.841kg/m。取安全系數(shù)1.2，q5=（22*34*20+22*30*2）*3.841*1.2*9.8=735.37KN（6）20a槽鋼重量，線重量2

22、2.64kg/m，每根長度13米，共34根：q6=22.64*13*34*9.8=98.1KN（7）上層貝雷片重量q6=270*10*18*9.8=476.28KN上部總荷載：q=6343+363+1089+726+735.37+98.1+476.28=9830.75KN每個貝雷片對牛腿的荷載9830.75/26/2/2=94.5KN。按最不利荷載位置加載：最大位移8mmL/150=8.3mm（位于跨中）最大應力177.4mpa支座處最大剪力FS=757.9KN，40a工字鋼在支座處用15cm*10cm厚度10mm鋼板兩面進行加勁，各用IX/SX=34.1cm，d=10.5mm最大剪應力=10

23、5.8mpa故40a工字鋼抗剪強度滿足要求支座反力最大909.5KN穿心棒計算計算荷載：按最不利荷載909.5KN進行驗算。40a組合工字鋼下設置穿心棒和支撐鋼柱。穿心棒直徑20cm，間距1.3m，共4根。支撐鋼柱為一根20a工字鋼，分別設置在兩端，如上圖所示。鋼柱頂和組合40a工字鋼三邊圍焊。穿心棒驗算：驗算按照一段自由，一定固定的懸臂結構進行驗算，取最不利荷載P=909.5KN強度計算：=M/W=16*909.5*0.3/3.1416/0.2/0.2/0.2=173.7mpa210mpa剪力計算：=4*909.5/3/3.1416/0.1/0.1=38.6mpa125mpa支撐鋼柱計算支撐

24、鋼柱為20a工字鋼，按均布荷載計算，F(xiàn)X=94.5*26/6=409.5KN，按彎矩分配計算FX=267KN，取最不利荷載409.5KN進行驗算A=35.578cm2= FX/A=115.1mpa210mpa20a工字鋼與基礎接觸位置焊接15cm*15cm鋼板，與基礎應力= FX/A=409.5/0.15/0.15=18.2mpa25mpa（基礎為C25混凝土）臨時支墩計算兩側臨時支墩采用貝雷片組成，每片橫向間距90cm，用10號槽鋼連接成整體。每個臨時支墩共15片貝雷片，共30片。計算荷載：(1)混凝土自重取安全系數(shù)1.2，q1=1.2*248.94*2.6*9.8=7611.6KN，(2)

25、模板及附件荷載q2=1.3KN/m2*30*12.1=363KN，(3）施工荷載：q3=3KN/m2*30*12.1=1089KN(4)傾倒、振搗砼時荷載:取q4=2KN/m2*30*12.1=726KN(5)腳手架排數(shù)22*34，橫向按平均長度2米，縱向按30米計算，鋼管重量3.841kg/m。取安全系數(shù)1.2，q5=（22*34*20+22*30*2）*3.841*1.2*9.8=735.37KN（6）20a槽鋼重量，線重量22.64kg/m，每根長度13米，共34根：q6=22.64*13*34*9.8=98.1KN（7）上層貝雷片重量取安全系數(shù)1.2，q6=270*10*26*9.8=

26、687.96KN（8）40a工字鋼工字鋼自重，每根長度13米，線重量67.6kg/m：67.6*13*8*9.8=68.9KN（9）20a工字鋼取每段長度1.5米，共26*2=52根，線重量27.9kg/m：27.9*1.5*52*9.8=21.33KN上部總荷載：q=7611.6+363+1089+726+735.37+98.1+687.96+68.9+21.33=11401.26KN按均布計算，臨時支墩每片貝雷片每節(jié)點承受荷載11401.26/2/2/15/2=95.01KN按最不利荷載101.4KN進行驗算計算模型如下：單個貝雷片總位移1.7mmL/700=2.1mm貝雷片最大拉壓力2.

27、7KN 弦桿最大彎矩0.81KN.m豎桿斜桿最大應力2.8mpa弦桿最大應力67.3mpa支座反力（KN）綜上，貝雷片滿足強度剛度要求槽鋼計算貝雷片上方采用10號槽鋼，槽鋼上方為立桿，放置方式為兩肢朝上，立桿放在槽鋼中間。如下圖：(1)混凝土自重取安全系數(shù)1.2，q1=1.2*248.94*2.6*9.8=7611.6KN，(2)模板及附件荷載q2=1.3KN/m2*30*12.1=363KN，(3）施工荷載：q3=3KN/m2*30*12.1=1089KN(4)傾倒、振搗砼時荷載:取q5=2KN/m2*30*12.1=726KN(5)腳手架排數(shù)22*34，橫向按平均長度2米，縱向按30米計算

28、，鋼管重量3.841kg/m。取安全系數(shù)1.2，q6=（22*34*20+22*30*2）*3.841*1.2*9.8=735.4KN上部總荷載q=7611.6+363+1089+726+735.4=10525KN取1.4m20號槽鋼為計算單位，令腳手架作用在跨中最不利位置，每個節(jié)點作用力10525/22/34=14.1KN，模型如下：計算結果：最大位移1mmL/150=6mm（最大位移位于跨中處）最大應力151.1mpa210mpa工字鋼計算貝雷片下第一層40a工字鋼計算：(1)混凝土自重取安全系數(shù)1.2，q1=1.2*248.94*2.6*9.8=7611.6KN，(2)模板及附件荷載q2=1.3KN/m2*30*12.1=363KN，(3）施工荷載：q3=3KN/m2*30*12.1=1089KN(4)傾倒、振搗砼時荷載:取q4=2KN/m2*30*12.1=726KN(5)腳手架排數(shù)22*34，橫向按平均長度2米，縱向按30米計算，鋼管重量3.841kg/m。取安全系數(shù)1.2，q5=（22*34*20+22*30*2）*3.841*1.2*9.8=735.37KN（6）20a槽鋼重量，線重量22.64kg/m，每根長度13米，共34根：q6=22.64*13*34