1、測量方案1.編制依據(jù) 地下鐵道、輕軌交通工程測量規(guī)范（GB50308-1999）廣州軌道交通施工測量管理細則 城市測量規(guī)范（CJJ8-99） 工程測量規(guī)范（GB50026-93）新建鐵路工程測量規(guī)范（TB10101-99）建筑變形測量規(guī)程（JGJ/T8-97）2.工程概況2.1 工程位置分別見圖1成都地鐵1號線規(guī)劃圖，圖2線路平面示意圖。圖1 成都地鐵1號線規(guī)劃圖圖2線路平面示意圖 本標段工程由【人民北路站文武路站區(qū)間】、【文武路站騾馬市站區(qū)間】和【騾馬市站天府廣場站區(qū)間】盾構(gòu)隧道構(gòu)成，全長4799.09單線延米，為雙孔圓形隧道；主要附屬工程包括3個聯(lián)絡(luò)通道(2個含泵房)、14個洞門。盾構(gòu)區(qū)間

2、隧道線路間距為11m15m，隧道埋深1520m，左線長2390.316m，右線長2407.774m。其中人文，區(qū)間里程范圍為Y(Z)CK5+664.400Y(Z)CK6+796.600，隧道左線長約1137m，右線長約1132m；文騾區(qū)間里程范圍為Y(Z)CK7+254.900Y(Z) CK7+704.640，隧道左線長約442m，右線長約450m；騾天區(qū)間里程范圍為Y(Z)CK7+887.390Y(Z) CK8+696.224，左線約長811m，右線長約826m。區(qū)間隧道左右線設(shè)平面曲線各4個，累計共8個。最小曲線半徑400 m。本區(qū)間附屬工程3個聯(lián)絡(luò)通道（2個含泵房），14個洞門。2.2.

3、地形地貌本區(qū)間段線路呈南北向縱貫成都市區(qū)，穿越府河、西御沿街人防通道、天府下穿隧道。線路區(qū)域地處成都平原岷江沖洪積扇狀平原的南東邊緣，其東為位置相對較高、地形起伏相對較大的成都市東部臺地。區(qū)內(nèi)地形較平坦，地勢受扇狀平原的控制，總體上西高東低，北高南低。沿線地面高程于497.7m506m，相對高差8.3m，由于后期人類工程活動，原始地形已不甚清晰。線路邊緣多為高層建（構(gòu)）筑物和商業(yè)街道，道路管線縱橫，人流擁擠，交通繁忙，地面施工條件干擾嚴重。2.3.線路平面布置左線：本區(qū)間左線有4個曲線段ZJD8(ZDK6+271.232ZDK6+528.864),曲線半徑450m; 長鏈5.5 mZJD9(Z

4、DK7+309.778ZDK7+609.152), 曲線半徑400m;短鏈8.637 mZJD10(ZDK8+062.894ZDK8+296.003), 曲線半徑500m;ZJD11(ZDK8+325.961ZDK8+645.984), 曲線半徑500m; 長鏈2.485 m右線: 本區(qū)間右線有4個曲線段YJD8(YDK6+268.482YDK6+526.114), 曲線半徑450m;YJD9(YDK7+317.338YDK7+616.713), 曲線半徑400m;YJD10(YDK8+074.723YDK8+307.833), 曲線半徑500m;YJD11(YDK8+337.224YDK8+

5、657.246), 曲線半徑500m;3.控制測量方案大體設(shè)計31地面控制測量311接樁和復測我們已經(jīng)接到樁位并對樁點進行了復測，復測成果已經(jīng)上報監(jiān)理、設(shè)計單位和業(yè)主。復測結(jié)果顯示業(yè)主所交樁位無誤。復核業(yè)主提供的平面和高程控制點無誤后，在沿線布設(shè)加密附合導線網(wǎng)和加密附合水準路線，保證在始發(fā)井附近都分別至少有3個精密導線點和3個精密水準點；312地面導線控制測量地面平面控制測量采用四等導線測量，在始發(fā)井附近布設(shè)附合導線網(wǎng),技術(shù)要求：測角中誤差2.5，測回數(shù)級全站儀為6測回，方位角閉合差5 n,每邊測距中誤差6mm，測距相對中誤差1/60000，全長相對閉合差1/35000，相鄰點的相對中誤差8m

6、m。所用儀器是徠卡的TCR1201型1級全站儀進行測角和測邊，該儀器的主要技術(shù)指標是測角精度1，測距精度是1mm2ppm。圖3 始發(fā)井地面加密導線測量示意圖313地面高程控制測量地面高程控制測量采用城市水準二等水準，在始發(fā)井附近分別加密布設(shè)成附合水準路線，保證始發(fā)井至少有3個城市二等水準點。其技術(shù)測量要求：視距60m，前后視距差1.0m，前后視距累計差3.0m，基輔分劃度數(shù)差0.5mm，基輔分劃所測高差之差0.7mm，上下絲讀數(shù)平均值與中絲讀數(shù)之差3.0mm，間歇點高差之差1.0mm，往返較差、符合閉合差為8 L mm ,每千米高差中數(shù)中誤差2mm。所用儀器是蘇州一光儀器有限公司生產(chǎn)的DSZ2

7、精密自動安平水準儀配因瓦尺和測微器，架設(shè)偶數(shù)站，往返各觀測一次，在不超限的情況下取其平均值。32聯(lián)系測量321.豎井定向測量在始發(fā)井的5次聯(lián)系測量中,我部擬采用聯(lián)系三角形一井定向投點測量5次。分別導入平面坐標及方向，每次至少導入4個導線點,構(gòu)成兩條始發(fā)邊,盡量拉大始發(fā)邊距離；分別于始發(fā)和隧道掘進150m、300m、掘進至單向長度的1/2處（即1000 m）和距貫通面150m200m(即2000 m)時進行一次，共5次。取5次測量成果的加權(quán)平均值，指導隧道平面貫通。豎井地面趨近導線布設(shè)成符合導線，如下圖（始發(fā)井地面區(qū)趨近導線測量示意圖），符合在加密導線點D1、D2上。近井點J1、J2與D1、D2

8、通視良好，并使聯(lián)系三角形定向具有最有利的圖形。圖4 始發(fā)井地面趨近導線測量示意圖322.一井定向在始發(fā)井通過聯(lián)系三角形定向測量把地面坐標和方向傳遞到洞內(nèi)。由于豎井定向的精度直接決定了地鐵的貫通精度，要保證地鐵的貫通，需要在地面和洞內(nèi)建立統(tǒng)一平面坐標系統(tǒng)。因為始發(fā)井在區(qū)間上，完全可以保證兩懸吊鋼絲間距遠大于5m，所以完全可以通過聯(lián)系三角形定向把地面的坐標和方位導入井下，容易保證精度。同時保證定向角接近零；距離比值達到最佳；用聯(lián)系三角形傳遞坐標方位角時，選擇經(jīng)過小角的路線。角度觀測采用徠卡TCR1201型全站儀（測角精度1），用全圓測回法觀測六測回，測角中誤差在2.5之內(nèi)。邊長測量采用全站儀測量反

9、射貼片的方法。每次獨立測量三測回，各測回較差在地上小于0.5mm，在地下小于1.0mm。地上地下測量同一邊的較差小2mm。圖5 一井定向聯(lián)系測量示意圖323高程傳遞測量采用鋼尺法導入高程，每次至少導入3個水準點。分別于始發(fā)和隧道掘進150m、300m、掘進至單向長度的1/2處（即1000 m）和距貫通面150m200m(即2000 m)時進行一次，共5次。取5次測量成果的加權(quán)平均值，指導隧道高程貫通。在始發(fā)井通過高程傳遞把地面標高傳遞到洞內(nèi)。高程傳遞測量包括地面趨近水準測量及豎井高程傳遞測量，地面趨近水準測量符合在地面相鄰城市二等水準點上。其測量的技術(shù)要求同城市二等水準測量。通過懸吊鋼尺的方法

10、進行高程傳遞測量，地上和地下安置兩臺水準儀同時度數(shù)，鋼尺上懸吊與鋼尺檢定時相同質(zhì)量的重錘。每次獨立觀測三測回，每測回變動儀器高度，三測回測得地上和地下水準點的高差小于3mm時，取其平均值作為該次高程傳遞的成果。所用儀器是蘇州一光儀器有限公司生產(chǎn)的DSZ2精密自動安平水準儀結(jié)合因瓦尺和50m鋼尺。圖6 鋼尺導入法傳遞高程33.地下控制測量331.地下施工控制導線測量在洞內(nèi)，左、右洞分別布設(shè)導線網(wǎng)。在線路中線兩側(cè)平移一定距離的管片底部布設(shè)一般導線點，在管片拱腰位置安裝牽制對中托架布置強制對中導線點。導線網(wǎng)布設(shè)成若干個彼此相連的帶狀導線環(huán)。在直線段保證平均邊長在150m，曲線上也不少于60m，角度觀

11、測采用徠卡TCR1201型全站儀（測角精度1），按四等導線的技術(shù)要求施測，網(wǎng)中所有邊和角都全部觀測，采用嚴密平差方法計算。這樣可以提高精度并有檢核條件。每次延伸施工控制導線測量前，對已有的施工控制導線前三個點進行檢測，無誤后，再向前延伸。施工控制導線在隧道貫通前測量5次，其測量時間與豎井定向同步。當重合點重復測量的坐標值與原測量的坐標值較差小于10mm時，采用逐次的加權(quán)平均值作為施工控制導線延伸測量的起算值。并且在掘進1000m和2000m時，加測陀螺方位角加以校核。圖7 洞內(nèi)控制導線點布置示意圖332.地下高程測量地下控制水準點的布設(shè)利用地下的施工控制導線點。開始采用支水準路線向前延伸。在聯(lián)

12、絡(luò)通道打通后，通過聯(lián)絡(luò)通道，把左、右洞水準點連接起來，形成附合水準線路。其中地下控制水準測量所用儀器仍然是蘇州一光儀器有限公司生產(chǎn)的DSZ2精密自動安平水準儀配因瓦尺和FS1測微器，按城市二等水準測量的技術(shù)要求施測。地下控制水準測量在隧道貫通前獨立進行5次，并與地面向下傳遞高程同步。重復測量的控制水準點與原測點的高程較差小于5mm時，并采用逐次水準測量的加權(quán)平均值作為下次控制水準測量的起算值。圖8 洞內(nèi)水準點測量示意圖 4.施工放樣及測量本標段施工放樣主要是始發(fā)托架和接收托架以及聯(lián)絡(luò)通道和中間風井的施工放樣、盾構(gòu)隧道的施工導向、管片檢測和各種結(jié)構(gòu)定位的放樣和測量等等。4.1.內(nèi)業(yè)資料復核與計算

13、施工放樣前，復核設(shè)計圖紙的線路坐標值和高程值、平曲線要素值、豎曲線要素值、里程和斷面尺寸、各種結(jié)構(gòu)位置和控制尺寸等。復核無誤后再進行具體放樣數(shù)據(jù)的計算。4.2.隧道掘進控制由于本標段主要是采用盾構(gòu)法施工，其隧道掘進過程中主要施工測量包括盾構(gòu)機的始發(fā)測量、盾構(gòu)機姿態(tài)的人工檢測和襯砌環(huán)片測量等。4.2.1.始發(fā)和接收測量：在始發(fā)前利用聯(lián)系測量導入的控制點測設(shè)出線路中線點和隧道中線點及軌面線標高，控制始發(fā)托架的位置。始發(fā)托架要比設(shè)計要適當調(diào)高，接收托架要比設(shè)計適當調(diào)低。盾構(gòu)機拼裝好后，接著進行盾構(gòu)縱向軸線和徑向軸線測量，主要測量刀口、機頭與盾尾連接點中心、盾尾之間的長度測量，盾構(gòu)外殼的長度測量，盾構(gòu)

14、刀口、盾尾和支承環(huán)的直徑測量。反力架的圓環(huán)中心要在盾體縱軸的延長線上。同時反力架的支撐面與盾體縱軸的延長線垂直。4.2.2.導向測量：我部盾構(gòu)機的導向系統(tǒng)采用德國VMT公司開發(fā)的SLS-T系統(tǒng)，該系統(tǒng)為使TBM沿設(shè)計軸線掘進提供所有重要的數(shù)據(jù)信息，同時該系統(tǒng)還能提供在隧道施工過程中的完整備檔文件。SLS-T系統(tǒng)功能完美，操作簡單。后視靶的吊籃可以設(shè)計成直接安裝在管片螺栓上，不需要電鉆打眼安裝。每次移站時把吊籃安裝在盾構(gòu)機的尾部，激光站的吊籃安裝在離盾頭20米的距離。由于激光站附近的管片還不是很穩(wěn)定，激光站可能移動，所以要經(jīng)常做后視方位檢測。如果超限，必須做人工復測激光站和后視靶的坐標，重新定向

15、。特別是在盾構(gòu)機出洞前50米更要加強激光站的方位檢測和人工復測。4.2.3.盾構(gòu)姿態(tài)的人工復測：通過測量盾構(gòu)機上的參考點來計算盾構(gòu)機的姿態(tài)與盾構(gòu)機導向系統(tǒng)VMT顯示的姿態(tài)是否一樣。通過測量3個參考點，即可以計算。為了提高精度，通常測量46個參考點，而且各個點的距離盡量拉大。盾構(gòu)姿態(tài)的人工復測定期進行，特別是在隧道貫通前更要加大檢測頻率。4.2.4.襯砌環(huán)片檢測：在襯砌環(huán)片時，及時測量襯砌環(huán)的姿態(tài)。每天測量一次，必要時每天測量兩次,保證每環(huán)都能測到，及時掌握管環(huán)的位移情況,同時也是對導向系統(tǒng)的較核。相鄰襯砌環(huán)測量時重合測定約10環(huán)環(huán)片，環(huán)片平面和高程控制在10mm之內(nèi)。襯砌環(huán)片檢測采用鋁合金尺，

16、通過測量鋁合金尺的中心坐標來推算管環(huán)中心的坐標，測量時，鋁合金尺一定要通過水平尺置平。計算管環(huán)中心偏離隧道軸線時，在直線上可以通過建立施工坐標系，通過測量出來的施工坐標就可以直接判斷管環(huán)中心的位置，如果是在曲線段時，可以通過測量出來的管環(huán)中心的大地坐標，然后在CAD里，通過作CAD里事先繪出的隧道軸線（空間）的垂線就可以計算出管環(huán)中心的偏差。5.竣工測量5.1貫通測量利用吊出井貫通面兩側(cè)的平面和高程控制點進行隧道的縱向、橫向和方位角貫通誤差測量以及高程貫通誤差測量。其中平面貫通誤差的測量利用兩側(cè)控制導線測定貫通面上同一臨時點的坐標閉合差確定，把把閉合差分別投影到線路中線以及線路中線的法線方向上

17、；方位角貫通誤差利用兩側(cè)控制導線與貫通面相鄰的同一導線邊的方位角較差確定；高程貫通測量由兩側(cè)控制水準點測定貫通面附近同一水準點的高差較差確定。5.2.竣工驗收測量5.2.1.控制點坐標如果隧道貫通誤差不超限，則利用兩側(cè)的控制導線點重新平差計算，求出線路導線控制點的新的坐標，把新的坐標值作為竣工驗收的依據(jù)；同時利用兩側(cè)的控制水準點高程平差計算，求出全線控制水準點新的高程，并以此作為竣工驗收的依據(jù)。5.2.2. 斷面測量點位對于區(qū)間隧道，按圓形隧道測量。測量點位包括左上、左中1、左中2、左下、右上、右中1、右中2、右下及頂點和底點共10個點位。具體測量點位位置由5號線的隧道斷面測量要求施測。5.2

18、.3. 測量儀器和測量精度 平面測量采用天寶602型全站儀（測角標稱精度2，測距標稱精度2）和TCR1201（測角標稱精度：1，測距標稱精度2）。高程測量同樣采用以上兩臺儀器采用三角高程測量。測量斷面點的里程誤差在50之內(nèi)，斷面測量點位誤差為10。5.2.4. 測量和計算方法把全站儀置鏡在貫通測量平差后的控制點上，設(shè)好站。前視測工把圓棱鏡頭靠在隧道內(nèi)壁斷面點上，直接測量圓棱鏡頭中心的坐標。首先計算出所測管環(huán)的里程從而求出該里程的線路中線坐標，然后通過所測棱鏡頭中心的坐標求出棱鏡頭偏離線路中線的距離，最后加上圓棱鏡頭的改正值0.04 m，最終求出斷面點偏離線路中線的距離。圖9 斷面測量示意圖6.

19、貫通誤差預計（以隧道右線為準）6.1平面貫通誤差分析6.1.1.平面貫通誤差的主要來源由于本標段是主要是盾構(gòu)施工，其貫通誤差是指盾構(gòu)機頭中心與預留門洞中心的偏差值。橫向貫通誤差的主要來源是下列五道測量工序的誤差：是地面控制測量誤差；是始發(fā)井聯(lián)系測量的誤差；是地下導線測量誤差量誤差；是盾構(gòu)姿態(tài)的定位測量誤差；吊出井聯(lián)系測量的誤差61.2.引起平面貫通誤差的各項誤差的具體分析（1）地面控制測量誤差：地面導線測量對橫向貫通的影響是測角誤差和測邊誤差的共同影響。導線測角誤差引起的橫向貫通中誤差為my=m/*RX2 式中 m 導線測角中誤差，以秒計； RX2 導線測角的各導線點至貫通面的垂直距離的平方和

20、，單位m2； 導線測邊誤差引起的橫向貫通中誤差為myS=mS/S*2 式中 mS /S導線邊長相對中誤差； 2 導線各邊長在貫通面上投影長度的平方和，單位m2；兩者共同的影響為my2+myS2 由于地面導線測量還沒有做，還不能按上述計算公式推算，所以只能參考洞內(nèi)導線。本區(qū)間洞內(nèi)地下導線測量誤差預計17mm，因此地面控制測量誤差暫時預計17mm。實際上，由于地面測量條件大大優(yōu)于洞內(nèi)，地面控制測量誤差應(yīng)該比洞內(nèi)小。（2）始發(fā)井聯(lián)系測量誤差：由于本標段是在始發(fā)井通過聯(lián)系三角形定向的方法導入地面坐標和方向。通常聯(lián)系三角形定向的定向誤差要求都在24，由于本標段始發(fā)井在區(qū)間，做聯(lián)系測量布網(wǎng)時，可以保證聯(lián)系

21、三角形的圖形到達非常有利的條件，這樣就可以大大減小了定向誤差?，F(xiàn)在利用一般的定向誤差值3，推算一次定向誤差對橫向貫通誤差的影響為m橫2=ma/ *L=3*3041/*1000=44mm(其中此處的L是盾構(gòu)施工段線路長3041m)，而鋼絲投點的點位中誤差借鑒經(jīng)驗值10 mm，假設(shè)此誤差完全傳遞給橫向貫通，則聯(lián)系三角形投點的點位中誤差影起的橫向貫通誤差為m橫2=10 mm。假設(shè)投點的坐標誤差和定向誤差都獨立的，則聯(lián)系測量影起的橫向貫通誤差為 m橫2=（44*44+10*10）45.12 mm：由于在貫通前我們將在始發(fā)井獨立作5次聯(lián)系測量，則定向誤差m橫2=45/ 5 =20 mm 。實際上由于我們

22、做聯(lián)系測量的三角形的圖形條件可以非常有利，完全可以大大提高定向精度，也就大大減小了對橫向貫通誤差的影響。（3）地下導線測量誤差：地下導線測量誤差主要是由角度測量誤差引起，我們在洞內(nèi)沿線路布置導線網(wǎng)，按等邊直伸符合導線的貫通來估算。等邊直伸符合導線的終點的橫向中誤差計算為：m橫=L*/* （n+3）/12 。在本標段，從始發(fā)井到吊出井L=3041m，現(xiàn)在借用精密導線的技術(shù)要求來計算：地下的導線平均邊長為150m，則全線往返的總測站數(shù)為n=20；測角中誤差為2.5，則m橫 = L*/* （n+3）/12 = 33mm。由于我們在貫通前總共要做5次聯(lián)系測量,洞內(nèi)的導線測量也需要做4次,所以洞內(nèi)導線的

23、測量誤差m橫3= 33/ 4 =17 mm實際上我們還要在隧道掘進1000m和2000m處再通過陀螺經(jīng)緯儀來定向糾正偏差，這樣橫向貫通的精度是可以保證的。（4）盾構(gòu)姿態(tài)的定位測量誤差：盾構(gòu)機姿態(tài)測量誤差可以借鑒地下鐵道、輕軌交通工程測量規(guī)范（GB50308-1999）盾構(gòu)機姿態(tài)測量誤差技術(shù)要求，m橫4采用其允許的平面偏離值5mm即m橫4=5mm。（5）吊出井聯(lián)系測量的誤差：由于本標段要在吊出井通過聯(lián)系三角形定向的方法導入平面坐標。鋼絲投點的點位中誤差借鑒經(jīng)驗值10 mm，它也會影起貫通測量誤差。假設(shè)其誤差完全傳遞給貫通誤差，則吊出井聯(lián)系測量鋼絲投點的坐標誤差影起貫通測量誤差m橫5=10mm。6

24、.1.3.綜合分析各項測量誤差引起平面貫通測量誤差假設(shè)上述五項誤差對貫通誤差的影響是獨立的，則由它們共同影起的貫通測量誤差為：m橫= 17*17+15*15+17*17+5*5+10*10 = 30mm。地下鐵道、輕軌交通工程測量規(guī)范（GB50308-1999）中規(guī)定暗挖隧道橫向貫通中誤差應(yīng)在50 mm,所以滿足規(guī)范要求，實際上我們在始發(fā)井和吊出井做聯(lián)系三角形測量時，有足夠的寬度來保證三角形的圖形達到最佳，這樣就可以大大提高聯(lián)系測量的精度；還有在做1000m和2000m兩井定向聯(lián)系測量時,可以通過中間風井大大拉大鋼絲間距,大大提高聯(lián)系測量的定向精度；在洞內(nèi)布設(shè)的是四等導線網(wǎng)，按四等導線網(wǎng)的要求

25、施測和計算，其精度比符合導線的精度更高。還有在隧道掘進1000m和2000m時，用陀螺經(jīng)緯儀來復核其方位。還可以通過在聯(lián)絡(luò)通道來檢測左、右線的導線點。所有的這些都可以把精度提高，使其有足夠的精度來保證線路的橫向貫通。6.2高程貫通誤差分析6.2.1.高程貫通誤差的主要來源由于本標段是主要是盾構(gòu)施工，高程貫通誤差的主要來源是下列五道測量工序的誤差：是地面高程控制測量誤差；是始發(fā)井高程傳遞測量中誤差；是地下水準路線測量中誤差；是盾構(gòu)姿態(tài)的定位測量中誤差；吊出井高程傳遞測量中誤差。6.2.2.引起高程貫通誤差的各項誤差的具體分析（1）地面高程控制測量的誤差由于全線全長3401m,根據(jù)地下鐵道、輕軌交

26、通工程測量規(guī)范（GB50308-1999）中的規(guī)定，每公里高差中誤差為2 mm，于是有地面高程控制測量中誤差為3401/1000*（2）=6.8 mm；（2）始發(fā)井高程傳遞測量中誤差始發(fā)井高程傳遞測量中誤差姑且取地鐵測量的經(jīng)驗值5mm，在隧道貫通前獨立做5次，則由此引起的高程貫通測量中誤差為 5 /5 2.2mm。（3）地下水準測量中誤差本標段盾構(gòu)機在文武路站吊出，從始發(fā)井到文武路吊出井總長1009 m，文武路到人民北路站吊出井1156 m。我們?nèi)园淳芩疁蕼y量的要求施測，引起的高程貫通測量誤差為1156/1000*（2）=2.3mm。（4）盾構(gòu)機姿態(tài)定位測量中誤差由盾構(gòu)機姿態(tài)定位測量中誤差引

27、起的貫通測量誤差取其盾構(gòu)機姿態(tài)測量誤差技術(shù)要求規(guī)定的5mm。（5）吊出井高程傳遞測量誤差由吊出井高程傳遞測量誤差引起的隧道貫通誤差也取經(jīng)驗值5mm。6.2.3.綜合分析各項測量誤差引起高程貫通測量誤差如果把上述各項誤差對隧道貫通測量誤差的影響都認為是獨立的，則各項誤差對隧道高程貫通中誤差的影響為m橫= 2.3*2.3+2.2*2.2+6.8*6.8+5.0*5.0 +5.0*5.0 10.314mm，小于地下鐵道、輕軌交通工程測量規(guī)范（GB50308-1999）中規(guī)定的隧道高程貫通中誤差25mm。7.測量人員和儀器的配置7.1.為滿足現(xiàn)場施工測量和放樣的需要，項目部主要測量人員如下。表1 測量班工作人員及分工姓名年齡學歷職稱備注孫宏偉27中專測量工程師測量主管劉洪濤30中專高級測工測量班長馬超24大專助理工程師VMT組長鄧思剛44中專技師地面監(jiān)測組長李慶偉33中專高級測工管片監(jiān)測組長蘇萍萍24大專助理工程師資料員王贊余43中專技師測工袁存防24大本助理工程師