買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 I 摘 要 軋鋼生產(chǎn)在國民經(jīng)濟中所起的作用是十分顯著的。鋼鐵工業(yè)生產(chǎn)中，除少量的鋼用鑄造或鑄造方法制成零件外，煉鋼廠生產(chǎn)的鋼錠與連鑄坯有 85 90以上要經(jīng)過軋鋼車間軋成各種鋼材，供應國民經(jīng)濟各部門?？梢娫诂F(xiàn)代鋼鐵企業(yè)中，作為使鋼成材的軋鋼生產(chǎn)，在整個國民經(jīng)濟中占據(jù)著異常重要的地位，對促進我國經(jīng)濟快速發(fā)展起十分重要的作用。 軋機液壓升降臺是用于升降和輸送軋件，本文主要對三輥軋機液壓升降臺液壓系統(tǒng)設計，包括液壓系統(tǒng)的擬定，齒輪齒條油缸的設計，液壓站的設計。 關(guān)鍵詞 ： 軋機液壓升降臺，齒輪齒條油缸，液壓系統(tǒng) 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 a in is of in to or a of of of 5 90% to go of of In as a in to s an is on of of of 文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 錄 摘 要 . I . 一章 緒論 . 1 機的概述 . 5 機液壓升降臺概述 . 6 論文研究的主要內(nèi)容 . 6 第二章 軋機液壓升降臺整體方案的擬定 . 6 設計思路 . 6 擬定液壓原理圖 . 7 動作分析 . 8 第三章 軋機液壓系統(tǒng)的計算 . 9 設計主要技術(shù)參數(shù) . 9 齒輪齒條液壓缸的設計 . 10 齒輪齒條油缸的工作原理 . 10 壓缸的效率 . 10 壓缸缸徑的計算 . 10 塞寬度 B 的確定 . 11 體長度的確定 . 11 筒壁厚的計算 . 11 塞桿強度和液壓缸穩(wěn)定性計算 . 12 筒壁厚的驗算 . 14 筒的加工要求 . 16 蘭設計 . 16 缸筒端部）法蘭連接螺栓的強度計算 . 17 封件的選用 . 19 第四章 軋機升降臺液壓系統(tǒng)液壓元件的選擇 . 21 油泵的選擇 . 21 泵工作壓力的確定 . 21 泵流量的確定 . 22 泵電機功率的確定 . 22 控制閥的選 擇 . 22 管內(nèi)徑的確定 . 23 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 大泵吸油管內(nèi)徑計算 . 23 泵吸油管內(nèi)徑計算 . 23 泵壓油管內(nèi)徑計算 . 23 泵壓油管內(nèi)徑計算 . 24 箱容量計算和油箱散熱面積的確定 . 24 第五章 壓力系統(tǒng)性能的驗算 . 24 統(tǒng)的壓力損失驗算 . 24 部壓力損失計算 . 24 程損失計算 . 25 壓系統(tǒng)發(fā)熱量的計算 . 25 第六章 液壓站的設計 . 26 壓油箱的設計 . 27 壓泵組的結(jié)構(gòu)設計 . 29 結(jié)論 . 31 本論文取得的結(jié)果 . 31 設計中存在的問題 . 31 致 謝 . 32 參考文獻 . 33 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 2 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 3 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 4 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 5 第一章 緒論 機 的概述 最早的軋機出現(xiàn)在 14 世紀的歐洲， 1480 年意大利人達芬奇 (設計出軋機的草圖。 1553 年法國人布律利埃 (制出金和銀的板材，用以制造錢幣。此后，西班牙、比利時和英國相繼出現(xiàn)了軋機。 1766 年英國有了順列式的小型軋機，至 19 世紀中葉，第一臺可逆式軋機在英國投產(chǎn)，并軋出了船用板材。 1838 年建成了帶活套 (見活套軋制 )的二列式線材軋機 (見橫列式軋機 )。 1848 年德國發(fā)明了萬能軋機， 1853 年美國開始應用三輥式型材軋機，并用蒸汽機傳動升降臺，實現(xiàn)了升降動 作的機械化。接著美國又出現(xiàn)了三輥式勞特軋機 (見厚板軋機 )， 1859 年建造了第一臺連續(xù)式軋機， 1862 年英國人貝德森 (G 得了平輥立輥交替配置的連續(xù)式線材軋機 (見平立交替精軋機組 )的專利。軋制型材的帶立輥的萬能軋機是 1872 年問世的， 20 世紀初期建造了半連續(xù)式帶鋼軋機。 20 世紀 60 年代以來各類軋機在設計、研究和制造方面取得了很大進展，并朝著連續(xù)化、自動化、高速化和專業(yè)化的方向發(fā)展，相繼出現(xiàn)了軋制速度高達每秒鐘 130m 的各種類型的線材軋機、全連續(xù)式的冷、熱帶鋼軋機、寬度為 5500厚板軋機和 連續(xù)式 H 型鋼軋機 (見 H 型鋼 )以及連續(xù)軋管機組等一系列先進設備，并在液壓技術(shù)、電子計算機技術(shù)和各種測試儀表的應用以及軋制產(chǎn)品的實物質(zhì)量和內(nèi)部性能的控制等方面都有許多突破，使得軋機所用原料單重不斷增大，產(chǎn)品的質(zhì)量和產(chǎn)量不斷提高，軋制的品種與規(guī)格日益增多。 中國于 1871 年在福州船政局所屬拉鐵廠首先應用軋機，用以軋制厚度為 15下的鋼板， 6 120方、圓鋼。 1890 年湖北漢冶萍公司漢陽鐵廠裝有寬為 2450用蒸汽機拖動的二輥中板軋機、橫列式三機架二輥軌梁軋機以及 35000小型軋機。隨著 鋼鐵工業(yè)的不斷發(fā)展和科學技術(shù)的日益進步，中國已有用來生產(chǎn)鋼板、鋼管、型鋼和線材的多種類型的現(xiàn)代化軋機。 軋機的主要設備有工作機座和傳動裝置。工作機座由軋輥、軋輥軸承、機架、軌座、軋輥調(diào)整裝置、軋輥平衡裝置、導衛(wèi)裝置以及換輥裝置等組成。此外還有無牌坊軋機。傳動裝置由電動機、減速機、齒輪機座和連接軸、接手等組成。齒輪機座的作用是將傳動力矩分送到兩個或兩個以上受力的軋輥上。如采用直流電機軀動軋機，可不設減速裝置。 軋機的附屬設備主要是軋機前后的升降裝置、移送裝置、翻轉(zhuǎn)裝置以及工作輥道和延伸輥道等。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 6 機 液壓升降臺概述 軋機升降臺的升降機構(gòu)采用了液壓傳動。該升降臺由齒輪齒條液壓缸、重錘、升降臺、軋輥等組成。齒輪齒條液壓缸 1 通過齒輪軸直接驅(qū)動升降臺 3 的升降機構(gòu)，重錘 2 用來平衡機構(gòu)，平衡裝置在升降臺處于中間位置時保持平衡狀態(tài)，面升降臺上升至上部位置時呈欠平衡狀態(tài)，升降臺處在下部位置時屬于過平衡狀態(tài)，這種平衡條件利于液壓系統(tǒng)設計和合理利用率。 論文研究的主要內(nèi)容 本人系統(tǒng)學習了液壓系統(tǒng)和軋機升降臺技術(shù)的知識，查閱了一些相關(guān)的文獻資料，在此基礎上，結(jié)合本人的設想和設計工作中需要解決的任務，主要進行了以下 幾項工作： (1) 擬定軋機液壓升降臺液壓液壓原理圖。 (2) 完成軋機液壓升降臺齒輪齒條油缸的設計。 (3) 完成軋機液壓升降臺液壓站的設計。 （ 4）對液壓系統(tǒng)進行校核設計 第二章 軋機液壓升降臺整體方案的擬定 設計思路 冶金工業(yè)中使用的三輥軋機前后都有升降臺，用于升降和輸送軋件。軋機升降臺的升降機構(gòu)采用了液壓傳動。該升降臺由齒輪齒條液壓缸、重錘、升降臺、軋輥等組成。齒輪齒條液壓缸 1 通過齒輪軸直接驅(qū)動升降臺 3 的升降機構(gòu)，重錘 2 用來平衡機構(gòu)，平衡裝置在升降買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 7 臺處于中間位置時保持平衡狀態(tài)，面升降臺上升至上部位置 時呈欠平衡狀態(tài)，升降臺處在下部位置時屬于過平衡狀態(tài)，這種平衡條件利于液壓系統(tǒng)設計和合理利用率。其結(jié)構(gòu)示意圖如圖 1 所示 擬定液壓原理圖 系統(tǒng)的油源為兩臺同規(guī)格定量泵 1 和泵 2，一臺為工作泵，一臺為備用泵；兩泵出口并聯(lián)有起安全保護作用的先導式溢流閥 3 和閥 4，泵的出口設有防止油液倒灌的單向閥 5 和閥 6。執(zhí)行器為齒輪齒條式液壓缸 14，升降臺工作過程中，在平衡裝置作用下，液壓缸的工作壓力是變化的，升降臺下降或上升，都經(jīng)過一個加速或減速過程，升降臺再到達中間位置前加速，過了中間位置減速，對應于加速過程 ，液壓缸的工作壓力較低甚至負壓；而減速過程，液壓缸工作壓力為正值，為溢流閥的設定壓力；從液壓系統(tǒng)回路效率、功率利用有理情況以及升降臺對速度平穩(wěn)性要求不高等條件考慮，系統(tǒng)采用單向調(diào)速閥 8 的旁路節(jié)流調(diào)速方式。液壓缸 14 的運動方向由 Y 型滑閥機能的三位四通電液換向閥 11 控制，并通過兩個液控單向閥 12和閥 13 實現(xiàn)鎖定，以保證升降臺再任意位置可靠停留，換向可靠；蓄能器 10 再系統(tǒng)中起蓄能補油與緩沖作用。壓力繼電器 9 為二位二通電磁換向閥 7 的法新裝置。擬定原理圖如圖 2所示 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 8 動作分析 （ 1）升降臺上升（液 壓缸右行）電磁鐵 1電使三位四通電液換向閥 11 切換至左位，液壓泵 5 的壓力油經(jīng)單向閥 5、發(fā) 11 和液控單向閥 12 進入液壓缸 14 左腔，同時反向?qū)ㄒ嚎貑蜗蜷y 13，液壓缸右腔閥經(jīng)閥 13，和閥 11 回油，液壓缸右行帶動升降臺快速上升，蓄能器 10 可向液壓缸補油，如出現(xiàn)負值負載（超越負載），郵箱可直接進行補油。升降臺過了中間位置后，隨著負載增加，當系統(tǒng)壓力增值力繼電器 9 的設定值時發(fā)信，電磁鐵 3電，二位二通電磁換向閥 7 切換至下位，液壓缸繼續(xù)右行，此時系統(tǒng)處于高壓，至升降臺到達上買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 9 端位置，行程開關(guān)發(fā)出信號，使電磁鐵 1電，換向閥 11 復制中位，升降臺鎖定在上端位置。 （ 2）升降臺下降（液壓缸左行）當電磁鐵 2電時，換向閥 11 切換至右位，液壓泵 1的壓力油經(jīng)單向閥 5、閥 11 和液控單向閥 13 進入液壓缸 14 右腔，同時反向?qū)ㄒ嚎貑蜗蜷y12，液壓缸左腔回油，液壓缸帶動升降臺下降。升降臺升降過程中的速度由單向調(diào)速閥 8 的開度間接決定（即缸的速度與調(diào)速閥開度大小成反比），系統(tǒng)最高工作壓力由溢流閥 3 限定。 （ 3）當所有電磁鐵全部斷電時，液壓泵 5 輸出的油液一部分經(jīng)二位二通換向閥 7 和調(diào)速閥排回油箱，另一部分擠入蓄能器，系統(tǒng)處 于低壓狀態(tài)，液壓缸兩腔閉鎖，從而升降臺停留在任意位置。 （ 4）技術(shù)特點 1）升降臺的整體重量輕，功率利用合理。 2）與常用的偏心輪式機械驅(qū)動升降臺比較，結(jié)構(gòu)簡單，操作方便，運行可靠，造價低廉，液壓元件更容易、方便，并有利于縮短維修時間。 3）為了提高液壓系統(tǒng)乃至升降臺的可靠性，油源采用了冗余結(jié)構(gòu)（雙泵中，一臺工作，一臺備用）。 4）液壓系統(tǒng)采用旁路節(jié)流調(diào)速方式，液壓泵的共有壓力跟隨負載變化，有利于節(jié)能。系統(tǒng)采用了蓄能器，有利于向液壓缸補油和緩沖。 5）液壓系統(tǒng)采用液壓站結(jié)構(gòu)形式并安置在平臺上，通過油 管與工作機構(gòu)連接，大大改善了工作環(huán)境，便于使用、維護、管理。 6）齒輪齒條液壓缸采用開溝槽緩沖裝置，工作臺工作平穩(wěn)、無沖擊，避免了機械升降機構(gòu)由于沖擊而造成的較高的故障率，提高了生產(chǎn)效率；缸的兩端沒有可調(diào)定位機構(gòu)，能方便地調(diào)節(jié)液壓缸形成，確定升降臺的擺動幅度，從而方便地調(diào)整升降臺的上下極限位置。 第三章 軋機液壓系統(tǒng)的計算 設計主要技術(shù)參數(shù) 主要技術(shù)參數(shù)：壓力 7量 150L/需驅(qū)動電機功率 30降重量 18t；升降高度 488降一次時間 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 10 齒 輪齒條液壓缸的設計 齒輪齒條油缸的工作原理 齒輪齒條擺動液壓缸 (即旋轉(zhuǎn)液壓缸 )的原理是將液壓缸的往復運動通過齒條帶動齒輪 ,轉(zhuǎn)化成齒輪軸的正反向擺動旋轉(zhuǎn) ,同時將往復缸的推力轉(zhuǎn)化 。其主要是由齒輪，齒形活塞桿，齒輪齒條箱體和兩個當作用缸套組成。 壓缸的效率 油缸的效率 由以下三種效率組成： 由各運動 件摩擦損失所造成，在額定壓力下，通?？扇=由各密封件泄露所造成，通常容積效率v為： 裝彈性體密封圈時 v 1 裝活塞環(huán)時 v 由出油口背壓所產(chǎn)生的反作用力而造成。 一般取d=以 m= v=1 d=效率為 0 . 8m v d 。 壓缸缸徑的計算 內(nèi)徑 D 可按下列公式初步計算： 液壓缸的負載為推力 366014 4 1 5 1 01 0 1 0 4 9 . 30 . 7 3 . 1 4 0 . 8 1 2FD m 式（ 3 式中 01F 液壓缸實際使用推力 15000（ N）； 液壓缸的負載效率，一般取 07； 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 11 液壓缸的總效率，一般取 =07 09；計算 = p 液壓缸的供油壓力，一般為系統(tǒng)壓力（ 本次設計中液壓缸已知系統(tǒng)壓力 p =7 根據(jù)式（ 3到內(nèi)徑： D =缸筒內(nèi)徑系列 /B/T 2348以取為 50 活塞桿外徑 d ： 齒輪齒條油缸的正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)的速度一樣，這里我們選取最大的活塞桿的直徑以滿足強度的要求。 表 3塞桿直徑系列 活塞桿直徑系列 / 23484、 5、 6、 8、 10、 12、 16、 18、 20、 22、 25、 28、 32、 36、 40、 45、50、 56、 63、 70、 80、 90、 100、 110、 125、 140、 160、 180、 200、220、 250、 280、 320、 360 所以取 d=45 活塞寬度 B 的確定 活塞的寬度 B 一般取 B =（ D 即 B =（ 50=（ 30 B =35 缸體長度的確定 液壓缸缸體內(nèi)部的長度應等于活塞的行程與活塞寬度的和。缸體外部尺寸還要考慮到兩端端蓋的厚度，一般液壓缸缸體的長度不應大于缸體內(nèi)徑 D 的 20。 即：缸體內(nèi)部長度 233 缸筒壁厚的計算 在中、低壓系統(tǒng)中，液壓缸的壁厚基本上由結(jié)構(gòu)和工藝上的要求確 定，壁厚通常都能滿足強度要求，一般不需要計算。但是，當液壓缸的工作壓力較高和缸筒內(nèi)徑較大時，必須進行強度校核。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 12 當 時，稱為薄壁缸筒，按材料力學薄壁圓筒公式計算，計算公式為 式（ 3 式中，缸筒內(nèi)最高壓力； 缸筒材料的許用壓力。 = /b n, b為材料的抗拉強度， n 為安全系數(shù)，當 時，一般取 5n 。 當 0 0 時 ,按式（ 3算 m a x m a 3 3 (該設計采用無縫鋼管 ) 式（ 3 根據(jù)缸徑查手冊預取 =30 此時 300 . 0 8 0 . 1 0 7 0 . 3280D 最高允許壓力一般是額定壓力的 ，根據(jù)給定參數(shù) 7P ，所以： =100 110無縫鋼管），取 =100其壁厚按公式（ 3算 為 m a x m a . 5 5 0 5 . 62 . 3 3 2 . 3 1 0 0 - 3 1 8pD 滿足要求，就取壁厚為 6 塞桿強度和液壓缸穩(wěn)定性計算 活塞桿的直徑 d 按下式進行校核 4 式中， F 為活塞桿上的作用力； 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 13 為活塞桿材料的許用應力， = /b n ,n 一般取 364 1 5 1 04 5 2 83 . 1 4 5 9 8 1 0 / 1 . 4d m m m m 滿足要求 活塞桿受軸向壓縮負載時，它所承受的力 F 不能超過使它保持穩(wěn)定工作所允許的臨界負載免發(fā)生縱向彎曲，破壞液壓缸的正常工作。面形狀、直徑和長度以及液壓缸的安裝方式等因素有關(guān)。若活塞桿的長徑比 / 10且桿件承受壓負載時，則必須進行液壓缸穩(wěn)定性校核?；钊麠U 穩(wěn)定性的校核依下式進行 中，般取4。 kl r m i時 22JF l kl r m i時 21 ( )式中， l 為安裝長度，其值與安裝方式有關(guān)，見表 1；橫截面最小回轉(zhuǎn)半徑， ； m 為柔性系數(shù)，其值見表 3i 為由液壓缸支撐方式?jīng)Q定的末端系數(shù)，其值見表 1； E 為活塞桿材料的彈性模量，對鋼取 211 /1006.2 ；為活塞桿橫截面慣性矩； f 為由材料強度決定的實驗值， 為系數(shù)，具體數(shù)值見表 3 表 3壓缸支承方式和末端系數(shù) i 的值 支承方式 支承說明 末端系數(shù)i 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 14 一端自由一端固定 1/4兩端鉸接 1 一端鉸接一端固定 2 兩端固定 4 表 3-3 f 、 、 m 的值 材料 28 /10 m 鑄鐵 時 ,缸已經(jīng)足夠穩(wěn)定，不需要進行校核。 此設計安裝方式中間固定的方式，此缸已經(jīng)足夠穩(wěn)定，不需要進行穩(wěn)定性校核。 筒壁厚的驗算 下面從以下三個方面進行缸筒壁厚的驗算： A 液壓缸的額定壓力證工作安全： 22121()0 . 3 5 () 式（ 3 根據(jù)式（ 3到： 2223 5 3 ( 0 . 0 5 0 . 0 4 5 )0 . 3 5 2 8 . 1 2 ( )0 . 0 5 p a 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 15 顯然，額定油壓np=p =7足條件； B 為了避免缸筒在工作時發(fā)生塑性變形，液壓缸的額定壓力 ( 0 . 3 5 0 . 4 2 )n p 式（ 3 12 . 3 l o gp l s 式（ 3 先根據(jù)式（ 3到： 12 .3 lo gp l s =再將得到結(jié)果帶入（ 3到： 1 2 ( 0 . 3 5 0 . 4 2 ) 4 4 . 2 1 1 5 . 4 7 1 5 . 6np p M p a M P a M P a 顯然，滿足條件； C 耐壓試驗壓力液壓缸在檢查質(zhì)量時需承受的試驗壓力。在規(guī)定的時間內(nèi)，液壓缸在此壓力下，全部零件不得 有破壞或永久變形等異?，F(xiàn)象。 各國規(guī)范多數(shù)規(guī)定 : 當額定壓力 16 （ D 為了確保液壓缸安全的使用，缸筒的爆裂壓力 12 . 3 l o ( 式（ 3 因為查表已知b=596據(jù)式（ 3到： 8 9 P a 至于耐壓試驗壓力應為： 1 . 5 1 0 . 5 M P a 因為爆裂壓力遠大于耐壓試驗壓 力，所以完全滿足條件。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 16 以上所用公式中各量的意義解釋如下： 式中 : D 缸筒內(nèi)徑（ m ）； 1D 缸筒外徑（ m ）； 液壓缸的額定壓力（ 液壓缸發(fā)生完全塑形變形的壓力（ ； 液壓缸耐壓試驗壓力（ ； 缸筒發(fā)生爆破時壓力（ ； b 缸筒材料抗拉強度（ ； s 缸筒材料的屈服強度（ E 缸筒材料的彈性模量（ ； 缸筒材料的泊桑系數(shù) 鋼材： = 缸筒的加工要求 缸筒內(nèi)徑 D 采用 配合，表面粗糙度要進行研磨； 熱處理：調(diào)制， 240； 缸筒內(nèi)徑 D 的圓度、錐度、圓柱度不大于內(nèi)徑公差之半； 剛通直線度不大于 油口的孔口及排氣口必須有倒角，不能有飛邊、毛刺； 在缸內(nèi)表面鍍鉻，外表面刷防腐油漆。 蘭設計 液壓缸的端蓋形式有很多，較為常見的是法蘭式端蓋。本次設計選擇法蘭式端蓋 （缸筒端部）法蘭厚度根據(jù)下式進行計算： 04 ( - ) dh d 式（ 3 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 17 式中， h m）； d 密封環(huán)內(nèi)經(jīng) d=40m）； 密封環(huán)外徑（ m）；H d=50mm p 系統(tǒng)工作壓力（ p =7q 附加密封力（ q 值取其材料屈服點 353 0D螺釘孔分布圓直徑（ m）；0 D=55mm 密封環(huán)平均直徑（ m）；5 法蘭材料的許用應力（ = s /n=353/5= 法蘭受力總合力（ m） 2 2 2( ) 9 8 . 5 644 HF d p d d q K N 所以 04 ( - ) dh d364 8 9 . 5 6 1 0 ( 0 . 3 - 0 . 2 7 )3 . 1 4 0 . 0 4 5 7 0 . 6 1 0 =了安全取 h =141 (缸筒端部）法蘭連接 螺栓的強度計算 連接圖如下： 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 18 圖 3體端部法蘭用螺栓連接 12螺栓強度根據(jù)下式計算： 螺紋處的拉應力 : 6m a ( 式（ 3 螺紋處的剪應力 61 m a x 031100 . 2k k F ( 式（ 3 合成應力 223n ( 式（ 3 式中 , 液壓缸的最大負載，桿時 2 /4 ，雙桿是 22( ) / 4A D d k 螺紋預緊系數(shù)，不變載荷 k =載荷 k =； D 液壓缸內(nèi)徑； 0d 缸體螺紋外徑； 1d 螺紋內(nèi)經(jīng)； 1k 螺紋內(nèi)摩擦因數(shù)，一般取1k=載荷取1k=； 材料許用應力， /s n , s 為材料的屈服極限， n 為安全系數(shù)，一般取n= Z 螺栓個數(shù)。 最大推力為： 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 19 41 . 5 1 0F A p X N 使用 4 個螺栓緊固缸蓋，即： Z =4 螺紋外徑和底徑的選擇： 0d=10 1d=8數(shù)選擇：選取 K =據(jù)式（ 3到螺紋處的拉應力為： 6m a = 4 621 . 3 1 . 5 1 0 4 1 0 2 0 9 . 33 . 1 4 0 . 0 0 8 1 5 M P a 根據(jù)式（ 3到螺紋處的剪應力為： 4 630 . 1 2 1 . 3 1 . 5 1 0 0 . 0 2 1 0 9 8 . 40 . 2 0 . 0 0 8 1 5 M P a 根據(jù)式（ 3到合成應力為： n= 223 =以上運算結(jié)果知，應選擇螺栓等級為 ； 查表的得：抗拉強度極 限b=1220服極限強度s=1100 不妨取安全系數(shù) n=2 可以得到許用應力值： =s/n=1100/2=550明選用螺栓等級合適。 封件的選用 在液壓元件中，液壓缸的密封要求是比較高的，特別是一些特殊液壓缸，如擺動液壓缸等。液壓缸不僅有靜密封，更多的部位是動密封，而且工作壓力高，這就要求密封件的密封性能要好，耐磨損，對溫度的適應范圍大，要求彈性好，永久變形小，有適當?shù)臋C械強度，摩擦阻力小，容易制造和裝拆，能隨壓力的升高而提高密封能力和利于自動補償磨損。密封件一般以斷面形狀分類，有 O 形、 Y 形、 U 形、 V 形和 等。除 O 形外，其他都屬于唇形密封件。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 20 B. O 形密封圈的選用 液壓缸的靜密封部位主要有活塞內(nèi)孔與活塞桿、支撐座外圓與缸筒內(nèi)孔、 端蓋與缸體端面等處。靜密封部位使用的密封件基本上都是 O 形密封圈。 由于 O 型密封圈用于往復運動存在起動阻力大的缺點，所以用于往復運動的密封件一般不用 O 形圈，而使用唇形密封圈或金屬密封圈。 液壓缸動密封部位主要有活塞與缸筒內(nèi)孔的密封、活塞桿與支撐座（或?qū)蛱祝┑拿芊獾取?活塞環(huán)是具有彈性的金屬密封圈，摩擦阻力小，耐高溫，使用壽命長，但密封性能差，內(nèi)泄漏量大，而且工藝復雜，造價高。對內(nèi)泄漏量要求不嚴而要求耐高溫的液壓缸，使用這種密封圈較合適。 V 形圈的密封效果一般，密封壓力通過壓圈可以 調(diào)節(jié)，但摩擦阻力大，溫升嚴重。因其是成組使用，模具多，也不經(jīng)濟。對于運動速度不高、出力大的大直徑液壓缸，用這種密封圈較好。 U 形圈雖是唇形密封圈，但安裝時需用支撐環(huán)壓住，否則就容易卷唇，而且只能在工作壓力低于 10使用，對壓力高的液壓缸不適用。 比較而言，能保證密封效果，摩擦阻力小，安裝方便，制造簡單經(jīng)濟的密封圈就屬 密封圈了。它屬于不等高雙唇自封壓緊式密封圈 ，分軸用和孔用兩種。 綜上，所以本設計選用 圈，聚氨酯和聚四氟乙烯密封材料組合使用，可以顯著提高密封性能： 爬行現(xiàn) 象； 磨損，使用壽命長； 裝簡便。 這種組合的特別之處就是允許活塞外園和缸筒內(nèi)壁有較大間隙，因為組合式密封的密封圈能防止擠入間隙內(nèi)，降低了活塞與缸筒的加工要求，密封方式圖如下： 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 21 圖 3封方式圖 第四章 軋機升降臺液壓系統(tǒng)液壓元件的選擇 油泵的選擇 泵工作壓力的確定 油泵工作壓力為： =P+ P 式（ 4 由于在軋機液壓系統(tǒng)中 ,壓力所經(jīng)過的閥的數(shù)量不多多 ,故壓力損失 P 不大 ,參照 表 1取 P=射油缸最大工作壓力 P 可根據(jù)表 3為 是油缸工作壓力即為： +買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 22 所選油泵的額定工作壓力應為： 泵流量的確定 油泵流量為： K（ Q）150=165L/ （ 4 選用的油泵為 8B 雙聯(lián)葉片油