買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 摘要 本次設(shè)計的內(nèi)容主要由轎廂的外形結(jié)構(gòu)設(shè)計和技術(shù)文件兩部分構(gòu)成。其中結(jié)構(gòu)部分使用 括轎廂架、轎廂壁、轎廂底、轎廂頂以及其他結(jié)構(gòu)部件。技術(shù)文件主要包括了轎廂外設(shè)部件和內(nèi)部結(jié)構(gòu)的一系列受力和技術(shù)參數(shù)的分析計算。包括電梯的工況、鋼絲繩及繩頭錐套的的強度計算、轎廂架的強度計算、電梯導軌的計算以及其他設(shè)備的選型計算。 關(guān)鍵詞 ： 結(jié)構(gòu)設(shè)計 ,受力分析 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 2 he of of to D of a of of of of 文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 3 目錄 中文摘要 及關(guān)鍵詞 I 英文摘要及關(guān)鍵詞 引言 1 2 設(shè)計計算 說明 2 梯的工況和受力分析 2 要技術(shù)參數(shù) 4 動機靜功率的計算 5 引能力驗算 5 廂平層時鋼絲繩不打滑的計算 5 廂滯留工況鋼絲繩打滑的驗算 7 梯導向輪與鋼絲繩直徑比校核 7 梯曳引力矩的計算 7 梯運行速度驗算 8 絲繩強度計算 8 頭裝置錐套強度計算 8 絲繩在繩槽中的比壓計算 9 廂架的強度計算 10 托梁的強度、剛度計算 11 梁 的強度、剛度計算 12 拉桿的強度計算 14 桿座的強度計算 15 廂面積校核 15 梯導軌的計算 15 廂偏載時導軌的計算 16 全鉗動作時 導軌的計算 18 軌支架強度的計算、剛度 20 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 4 廂導軌支架的強度、剛度計算 20 合導軌支架的強度、剛度計算 22 3 設(shè)計小結(jié) 24 4 參考文獻 26 5 致謝 27 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 5 1 引言 隨著社會發(fā)展和物質(zhì)生活水平的提高，電梯成為人們?nèi)粘９ぷ?、生活中必不可少的樓宇交通工具，而電梯轎廂正是乘客了解電梯性能、感受電梯品質(zhì)、品 評電梯檔次的最直接環(huán)節(jié)。而電梯轎廂的設(shè)計也必須走向一個嶄新的時代，必須著眼于未來，致力于讓我們的日常生活不斷發(fā)生驚喜的變化，致力于創(chuàng)造更理想的生活方式、創(chuàng)造更完善的生活空間，彰顯豐富多彩的電梯文化，倡導電梯轎廂設(shè)計的最新理念，探討電梯轎廂設(shè)計的未來發(fā)展方向。這就是本次課題所研究的作用和意義所在。 本次課題的研究就主要是針對電梯轎廂的結(jié)構(gòu)進行設(shè)計，力求能在設(shè)計過程中突出設(shè)計的創(chuàng)造性、科學性和實用性。 有以下幾個結(jié)構(gòu)要素進行設(shè)計：電梯的工況和受力分析以及主要技術(shù)參數(shù)，曳引能力、鋼絲繩、轎架、廂體、導軌的結(jié)構(gòu)設(shè)計 計算以及一些輔助部分設(shè)計。 如上就是本課題主要的設(shè)計內(nèi)容 ,除了基本的計算設(shè)計和圖紙外，也將會用到如求達到更好的設(shè)計效果和更直觀的作品感受。 由于本人能力及學識有限，在設(shè)計中尚存在一些缺陷，望老師們能給予批評以及指導。 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 6 2 設(shè)計計算說明 梯的工況和受力分析 電梯在正常運行時，以不大于額定載荷的載重量在額定運行速度的條件下工作，曳引電動機的轉(zhuǎn)速為一衡等值，此時曳引鋼絲繩兩端受的力相等。設(shè)曳引機左轉(zhuǎn)電梯上行，則曳引機右轉(zhuǎn)電梯下行。由于曳引機 在電梯平層時起、制動的需要，曳引電動機出現(xiàn)了加、減速運轉(zhuǎn)，此時曳引鋼絲繩兩端出現(xiàn)了不平衡的力。 電梯加、減速運行時的工況如下 ：（見圖 2 1) 當轎廂載有額定載荷起動上行或以額定速度下行制動時： 重 邊力在轎廂側(cè)： )S 1x )( 輕邊力在對重側(cè)： )S ( 2) 當轎廂載有額定載荷起動下行或以額 定速度上行制動時： 重 邊力在對重側(cè)： )S 1d (G )( 輕邊力在轎廂側(cè)： )S )( 3) 當轎廂空載起動上行或以額定速度下行制動時， 重邊力在轎廂側(cè)： )S 1x )( 輕邊力在對重側(cè)： )S )( 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 7 4) 當轎廂空載起動下行或以額定速度上行制動時， 重邊力在對重側(cè)： )S )( 輕邊力在轎廂側(cè)： )S 2x )( 式中： G 轎廂自重 N Q 額定載重量 N 對重裝置重量 N +中： k 對重平衡系數(shù) k=客梯取 k= 電梯起、制動加速度 m/據(jù) 梯制造與安裝安全規(guī)范第 9章注釋之公式中 ：變形為 : a= g 當 0 V a= V a= V a= V a= 6 式中： V 額定運行速度 m/s 本梯 V s 取 a= 重力加速度 m/上海 g=X 轎廂側(cè)邊力 N 對重側(cè)邊力 N 鋼絲繩重邊力 N 鋼絲繩輕邊力 N 電梯屬于起重機電設(shè)備，同時又是軌道運行器，具有超載、超速運行的可能，2篇規(guī)定了超載試驗時載重量為 125額定載重量 ； 第 規(guī)定了限速器允許運行速度不小 115%額定速度。在以下的強 度計算中以此為依據(jù) 。 除此以外，一般的機械強度計算取安全系數(shù) 文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 8 另外，當機械零部受力時，由于結(jié)構(gòu)的不均勻、力的不穩(wěn)定及受力點的偏差，結(jié)構(gòu)內(nèi)部會產(chǎn)生剪力、彎矩、甚至扭矩等一系列的復合內(nèi)應力來平衡外力，計算必須考慮這些復合應力。本電梯的受力構(gòu)件所用的材料不低于 有較大的強度屈服極限。按照莫氏強度理論和現(xiàn)代張力場梁理論及有限元強度理論計算可以得到輕便合理的結(jié)構(gòu)和充分發(fā)揮材料的綜合強度。除 般計算零部件的強度計算按 第四強度理論計算綜合強度，其理論公式為： = S/ = 0。 2/ d 1 式中 : 強度儲備系數(shù) 取 =合理 d 當量應力 2 + + 2 式中： 剪應力 =Q A 正應力 =M W n 扭應力 n =Mn W 中： Q 剪切力 N， M 彎矩 N m， 扭矩 N m 要技術(shù)參數(shù) 轎廂自重 60+258（轎底梁） =1218門重 38(包括門、門機 ) 附加重 1括平層、極限、操縱箱、掛線架等 ) 轎廂重量 G= 1218+138+31=1387定載重量 Q=1000引機 永磁同步無齒輪型 提升高度 以井道總高度 80m（ 22層 22站）為參照依據(jù) 鋼 絲繩重量 148 5=25750) 隨行電纜 重 量 121=1041 補償鏈重量 75=187引輪直徑 400底輪直徑 400引比 i=2:1 平衡系數(shù) k=文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 9 對重重量 +387+45 1000=1837動機功率 P=動機轉(zhuǎn)速 n=95r/定運行速度 V 1m/s=60m/梯運行機械效率 =動機功率計算 根據(jù)電梯與自動扶梯介紹的計算公式，電機靜功率： Q V k/6120 1000 60 120 中 : 曳引機效率 蝸輪蝸桿傳動 齒輪傳動 梯為 2:1無齒輪傳動 ,取 引能力驗算 曳引條件的驗算按 三個要求： 1. 當載有 125額定載荷的轎廂平層時不打 滑； 急制進動時的減速度 不應超過緩沖器作用時的減速度值； 廂不能上行 (即對重滯留時鋼絲繩應打滑 )，槽口參數(shù)見 圖 2 廂平層時鋼絲繩不打滑的計算 載荷為 Q =Q 1250 圖 2引 槽型 鋼絲繩在曳引輪槽中不打滑條件按 即轎廂載有 125 額定載荷位于最低層站及轎廂空載 位于最高層站兩種不利情況來計算。其計算公式為： 1S 1 / S 2 ）（ 式中： 重邊力 , 輕邊力 轎廂的起、制動加減速度系數(shù) ag 與繩輪槽摩擦系數(shù) 切口槽 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 10 e 自然對數(shù)的底數(shù) f 鋼絲繩在繩槽中的當量摩擦系數(shù) s 2 ) s -14f 鋼絲繩在鑄鐵繩輪中的摩擦系數(shù) 曳引輪槽切口角度 180 見圖 2 s in)s 8 -(10 1) 當載有 125額定載荷的轎廂位于最高層站平層時，重邊力 轎廂側(cè)，輕邊力 )=(G Q /2=(1387 1250 38+187) =14038N(合力 ) ) ( /2=(1837+257) 10271N(合力 ) 2) 當空載轎廂位于最低層站平層時，重邊力 輕邊力 ) ( /2 (1837+38+187) 10114N ) (G /2 (1218+257) 7235N 3) 曳引系數(shù)計算 : 曳引輪包角 180 4) 曳引能力的計算 : 當載有 125額定載荷的轎廂位于最高最層站時 ()/ ) )2 (14038/10271) 當空載轎廂在最低層站時 () / ) )2 (10114/7235) 論：重力比值小于曳引系數(shù) 即（ 2） 能滿足鋼絲繩在曳引輪槽中不打滑條件 ,符合 的要求，保證電梯正常運行。 廂滯留工況鋼絲繩打滑的驗算 按 2 提供的公式 :（ 2） 對重壓在緩沖器上 ,而曳引買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 11 輪還在轉(zhuǎn)動。 此時重邊力 （ G+Q + g/2=（ 1387+1250 257） =14195N 輕邊力 ( g/2=（ 0+38+187） =1014N （ 1） 14195/1014) 結(jié)論：重力比值小于曳引系數(shù) 即（ 2） 能滿足鋼絲繩在曳引輪槽中打滑條件 ,符合 要求，保證轎廂蹲底時電梯不能運行。 梯導向輪與鋼絲繩直徑比校核 要求 D/d 40 D/d=400/10=40 式中： D 導向輪直徑 400mm 鋼絲繩直徑 10 結(jié)論：符合 條的要求 梯曳引力矩的計算： 8 3 71 3 8 71 0 0 0(D 曳引輪直徑（ m） 曳引比 曳引機額定力矩： D 式中： 無齒輪為 1 2:1無齒曳引 =1 曳引力矩儲備系數(shù) =論：電梯曳引能力足夠 梯運行速度驗算 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 12 結(jié)論：通過調(diào)頻電梯運行速度在 s,完全與額定運行速度一致。 引鋼絲繩強度計算 本電梯選用鋼絲繩 5 根， 算鋼絲繩強度按 求的安全公式： 1 K 式中： 鋼絲繩的最小破斷載荷 4.0 1 天然纖維芯 單根鋼絲繩所受的最大拉力 2 5 0 5 N= 2/50 . 6 8 49 . 8 11 0 0 01 3 8 7=/)1)( 21 )( x 強度儲備系數(shù) =44000/2505 論：符合 條的要求，鋼絲繩強度足夠。 頭裝置錐套強度計算 受力分析：當 鋼絲繩 以拉力的型式將 套的螺紋段以拉應力 = 錐套的錐端部分則以張力 Z= 圖 2( 10錐套桿 15 q=P/q ， Z q 式中： q 張力 錐端 部分截面積 中： = = 螺紋為 徑 ) 螺紋段的拉應力為： 2505/ 中錐套螺桿采用 D，并經(jīng)鍛打，抗拉 強度可達 b=460此只用屈服極限 ( 80 量。 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 13 強度儲備系數(shù) =280/論：鋼絲繩錐套螺紋段強度足夠 2) 錐套錐端部分的張力為： Z S1 2505 450 中 : 錐端斜角 2 錐端的兩個面 錐端有效厚度 =4 錐端部分有效高度 L=50料為 00 圖 2套端部力平衡圖 強度儲備系數(shù) =200/論：鋼絲繩錐套錐端部分強度足夠 3) 螺紋段焊接部位的剪應力為： L 2050/鋼材料 = =280=238中： = = 螺紋為 徑 度儲備系數(shù) =200/論：鋼絲繩錐套螺紋段焊接部位部分強度足夠 ,符合 條不小于錐套桿部 80強度的要求 ,所選用的鋼絲繩錐套符合要求。 絲繩在繩槽中的比壓計算 設(shè)定本曳引輪配備的 是 50帶切口的半圓槽，其計算公式： s (81 式中： 25%額定負載停靠在最高層站平層時鋼 繩中的靜拉力為： 已知： 14038N n 鋼絲繩根數(shù) n=5 d 鋼繩直徑 d=10 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 14 D 曳引輪直徑 D 400 繩槽切口角 則 M p i o 0 5 7 容許比壓： M 與轎廂速度相對應的曳引鋼繩速度 P P 結(jié)論：負載比壓是容許比壓 ，符合 9章“注2.”的要求 廂架的強度計算 轎廂 架的受力分析 : 轎廂架結(jié)構(gòu)見圖 2示。 轎廂架是轎廂的主要受力部件，它與轎底、轎壁、轎頂和轎廂連接件自轎廂內(nèi)的載荷及自身重量造成的力，其中轎底承受來自轎廂內(nèi)的可變載荷，轎頂承受安裝維修時的活動載荷，轎壁維持外形和承受轎頂、門機等固定設(shè)備的重量和傳遞來自轎頂?shù)妮d荷。 來自轎廂的力（ G+Q）由轎底傳給下梁，其中一部分偏置載荷通過斜拉桿的拉力直接傳給立柱，再由斜拉桿傳給下梁。 下梁用剪力、彎矩的型式將力傳給下托梁。 再由下托梁用剪力、彎矩的型式傳給鋼絲繩，以束力 G+Q）。 因此，轎廂架的強 度計算可把它看作由桿件組成的靜定框架結(jié)構(gòu)。將來自鋼絲繩的拉力 梁用剪力、彎矩的形式來承受，立柱上 梁不參加受力。 托梁的強度、剛度計算 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 15 下 托 梁由兩根 180 75 20 5的冷彎槽鋼組成 (剖面見圖 2力彎矩圖 見圖 2 圖 2面圖 圖 2力彎矩圖 下托梁的外力： g)P ( （ 1387+1000）（ = 25049N 給每根下托梁的力： 1+5049 860/860+719=13642N 1+5049 719/860+719=11407N 下托梁的截面積： A= 2 (180 75655)=3500托梁的 dA A=H/2=90托梁的慣性矩： dA 2 (75 180317031403)/12=17389167 托梁的抗彎模數(shù) :JX/ 17389167/90=193213托梁的剪力： 1=13462N 下托梁的彎矩： M=3462 860=11577320N 應力 : M p a x 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 16 最大正應力 : M p x 9 2 3 2 1 31 1 5 7 7 3 2 0m a xm a x 當量應力 : 6 0 . 1 6 6 M P a 5 9 . 9 2 0 2+3 . 8 4 6 22= + 2 = 22d 強度儲備系數(shù) =235/論 : 下托梁強度足夠 下托梁撓度的計算： 02063 860134623F 3 33m a x 機械工程手冊第 12卷第 8章 ：下托梁剛度足夠 梁的強度、剛度計算 轎廂的自重和額定載荷呈均布載荷 (q)作用于下梁上 ,其值為 1550/)g)( =（ 1387+1000）（ (340) 160 80 30 6的冷彎型鋼加加強板組成 (剖面見 圖 2力彎矩 圖見圖 2圖 2梁剖面圖 圖 2梁內(nèi)外力圖 下梁的截面積： A= 92 6+2 (148 6+8 6+24 6)=4176文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 17 下梁的 dA A =192 6 3+2 6（ 148 80+80 157+24 142） =梁的慣性矩： dA 192 6 6 (04 =17134985梁的抗彎模數(shù) :JX/17134985/12232梁的剪力： =1550/2=12524N 下梁的彎矩： =15502/8=4853350N 應力 : M p a x 最大正應力 : M p x 8 6 2 2 3 24 8 5 3 3 5 0m a xm a x 當量應力 : 2 3 . 2 5 8 M P a 9 9 92= + 2 = 2222d 強度儲備系數(shù) =235/論 : 下梁強度足夠 下梁撓度的計算： 33m a x 機械工程手冊第 12卷第 8章 ：下梁剛度足夠 拉桿的強度計算 當轎廂在裝載乘員時，由于人員的流動，造成電梯的偏載 , 偏載時 斜拉桿以受拉的形式平衡偏載力矩 F= (G/2+Q)(g+a)L/8 偏載力 0 4 9 4)6 8 0 0 0)( 偏載力矩 0494 862685N m 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 18 轎廂架斜拉桿及其 外力見圖 2 每側(cè)桿力為： 2=( =（ 609+1000）（ 06 =4245N 假設(shè)轎底重量和額定載重的 1/4由四根斜拉桿承受，則每側(cè)桿力： 24/) 2 g)( =(1218+1000) （ ，又以每根斜拉桿能承受其中 3/4的力為設(shè)計原則（受力不平衡），則一根斜拉桿 承擔的力為： F=4252 3/4=3189N 圖 2廂架斜拉桿 斜拉桿直徑 12端螺紋小徑 d= 截面積： A= = =拉桿螺紋部分拉伸應力為： M p 8 9 強度儲備系數(shù) =235 論：拉桿的螺紋部分強度足夠 桿座的強度計算 拉桿座 螺紋小徑 d= 截面積： A= =壓應力 : M p 1 89 強度儲備系數(shù) =235 論：拉桿座螺栓強度足夠 廂面積校核 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 19 根據(jù) 電梯 (非住宅樓電梯 )的參數(shù)、尺寸 ,10003人，電梯轎廂尺寸為 :1600 1400，面積 說明：本次設(shè)計的 標準無機房 10001550 1420， 符合 )，符合 b)之最小有效面積不小于 結(jié)論：轎廂面積符合 條的要求 梯導軌的計算 電梯在運行時，由于懸掛點及載荷偏離轎廂形心形成偏載力矩，因此造成側(cè)向力作用于導軌上；另，當電梯失控限速器動作拉動安全鉗夾緊導軌使電梯停止運行，因此造成壓力作用于導軌上。使導軌受剪、 受壓及受彎而變形。 設(shè)懸掛點在 C，轎廂重心在 G，載重重心在 Q。 本電梯使用 導軌 主要技術(shù)參數(shù)有 : 截面積 A 性矩 y 彎模量 y 性半徑 廂偏載時導軌的計算 電梯轎廂使用極限狀況如圖 2廂內(nèi)凈尺寸為 B H=1550 1420，轎廂重心線（導軌軸線） 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 20 在深度方向處于 600處 (與轎廂形心軸線重合 )為 X 寬度方向處于轎廂的對稱軸線處 (與轎廂形心軸線重合 )為 Y 導靴受力點距離 H=3270導軌長度 L=5000，導軌 支架間距 L 2400 偏載按 載距等于轎廂尺寸的 1/8，得 X Y (圖 10中 C 轎廂形心， G 轎廂重心 ,Q 載荷重心 )。 1) 導軌正面偏載力矩 gb)() g b( =1218 ( 0+1000 ( 033213軌正面壓力 1432702033213P z 2) 導軌側(cè)面偏載力矩 () g c( =1218 ( 0+1000 ( 191042軌側(cè)面壓力 643 27 01 19 1 04 2P z 式中： 偏離轎廂 b=偏離轎廂 c=H 3270假設(shè)導軌中間受力，且按靜定梁模式計算，即 L=2400，此時，導軌的剖面見圖 2力彎矩 圖見圖 2 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 21 圖 2軌剖面圖 圖 2軌剪力彎矩 圖 導軌支撐條件假定為簡支梁，當外力作用于兩個導軌支架中間時， 導軌的支反力： z/2=614/2=307N c/2=364/2=182N 導軌的剪力： 07N 82N 導軌的彎矩： z L/2=614 1200=736800N c=L/2=364 1200=436800N 應力 : M p M p 合力 : M p 1 1 6+0 . 1 9 6 += 222最大正應力 : M p 5 0 07 36 8 0 0 M p 0 9 0 04 3 6 8 0 0 合力 : M p . 7 0 6+5 0 . 8 1 4 += 222當量應力 : M p . 6 8 5+0 . 2 2 82 +2= 222b=370 520,按 ：截面尺寸小于 100 ,b=400 520, 30 強度儲備系數(shù) =230/論：導軌強度符合要求 導軌撓度的計算： 240061448F 3 33m a x z 240036448F 3 33m a x c 復合變形 : 17 0+1. 48 3 += 222要求安全鉗不動作時導軌撓度不超 10文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 22 結(jié)論：導軌剛度符合要求 全鉗動作時導軌的計算 當轎廂載有額定載荷以 115 額定速度向下運動時，限速器動作，鋼絲繩提起安全鉗拉桿，安全鉗楔塊夾住導軌，此力壓到導軌上，其壓力為： 1 7 5 92/1()1 0 0 01 2 1 8() )( 式中：n 導軌根數(shù) 本梯 n=2 a Z 安全鉗制停減速度，按 g，即限速器動作時平均減速度 m/ 1) 按 提供的方法計算彎曲應力 a. 導軌的正面壓力為： Q 8 13 2 7 02 ) 31 0 0 0(P 1z 式中： 安全鉗動作時的沖擊系數(shù)，查 2 載荷偏離轎廂 b= 轎廂重心偏離轎廂 0 導軌的正面壓力引起內(nèi)外力為： z 2 6 1 56 316 24005813163M zM p 3 5 0 02 6 1 5 6 3z 式中： L 導軌支架距 L=2400mm b. 導軌的側(cè)面壓力為： Q 1 0 6 52/3 2 7 02 ) 71 0 0 0()(1C 式中： 載荷偏離轎廂 c= 轎廂重心轎廂 0 c. 導軌的側(cè)面壓力引起內(nèi)外力為： 479 25 016 240010653163M C M p 7 9 0 04 7 9 2 5 0z 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 23 2) 按 提供的方法計算壓彎應力 17592 )10001218(1k M p kP 7 7 0 02 1 7 5 9()( 3k 式中： 附加裝置在安全鉗動作時沖擊系數(shù)，導軌上無附加裝置 安全鉗動作時的導軌柔度系數(shù)，按 ,查表 ) 按 提供的方法計算翼緣彎曲應力： M p C 0 2F 式中： c 導軌凸緣腳厚 c=10 4) 當量應力 : 22+= M p . 2 7 3+1 8 . 0 3 9 2222 強度儲備系數(shù) =230/論：導軌強度足夠 5) 按 提供的方法計算導軌的 撓度 24005810. 33m a x z 001020648 240010650. 33m a x c 全鉗動作時導軌的最大計算允許變形 5梯每根導軌長 5m,支架距 三支點一度超靜定梁，計算中按雙支點靜定梁模式，變形不超過國標規(guī)定。 結(jié)論：導軌剛度足夠 附注：對重導軌用的是 重裝置為全對稱結(jié)構(gòu)，平衡鏈懸掛點在重心處，且無安全鉗，因此不作計算。 軌支架強度、剛度的計算 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 24 廂導軌支架的強度、剛度計算 支架由三根 50 5的角鋼焊接而成，計算時將焊接剛架拆為一組獨立 的梁。同時，支架立柱視為兩根平均受力的獨立固支梁。 50 5的角鋼的主要技術(shù)參數(shù)有： 截面積 A 性矩 彎模量 性半徑 ) 轎廂導軌 支架橫梁的強度和剛度計算 根據(jù) 導軌受力計算可知， 轎廂偏載時 支架橫梁受力為大， 導軌支架在轎廂偏載時的 剪力彎矩 見圖 2 支架橫梁的最大外力為偏載時的 14N，支反力 b=307N 圖2軌支架剪力彎矩圖 因此，支架橫梁的最大內(nèi)力為： Q=b=307N L/2=307 125=38375N a. 橫梁的強度計算 : 最大剪應力 : M p a x 最大正應力 : M p x 8 03 8 3 7 5m a xm a x 當量應力 : 1 2 . 1 0 1 M P a 6 3 92= + 2 = 2222d 買文檔就 送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 25 強度儲備系數(shù) =235/結(jié)論：橫梁的強度足夠 b. 橫梁撓度的計算 : 2 10 01020648 25061448F 3 33m a x 結(jié)論：橫梁撓度小于導靴與導軌間隙 1合電梯技術(shù)要求 2) 轎廂導軌支架立柱的強度計算： 支架立柱的最大外力為安全鉗動作時的 065N；安全鉗動作 時導軌支架的內(nèi)外力見圖 13所示。 支反力按剛度分配法由兩根立柱分擔： C/2=1065/2=803N 支架立柱的最大內(nèi)力： Q=03N 03 242=194326N mm a. 立柱的強度計算： 最大剪應力 : M 08 03m a x 最大正應 力 : M p x 8 03 8 3 7 5m a xm a x 當量應力 : 6 1 . 1 5 5 M P a 6 7 22