2010年 6月 8日 11日 2010年第四屆全國焦化技術及生產(chǎn)年會 11 爐頂空間溫度與原水 工業(yè)試驗與研究 韓黨鋒 沙鋼 宏發(fā) 焦化廠， 張家港 市 ， 215625 【 摘 要 】 沙鋼焦化廠將爐頂空間溫度逐步由 780提高至 840，并對每班的原水 行連續(xù)檢測。試驗表明，提高爐頂空間溫度可以降低原水 別是爐頂空間溫度在 830以上，原水 顯下降，因每家鋼鐵企業(yè)用煤的情況不同，原水 會有所不同。 【關鍵詞】 爐頂空間溫度 原水 裝 煤量 現(xiàn)沙鋼焦化廠有兩套污水處理，第一套即對應 220 萬噸焦炭生產(chǎn)能力的污水處理，于 2003 年 10 月份開始投入運行 ；第二套即對應 110 萬噸焦炭生產(chǎn)能力的污水處理，于 2005 年 6 月份投入運行。第一套污水處理在投入運行的前三年，出水基本可以達到設計要求，從 2006 下半年，特別是 2007 年以來出水很難達標，出水 能維持在 200l 之間；第二套污水處理從 2006 下半年，特別是 2007 年，也出現(xiàn)出水指標上升，開始出現(xiàn)波動，但整體上好于第一套污水處理的出水。針對此現(xiàn)象我們一方面從污水處理本身查找問題，一方面查找進污水處理的水質問題，通過與我廠污水處理設計的進水指標、同行業(yè)相同工藝的污水進水指標，以及我廠 2006 年 前的進水指標比較，發(fā)現(xiàn)我們第一、第二套污水處理進水的 高出設計值 3000mg/l 左右，比同行業(yè)平均水平高出 2000mg/l 左右，比我廠 06 年前高出 1200mg/l 左右，同時只所以出現(xiàn)第二套污水處理好于第一套，主要是因為第二套的污水停留反應時間長于第一套，達到第一套停留時間的 以上。 到此我們發(fā)現(xiàn)焦化廢水的問題不在污水處理本身，根本問題在于進污水處理的 ，進污水處理的又是因為剩余氨水的 造成的，目前我廠剩余氨水的 達 11000l，為徹底查找我廠剩余氨水 的原因，焦化廠技術部、煉焦、化產(chǎn)一行四人于 2007 年 12 月 10 日至 2007 年 12 月28 日對濟鋼、邯鋼、包鋼、寧鋼、南鋼進污水處理 況進行了實地考察，并從配合煤揮發(fā)分、硫分、爐頂空間溫度、加熱水平、鼓冷工段和蒸氨的操作參數(shù)進行了全面的對比分析，找到了影響 根本因素。 序號 可能影響原水 沙鋼運行情況 濟鋼運行情況 邯鋼運行情況 包鋼運行情況 寧鋼廠運行情況 南鋼運行情況 1 配合煤的硫份 （） 85 0 859 2 配合煤的揮發(fā)分 （） 29 30 29 25 26 26 4 26 27 焦爐裝煤量（ t） 量不準確 計量 31 4 焦爐加熱水平 （ 1005 1005 1005 1000 1005 1005 5 爐頂空間溫度 （） 780 800 790 820 820 830 780 790 840 850 790 焦油、氨水分離時 間（分鐘） 25 23 25 25 25 25 7 焦油氨水分界面 如何 判斷 液位顯示和手摸相結合 液位顯示 手摸 液位顯示 液位顯示 液位顯示 2010年第四屆全國焦化技術及生產(chǎn)年會 2010年 6月 8日 11日 12 8 循環(huán)氨水 mg/l） 1100012000 11000 7200 8000 沒有化驗 6000500 機槽控制溫度 （） 75 75 75 76 75 74 10 返焦油是否連續(xù) 間歇 間歇 間歇 間歇 間歇 間歇 11 是否有溶劑脫酚 否 有 否 否 否 否 12 氨水除焦油采用 何種方法 陶瓷過濾器加氣浮除油 靜置分離 靜置分離 氣浮除油 氣浮除油 陶瓷過濾器加 氣浮除油 13 循環(huán) 氨水的流量（ m3/h） 1420 1500 1400 1450 1380 1480 14 各槽焦油的排放 每班排放一 次 無 每班排放一 次 每班排放一 次 每班排放一 次 每班排放一次 15 預冷外排液量 （ m3/h） 20 無預冷塔 15 15 16 20 16 終冷水去向 回機槽 回機槽 回機槽 回機槽 回機槽 回機槽 17 蒸氨的氨氣如何 進入脫硫系統(tǒng) 氨氣進預冷 塔 氨氣冷卻后 進反應槽 氨氣冷卻后 進反應槽 氨氣冷卻后 進反應槽 氨氣進預冷 塔 氨氣冷卻后進 反應槽 18 蒸氨塔排焦油操 作 2 小時一次 不排 2 小時一次 2 小時一次 2 小時一次 2 小時一次 19 蒸氨加堿方法 根據(jù)蒸氨廢水氨氮及 根據(jù)蒸氨廢水氨氮及 根據(jù)蒸氨廢水氨氮及 根據(jù)蒸氨廢水氨氮及 根據(jù)蒸氨廢水氨氮及 根據(jù)蒸氨廢水氨氮及 調節(jié) 20 蒸氨廢水量 （ m3/h） 40 42 38 38 40 30 40 41 21 蒸氨塔底壓力 （ 45 47 11 12 表壞 60 50 4 表壞 22 蒸氨塔底溫度 （） 105 108 103 105 106 108 108 109 105063 蒸氨塔頂壓力 （ 18 21 4 5 30 33 20 22 7 9 表壞 24 蒸氨塔頂溫度 （） 97 98 93 94 98 99 99 101 100 96 25 蒸氨塔蒸汽消耗 （ kg/ 150 用導熱油 170 蒸汽流量表 壞 160 158 26 剩余氨水 000011000 9500 11000 7000 8000 8000 9000 6000 7000 62007 蒸氨后 000 7000 5500 6500 4000 4500 4800 5200 3800 4200 39008 油庫焦油脫水如 何進行 槽滿后排往 機槽 槽滿后排往 機槽 槽滿后排往 機槽 槽滿后排往 機槽 槽滿后排往 機槽 槽滿后排往 機槽 29 機槽界面是否有 觀察口 有 不使用機槽 有 否 否 否 30 循環(huán)氨水的顏色 淺黃色 微帶油 淺黃色 淺黃色 淺黃色 淺黃色 31 焦油收率（） 1 32 硫銨收率（） 33 脫硫塔前硫化氫 含量 (g/11 12 7 8 7 10 84 脫硫塔后硫化氫 含量 (g/下 下 下 下 2010年 6月 8日 11日 2010年第四屆全國焦化技術及生產(chǎn)年會 13 注：此表數(shù)據(jù)為折算為兩座焦爐數(shù)據(jù)。 同時在濟鋼考察時，我們了解到， 07 年 3 月份，濟鋼為降低煤氣中 量，對爐頂空間溫度做過大幅度調整，由之前的 860 880降低為 790 820，通過察看化驗數(shù)據(jù)，在 06 年 7、 8 月份，即爐頂空間溫度在 860 880下，剩余氨水 均為 6889mg/l， 07 年 7、 8 月份，即爐頂空間溫度在 790 820下，剩余氨水 均為 10600mg/l。 變化情況可分析如下 提高爐頂空間溫度可以降低剩余氨水 其他指標未變的情況下，濟鋼爐頂空間溫度由 07 年 3 月份前的 860 880降低為 07 年 3 月份后的 790 820，剩余氨水 6889mg/l 升高到 10600mg/l，上升了 3711mg/l，進污水處理的 時上升了 3000mg/l 左右，達到 5500l,與我廠進污水處理的水質基本相當。濟鋼焦化廠目前的煤源、配合煤揮發(fā)份、爐頂空間溫度、化產(chǎn)回收工藝既指標與我廠基本相同，剩余氨水 基本相同，這充分說明提高爐頂空間溫度可以降低剩余氨水的 而降低進污水處理的 試驗研究 沙鋼焦化廠從 4 月 25 日開始，對焦爐裝煤量、爐頂空間溫度、污水原水 間的關系進行了試驗。試驗在 5、 6#焦爐及其所對應的二回收污水處理系統(tǒng)進行，試驗分兩步驟進行， 4 月 25 日下午 4 點， 5、6#焦爐的裝煤量由之前的 調整到 ，在 4 月 29 日下午，裝煤量再降至 5 月 6 日下午 4： 00 試驗結束，試驗歷時 11 天。焦化廠對試驗過程和數(shù)據(jù)進行了全程跟蹤，確保試驗數(shù)據(jù)準確無誤；動力設備環(huán)保處對污水指標進行了跟蹤： 注：由于 5 月 3 日高爐煤氣壓力不夠，高爐煤氣有所降低。爐頂空間溫度降至 810。 從上圖可以明顯看出：隨著爐頂空間溫度的升高，蒸氨前污水 蒸氨后原水 大幅下降。第一階段，裝煤量由 調整到 ，爐頂空間溫度由之前的 790左右升 至 820左右，蒸氨前原水 0000mg/500 9000mg/l，蒸氨后 000mg/500 6000mg/l；第二階段，裝煤量由 調整到 ，爐頂空間溫度由 820左右升至 840左右，蒸氨前原水 8500 9000mg/l 降至 7000 7500mg/l，蒸氨后 5500 6000mg/l 降至 4500爐頂空間溫度對污水原水 響試驗 爐頂空間溫度和 系 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 11000 12000 4期 60 770 780 790 800 810 820 830 840 850 爐頂空間溫度 蒸氨前 氨后 頂空間溫度 2010年第四屆全國焦化技術及生產(chǎn)年會