沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文畢業(yè)設(shè)計(jì)題目300MW機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì)函授站鐵嶺電廠班級鐵嶺廠動學(xué)生姓名李陽學(xué)號06指導(dǎo)教師肖增弘職稱教授畢業(yè)設(shè)計(jì)進(jìn)行地點(diǎn)鐵嶺發(fā)電廠教培部任務(wù)下達(dá)時(shí)間起止日期2008年12月04日起至2008年12月18日止教研室主任年月日批準(zhǔn)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書一、設(shè)計(jì)題目300MW機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)目的1在理論上熟練掌握電廠各主要設(shè)備和系統(tǒng)的工作原理。2通過繪制局部全面性熱力系統(tǒng)圖，熟練掌握300MW機(jī)組全面性熱力系統(tǒng)。3掌握一般工程設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)步驟。4進(jìn)一步提高理論水平和提高運(yùn)用所學(xué)理論知識的能力。5培養(yǎng)查閱科技資料和獨(dú)立設(shè)計(jì)的能力。三、設(shè)計(jì)要求1熟練掌握300MW機(jī)組全面性熱力系統(tǒng)，完成電廠的局部設(shè)計(jì)。2發(fā)揚(yáng)刻苦專研的精神，認(rèn)真對待此次畢業(yè)設(shè)計(jì)并完成設(shè)計(jì)任務(wù)。四、設(shè)計(jì)任務(wù)1鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇（1）燃燒系統(tǒng)的計(jì)算（2）制粉系統(tǒng)的確定（3）磨煤機(jī)的選擇（4）給煤機(jī)的選擇（5）送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)的選擇（6）引風(fēng)機(jī)的選擇（7）除塵器的選擇2原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計(jì)算（1）給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定（2）補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定（3）鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定（4）繪制原則性熱力系統(tǒng)圖（5）繪制汽輪機(jī)熱力過程線及汽水綜合參數(shù)表（6）鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的計(jì)算（7）回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算（8）汽輪機(jī)總汽耗量及各項(xiàng)汽水流量計(jì)算（9）熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算3汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定（1）配備設(shè)備的選擇（包括凝汽器、高壓加熱器、低壓加熱器、軸封冷卻器、真空泵等）（2）給水泵的選擇（3）凝結(jié)水泵的選擇（4）除氧器及給水箱的選擇（5）低壓加熱器疏水泵的選擇（6）連續(xù)排污擴(kuò)容器和定期排污擴(kuò)容器的選擇（7）疏水?dāng)U容器的選擇（8）疏水箱及疏水泵的選擇（9）工業(yè)水泵及生水泵的選擇4供水方式的確定和循環(huán)水泵的選擇5全面性熱力系統(tǒng)的擬定（1）主蒸汽管道系統(tǒng)（2）再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)（3）主給水管道系統(tǒng)（4）主凝結(jié)水管路系統(tǒng)（5）回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)（6）除氧器及給水箱管道系統(tǒng)（7）軸封管道系統(tǒng)（8）補(bǔ)充水管道系統(tǒng)（9）排污擴(kuò)容器及排污冷卻器管道系統(tǒng)（10）真空及空氣管道系統(tǒng)（11）給水箱和低位水箱管道系統(tǒng)6繪制300MW機(jī)組局部全面性熱力系統(tǒng)圖（汽輪機(jī)系統(tǒng)圖1，2，3，5，8，10，13，16，18，19，20；鍋爐系統(tǒng)圖4，5，6，10）五、設(shè)計(jì)時(shí)間2008年12月4日至2008年12月18日六、成績評定根據(jù)設(shè)計(jì)出勤情況、論文編寫情況和答辯情況綜合評定，成績等級優(yōu)秀、良好、中等、及格、不及格。七、參考資料1熱力發(fā)電廠2汽輪機(jī)原理3鍋爐原理4300MW機(jī)組熱力系統(tǒng)圖5300MW機(jī)組運(yùn)行規(guī)程6火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程八、設(shè)計(jì)參數(shù)鍋爐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)參數(shù)按照鍋爐原理教材P26，表28進(jìn)行，按學(xué)號分配；汽輪機(jī)部分的設(shè)計(jì)按給定工況參數(shù)計(jì)算，即初壓為1667XXMPA，初溫為537XX，XX為學(xué)號。設(shè)計(jì)參數(shù)每人使用自己的設(shè)計(jì)參數(shù)。根據(jù)要求選定下列參數(shù)作為計(jì)算參數(shù)。鍋爐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)參數(shù)按照下表進(jìn)行，熱力系統(tǒng)部分的設(shè)計(jì)按給定工況參數(shù)計(jì)算。設(shè)計(jì)參數(shù)分配摘要300MW級燃煤機(jī)組是我國在近階段重點(diǎn)的火力機(jī)組，由于300MW發(fā)電機(jī)組具有容量大，參數(shù)高，能耗低，可靠性高，對環(huán)境污染小等特點(diǎn)，今后在全國將會更多的300MW級發(fā)電機(jī)組投入電網(wǎng)運(yùn)行。本次設(shè)計(jì)的目的是通過對300MW火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)局部的初步設(shè)計(jì)，掌握火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)的步驟、計(jì)算方法及設(shè)計(jì)過程中設(shè)備的選擇方法，熟悉熱力系統(tǒng)的組成、連接方式和運(yùn)行特性。本文分為四部分，對鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備進(jìn)行選擇,進(jìn)行原則性熱力系統(tǒng)的擬定計(jì)算、全面性熱力系統(tǒng)的擬定和汽機(jī)主要輔助設(shè)備的確定。通過一些給定的基本數(shù)據(jù)和類型進(jìn)行科學(xué)的計(jì)算，來選配發(fā)電機(jī)組所需的各種設(shè)備，使其達(dá)到優(yōu)化。目前有關(guān)300MW機(jī)組所需的各種設(shè)備種類繁多參數(shù)各異，本文在進(jìn)行設(shè)計(jì)選型時(shí)僅依照安全經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行優(yōu)化沒有考慮其他影響因素，充分借鑒鐵嶺發(fā)電廠設(shè)備選型及其方案。關(guān)鍵詞火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)設(shè)備選擇煤種元素成分灰熔點(diǎn)序號姓名水分WY灰分AY碳CY氫HY氧OY氮NY硫SY應(yīng)用基低位發(fā)熱量KXQJ/KG空氣干燥水分干燥無灰基揮發(fā)分BTM法可磨性系數(shù)KKM變形溫度T1軟化溫度T2融化溫度T306李陽601976762718091324720101516119013401450第一章電廠型式及主要設(shè)備的選取原則一、發(fā)電廠機(jī)爐的容量配置同容量機(jī)爐應(yīng)盡量采用同一型式，其配備設(shè)備的型式也應(yīng)盡量一致，這樣可以簡化設(shè)計(jì)，減少備件，便于運(yùn)行。與汽輪機(jī)配備的鍋爐容量應(yīng)比原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算得到的最大蒸汽消耗量大一些，這是因?yàn)槟狡啓C(jī)除確保在正常參數(shù)下發(fā)出額定功率外，還應(yīng)保證機(jī)組在冷卻水溫度升高或主蒸汽參數(shù)下降至某一定值時(shí)，機(jī)組仍能發(fā)出額定功率，故汽耗量要增大一些，此外，由于汽水損失、制造誤差、長期運(yùn)行后的設(shè)備老化，及電廠的其它用汽也會使汽耗量有所增加。二、電廠型式確定根據(jù)建廠地區(qū)的電負(fù)荷來決定廠型，只有電負(fù)荷時(shí)建凝汽式電廠；既有電負(fù)荷又有熱負(fù)荷建熱電廠。本設(shè)計(jì)為凝汽式電廠。三、電廠主要設(shè)備的選取1機(jī)型的選取一個(gè)電廠盡可能選取同一型式與相同容量的汽輪發(fā)電機(jī)組，這樣便于電廠的運(yùn)行和運(yùn)行人員的培訓(xùn)，減少設(shè)備備件的種類，凝汽式電廠選取凝汽式機(jī)組。2機(jī)組容量的選取發(fā)電廠機(jī)組容量，應(yīng)根據(jù)負(fù)荷增長速度，電力系統(tǒng)的備用容量和電網(wǎng)結(jié)構(gòu)等因素選取，最大機(jī)組的容量一般為系統(tǒng)總?cè)萘康?10，對形成中的電力系統(tǒng)，若負(fù)荷速度增長較快，可根據(jù)具體情況適當(dāng)選用大容量的機(jī)組。為便于生產(chǎn)管理，發(fā)電廠一個(gè)廠房的機(jī)組臺數(shù)以不超過6臺為宜，同容量的機(jī)爐應(yīng)盡量采用同一制造廠的同一型式，其配套設(shè)備的型式也盡量一致，有條件時(shí)，可按規(guī)劃容量一次建成。3選取機(jī)組容量時(shí)應(yīng)考慮以下問題發(fā)電廠主要設(shè)備的投資費(fèi)用問題為減少主要設(shè)備的投資費(fèi)用，總希望用較大設(shè)備來減少臺數(shù)；容量大的機(jī)組熱效率高，臺數(shù)少，運(yùn)行人員可減少。鑒于以上三點(diǎn)，我們希望盡可能減少臺數(shù)增大單機(jī)容量，但在一個(gè)發(fā)電廠內(nèi)只裝一臺機(jī)組并不好，因?yàn)槠啓C(jī)檢修期間或因事故停機(jī)時(shí)電廠將完全停止工作，再要開機(jī)，必須從電網(wǎng)獲得電量，否則就要裝備用汽動給水泵等輔助機(jī)械，同時(shí)，為保證電廠供電區(qū)一切用戶所需的電能，系統(tǒng)與該廠間輸電線路容量則必須加大。電力系統(tǒng)的備用容量問題系統(tǒng)的備用容量限制了所選機(jī)組容量的大小，原因是系統(tǒng)中最大機(jī)組的容量多大，備用容量就應(yīng)該大于或等于它。選取的最大機(jī)組單機(jī)容量大，則備用設(shè)備對應(yīng)的容量也要大，因此，從這方面考慮，又不希望單機(jī)容量過大，以使備用設(shè)備費(fèi)用太大，所以規(guī)程中規(guī)定了最大機(jī)組的容量為系統(tǒng)總?cè)萘康?10。電廠的負(fù)荷性質(zhì)電廠負(fù)荷的性質(zhì)影響電廠在變動負(fù)荷下的經(jīng)濟(jì)性，如在尖峰負(fù)荷的電廠中，只裝置臺數(shù)很少的大容量機(jī)組就會使這些汽輪機(jī)組在低負(fù)荷下運(yùn)行。有時(shí)負(fù)荷會低到使機(jī)組不能穩(wěn)定運(yùn)行，從而空載熱耗將占很大比例，使熱經(jīng)濟(jì)性大大下降，若在該廠中裝置臺數(shù)較多而容量較小的機(jī)組就可避免上述現(xiàn)象發(fā)生，但是，采用小機(jī)組，其單位容量的價(jià)格會增高，電廠設(shè)備投資增多，所以，過份的增加機(jī)組數(shù)量和過份頻繁地啟停某一機(jī)組也是不當(dāng)?shù)??？傊?，國?nèi)發(fā)電廠應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)規(guī)劃與建設(shè)速度，在系統(tǒng)備用容量允許的情況下，盡可能選擇單機(jī)容量較大的機(jī)組。4鍋爐型式的選取同一發(fā)電廠，必須選取同一型式和同一容量的鍋爐。必須考慮蒸汽參數(shù)、負(fù)荷特性、生水品質(zhì)、燃料特性與燃燒方式，如考慮到參數(shù)則是98196MPA，可選直流爐和汽爐；98MPA以下選自然循環(huán)汽包爐；臨界和超臨界壓力只能用直流爐。鍋爐單位容量的選取選鍋爐的單位容量，應(yīng)在原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算結(jié)束了最大蒸汽消耗量的基礎(chǔ)上進(jìn)行，同時(shí)考慮到電廠必須的后備容量。凝汽式電廠一般一機(jī)配一爐，不設(shè)備用爐。裝有供熱式機(jī)組的發(fā)電廠，當(dāng)一臺容量最大的鍋爐停運(yùn)時(shí)，其余鍋爐應(yīng)滿足供用戶連續(xù)生產(chǎn)所需的生產(chǎn)用汽量，冬季取暖、通風(fēng)和生活用熱量的70，此時(shí)允許降低部分發(fā)電出力。由于該廠不設(shè)備用容量，據(jù)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算和一機(jī)一爐的配置原則，選取鍋爐型式為HG1021182YM4型超高壓單汽自然循環(huán)一次中間再熱鍋爐。5汽輪機(jī)的選取從原始數(shù)據(jù)得知，所設(shè)計(jì)的發(fā)電廠是東北電廠，又在系統(tǒng)內(nèi)擔(dān)負(fù)負(fù)荷為基本負(fù)荷，所以負(fù)荷變動不大，單機(jī)容量盡可能大些，所以本次設(shè)計(jì)所選機(jī)型如下。國產(chǎn)N30016706/53706/53706型中間一次再熱凝汽式汽輪機(jī)。第二章鍋爐燃燒系統(tǒng)計(jì)算及輔助設(shè)備的選擇第一節(jié)燃燒計(jì)算一、燃料性質(zhì)本次設(shè)計(jì)選用燃料如表21。表21（燃料特性參數(shù)）二、原始數(shù)據(jù)1鍋爐型號HG102106/18206YM42鍋爐主要技術(shù)規(guī)范額定蒸發(fā)量910T/H過熱蒸汽壓力18206MPA過熱蒸汽溫度54006再熱蒸汽流量825T/H再熱進(jìn)出口壓力383/362MPA煤種元素成分灰熔點(diǎn)序號姓名水分WY灰分AY碳CY氫HY氧OY氮NY硫SY應(yīng)用基低位發(fā)熱量KXQJ/KG空氣干燥水分干燥無灰基揮發(fā)分BTM法可磨性系數(shù)KKM變形溫度T1軟化溫度T2融化溫度T306李陽601976762718091324720101516119013401450再熱進(jìn)出口溫度324/540汽包工作壓力182MPA給水溫度2783給水壓力2058MPA排煙溫度138排污率1鍋爐效率9183鍋爐各處過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù)爐膛出口過量空氣系數(shù)120；爐膛漏風(fēng)系數(shù)01；“L屏式過熱器漏風(fēng)系數(shù)P0；對流過熱器漏風(fēng)系數(shù)DG0032；省煤器漏風(fēng)系數(shù)SM0022；再熱器漏風(fēng)系數(shù)ZY0032；空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)KY02三、燃燒系統(tǒng)計(jì)算1鍋爐每小時(shí)實(shí)際燃料消耗量GLYDGSPWZRZRGSRGQHDHHDB“式中低位發(fā)熱量（24720KJ/KG）YDQGL鍋爐效率由PGR182MPA540查性質(zhì)表得33875KJ/KG“GRT“GRH由給水溫度2783給水壓力2058MPA查性質(zhì)表得122302KJ/KGS由383MPA324查性質(zhì)表得3030KJ/KGZRHGRTZR由362MPA540查性質(zhì)表得3542KJ/KG“ZR“RZRH174345KJ/KGPW代入以上數(shù)據(jù)得B102106（3387510412）76435423030001102106174345122302/09182288001257T/H2鍋爐每小時(shí)計(jì)算消耗量BJB（1Q4/100）式中Q4為機(jī)械不完全燃燒熱損失查電廠鍋爐P59取Q0412BJ1257112/10012319T/H3理論空氣量計(jì)算VO00889（CY0375SY）0265HY003330Y0088967603751302652700333186519NM3/KG4理論煙氣量計(jì)算VOYVRO2VOH2OVON2VRO21866CY0375SY/100VON2079VO08NY/100VOH2O0111HY00124WY00161VO代入數(shù)據(jù)得VOY1866676037513/10007965190810/1000111270012460016165191236225515001000080244200868010495596824NM3/KG第二節(jié)制粉系統(tǒng)及磨煤機(jī)型式的確定一、制粉系統(tǒng)確定根據(jù)燃料的性質(zhì)，磨煤機(jī)形式，鍋爐容量及負(fù)荷性質(zhì)，我國現(xiàn)在火力發(fā)電廠當(dāng)中運(yùn)行比較可靠的正壓直吹式制粉系統(tǒng)采用冷熱配風(fēng)送粉?？蓾M足MPS滿負(fù)荷運(yùn)行。采用冷熱配風(fēng)送粉，因?yàn)樵撁悍N揮發(fā)分與水分都很小。（見附圖1制粉系統(tǒng)圖）二、磨煤機(jī)的選型依據(jù)磨煤機(jī)型式的選擇考慮燃料的性質(zhì)、研磨細(xì)度、運(yùn)行的可靠性、運(yùn)行費(fèi)用（包括磨煤電耗、全損損耗、檢修維護(hù)費(fèi)用）及鍋爐容量等，對于焦作無煙煤煤KKKM12采用MPS磨煤機(jī)。三、中速M(fèi)PS磨煤機(jī)球磨機(jī)有許多特點(diǎn)結(jié)構(gòu)緊湊，單臺磨煤機(jī)金屬消耗量低，占地面積小，出投資小，運(yùn)行中噪聲低，電耗低。中速磨煤機(jī)運(yùn)行空載功率小，運(yùn)行控制靈敏，能適應(yīng)鍋爐負(fù)荷的變化，每份的均勻性好。但是，它的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，運(yùn)行和檢修要求的技術(shù)水平高，對每種有選擇性，對原煤中的雜物較為敏感。中速磨煤機(jī)不能空磨啟動，需要先向磨煤機(jī)中進(jìn)煤后才能啟動磨煤機(jī),防止磨煤機(jī)不見發(fā)生脆裂。而且目前大容量機(jī)組多數(shù)采用中速磨煤機(jī)正壓直吹系統(tǒng)。故選用中速M(fèi)PS磨煤機(jī)。四、磨煤機(jī)臺數(shù)的確定1依據(jù)根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第623條規(guī)定MPS磨煤機(jī)正壓直式制粉系統(tǒng)的磨煤機(jī)臺數(shù)和出力按下列要求選擇每臺鍋爐裝設(shè)的的磨煤機(jī)不應(yīng)該少于4臺；每臺鍋爐裝設(shè)的磨煤機(jī)計(jì)算出力按設(shè)計(jì)煤種不應(yīng)小于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)所需要的燃煤量；當(dāng)一臺磨煤機(jī)停止運(yùn)行時(shí)，磨煤機(jī)按設(shè)計(jì)煤種的計(jì)算出力應(yīng)能滿足鍋爐不投油情況下安全運(yùn)行負(fù)荷要求。取磨煤機(jī)單臺出為47T/H，則632471MZ由此可取5臺MPS磨，其中磨煤機(jī)一臺運(yùn)行備用。2每臺磨的磨煤量MCZBK式中KC儲備系數(shù)，按火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第623條取KC1155473125M3磨煤機(jī)型號的確定按照計(jì)算的BM選用MP2116A型磨煤機(jī)規(guī)范見表22表22（MP2116A型磨煤機(jī)型號）MP2116A型單位數(shù)據(jù)出力T677電機(jī)型號YKK710功率KW560電壓V60004磨煤機(jī)的出力校核由于磨煤機(jī)產(chǎn)品目錄上的出力是可指可磨性系數(shù)為12，水分為10，煤粉細(xì)度R90890及煤塊粒度R52090時(shí)的磨煤機(jī)出力，實(shí)際煤種不同于設(shè)計(jì)煤種所以必須進(jìn)行校核計(jì)算，磨煤機(jī)的磨煤出力按下列公式計(jì)算902851LN6RSKDBKMS式中數(shù)量D磨環(huán)滾道中心直徑，2116M；KMS磨煤系數(shù)KMS09；工作燃料的科磨性系數(shù)，12；8KMK8KMKS1煤料水分修正系數(shù)S2原煤質(zhì)量換算系數(shù)；R90煤粉細(xì)度；首先查得經(jīng)濟(jì)細(xì)度R9012S1的計(jì)算公式為22MAX1FBFWSY其中4106WY410671142YMAX磨煤機(jī)入口水分計(jì)算504010“MFMFYMFYM取4971571702946MFPYW所以9501360821SS2原煤質(zhì)量的換算系數(shù)計(jì)算05316982102YPJWSKY磨煤機(jī)通風(fēng)修正系數(shù)確定見表23表23（磨煤通風(fēng)量修正系數(shù)表）0405060708091011121314KTF0660760830890950975101025103104107因?yàn)榭紤]磨煤機(jī)通風(fēng)的經(jīng)濟(jì)性，取VTF等于最佳通風(fēng)量，ZJTFV所以得1ZJTFVTF工作燃料可磨性系數(shù)KMK501691PCBKMSK最后得TBM891120LN37381068042磨煤機(jī)出力滿足工作要求M第三節(jié)給煤機(jī)的選擇一、常用給煤機(jī)型式及特點(diǎn)常用的給煤機(jī)有圓盤式、皮帶式、刮板式、電磁震動式1圓盤式給煤機(jī)圓盤式給煤機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是緊湊、嚴(yán)密；缺點(diǎn)是煤濕時(shí)易阻塞。2皮帶式給煤機(jī)皮帶式給煤機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是可用于各種煤，不易阻塞，缺點(diǎn)是不嚴(yán)密，漏風(fēng)較大，占地面積大。3刮板式給煤機(jī)刮板式給煤機(jī)的優(yōu)點(diǎn)不易堵煤，較嚴(yán)密，并有利電廠布置，缺點(diǎn)是當(dāng)煤塊過大或煤中有雜物時(shí)易卡死。4電磁振動式給煤機(jī)電磁振動給煤機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是無轉(zhuǎn)動部分，因而維修簡便，給煤均勻，便于調(diào)節(jié)；耗電量??；體積小，重量輕，造價(jià)低，缺點(diǎn)是煤過濕時(shí)給煤量調(diào)節(jié)較難。二、給煤機(jī)選型原則根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第624條規(guī)定，給煤機(jī)的臺數(shù)，出力、型式按下列要求選擇根據(jù)系統(tǒng)特點(diǎn)，給煤量、調(diào)節(jié)性能和運(yùn)行可靠性選擇給煤機(jī)，故本設(shè)計(jì)采用MPS磨煤機(jī)的正壓直吹式制粉系統(tǒng)宜采用皮帶式給煤機(jī)。給煤機(jī)的臺數(shù)應(yīng)與磨煤機(jī)的臺數(shù)機(jī)同，所以選5臺刮板式給煤機(jī)。振動式給煤機(jī)的出力不應(yīng)小于磨煤機(jī)的計(jì)算出力的110。三、給煤機(jī)出力的計(jì)算給煤機(jī)的出力BGM11BM114851T四、給煤機(jī)型式及其特性參數(shù)查產(chǎn)品目錄選型號為NJG80型給煤機(jī)5臺，其特性參數(shù)見表24表24（給煤機(jī)型號）名稱單位數(shù)值名稱單位數(shù)值給煤機(jī)達(dá)型號NJG80電流A88最大出力T/H96轉(zhuǎn)速RPM1450調(diào)速范圍RPM24192調(diào)速范圍M/MIN24192電型型號Y112M4電壓V380功率KW4第四節(jié)送風(fēng)機(jī)的選擇根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第631條規(guī)定大容量鍋爐的送風(fēng)機(jī)宜選用動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)或高效離心式風(fēng)機(jī)，也可采用靜葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)。當(dāng)采用雙速離心風(fēng)機(jī)時(shí)，其低速檔宜滿足汽輪機(jī)帶額定負(fù)荷，并處于高效區(qū)運(yùn)行。每臺鍋爐宜設(shè)置送風(fēng)機(jī)2臺，不設(shè)備用風(fēng)機(jī)。送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量和壓頭按下列要求選擇送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量按鍋爐燃用設(shè)計(jì)煤種和鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)需要的空氣量及空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)量之和考慮。送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量裕量為515送風(fēng)機(jī)的壓頭裕量宜為1030根據(jù)規(guī)程的要求，本期工程選用兩臺送風(fēng)機(jī)，兩臺吸風(fēng)機(jī)。一、送風(fēng)機(jī)容量的計(jì)算SFLKKZFLJSFZBTYVBQ176023“01式中1送風(fēng)機(jī)容量儲備系數(shù)，按規(guī)程取110BJ計(jì)算燃料量T/HV。理論空氣量；NM3/KG爐膛出口過量空氣系數(shù)；“L、分別為爐膛、制粉系統(tǒng)、空氣預(yù)器漏風(fēng)量；LZLKYTLK冷空氣溫度，取30。CB當(dāng)?shù)卮髿鈮海?3876MMHGZSF送風(fēng)機(jī)臺數(shù)代入數(shù)據(jù)QSF1186666766120101022733076010305/273/740441119M3/H二、送風(fēng)機(jī)壓頭計(jì)算HSF2HN（273TLK）760/（273TK）/B式中2送風(fēng)機(jī)壓頭儲備系數(shù)取11HN風(fēng)道阻力，取HN500MMH2OTK風(fēng)機(jī)出廠設(shè)計(jì)流體介質(zhì)溫度為23HSF1150027330760/27320/740414697PA三、送風(fēng)機(jī)型號的確定根據(jù)上述計(jì)算得QSF、HSF采用AST1908900型送風(fēng)機(jī)其性能數(shù)見表25表25（送風(fēng)機(jī)及電機(jī)型號）風(fēng)機(jī)型號流量M3/H臺數(shù)全壓PAAST190890041469723717電機(jī)型號功率KW電壓KV備注YLB173/411250/6308/105606動葉可調(diào)軸流式第五節(jié)一次風(fēng)機(jī)的選擇一、一次風(fēng)機(jī)容量的計(jì)算根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第452條規(guī)定大容量鍋爐的一次風(fēng)機(jī)宜選用動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)或高效離心式風(fēng)機(jī)，也可采用靜葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)。一次風(fēng)機(jī)為鍋爐輸送并干燥煤粉。根據(jù)燃燒所需空氣量選擇單臺一次風(fēng)機(jī)容量。每臺鍋爐宜設(shè)置送風(fēng)機(jī)2臺，不設(shè)備用風(fēng)機(jī)。QYFVTFBY5（HKG1）05M3/HBY儲備系數(shù)取12KG1漏風(fēng)量求得0068代入數(shù)據(jù)QYF79125（10068）05264103M3/H二、一次風(fēng)機(jī)壓頭的計(jì)算一次風(fēng)機(jī)要求單臺風(fēng)機(jī)保證三臺磨正常穩(wěn)燃（不投油）所以壓頭裕量要大些。HSF2HN（273TLK）760/（273TK）/BHSF1121000（27323）760/（273200）/738148867PA三、一次風(fēng)機(jī)的選擇一次風(fēng)機(jī)選擇哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的AST1750/1250型動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)，性能參數(shù)如表26。表26一次風(fēng)機(jī)及電機(jī)型號一次風(fēng)機(jī)型號流量全壓臺數(shù)備注AST17501250287655M3/H157602動葉可調(diào)軸流式電機(jī)型號功率KW電壓KV臺數(shù)備注YLB173/411250/6308/10180062第六節(jié)除塵器的選擇目前國家對火力電廠的煙氣排放有嚴(yán)格的限制，環(huán)保指標(biāo)是重要的指標(biāo)之一，根據(jù)各方面的比較，采用了電器式除塵器。電器式除塵器采用負(fù)電極放電，使灰塵顆粒帶上了負(fù)電子，在電場電壓強(qiáng)度的作用下，向正向集除塵版運(yùn)動，黏附在正極版上，經(jīng)周期捶打，在重力作用下，灰塵下落至灰斗，經(jīng)鎖氣器排至灰溝，達(dá)到煙氣除塵的目的。我廠選用的除塵器為BD230M2電除塵器，是臥式、干式、版式、雙室、三電場電器除塵器，是北票電除塵設(shè)備制造總廠為300MW機(jī)組的鍋爐消煙除塵而專門設(shè)計(jì)的，該電除塵在設(shè)計(jì)參數(shù)下，電除塵效率大于98，入口含塵濃度22G/M3處理煙氣量202104M3/H,煙氣溫度為155左右。電器式除塵器的除塵效率高（98995），適用范圍廣，可處理大容量煙氣，消耗的電能少，自動化程度高等優(yōu)點(diǎn)。但初期投資費(fèi)用大，金屬消耗量多，制造安裝要求嚴(yán)格，占地面積大，造價(jià)高，不宜維修。本電除塵器為三電場結(jié)構(gòu)，第一電場采用300MW板距，選用6KV電控，除塵量占78。第二，三電場均采用400MW板距，采用72KV電控，除塵量分別占14和8。第七節(jié)引風(fēng)機(jī)的選擇根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第631條、632條規(guī)定引風(fēng)機(jī)選擇2臺，容量余量520。一、引風(fēng)機(jī)容量計(jì)算根據(jù)鍋爐煙氣量QXF選定單臺引風(fēng)機(jī)容量QXFVXJB2/ZX式中VXJ引風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙氣量2引風(fēng)機(jī)容量儲備系數(shù)ZX引風(fēng)機(jī)臺數(shù)273“CJDWXJTBVBJ計(jì)算燃燒量T/H引風(fēng)機(jī)入口煙氣溫度“CTTTPYC13540“016016OYCOKODWXJVVV67661001610026766（010015）6766（1001618622HMXJ37843每臺風(fēng)機(jī)的容量為12784XFQ二、引風(fēng)機(jī)壓頭計(jì)算OMHBTHKYYZZPXF26073式中2P壓儲備系數(shù)，取115HYZ煙道總阻力440MMH2OTK出廠液體溫度220TY引風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙道為138B當(dāng)?shù)卮髿鈮?6MMHGHXF115440273135760/27320/7401127074PA三、引風(fēng)機(jī)型式的選擇根據(jù)QXF、HXF查資料選以型號為G47311NQ295型，其性能參數(shù)如表27表27（引風(fēng)機(jī)型號）引風(fēng)機(jī)型號臺數(shù)容量M3/H全壓PAY5256NO32F21127074/90439538552835電機(jī)型號臺數(shù)功率KW轉(zhuǎn)速R/MINYDKK1120310/1222000/1000595/496第三章原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計(jì)算第一節(jié)原則性熱力系統(tǒng)的擬定根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書及制造廠提供的汽水系統(tǒng)來擬定原則熱力系統(tǒng)。回?zé)峒訜峒墧?shù)為八級，最終給水溫度為2783。C，各加熱器型式除一臺高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下擬定原則性熱力系統(tǒng)。發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖。原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時(shí)參數(shù)發(fā)生變化的各種必須的熱力設(shè)備，僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際上表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠熱功能量轉(zhuǎn)換過程的技術(shù)完善程度的熱經(jīng)濟(jì)性。一、給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)和除氧器系統(tǒng)的擬定給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響，系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡單，運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。本機(jī)有八級不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧”，除氧器為混合式加熱器，其余均為表面式加熱器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配。3、2、1高壓加熱器和5低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器，一方面提高三臺高加出口水溫，另一方面減少3高加溫差，使不可逆損失減小，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，但如果采用疏水泵將其打入所對應(yīng)的高加出口水中，會使系統(tǒng)復(fù)雜，同時(shí)，疏水溫度高對水泵的運(yùn)行不利，使安全性降低。在2、3高加之間設(shè)外圍式疏水冷卻器，減少了對三段抽汽的排擠，使三段抽汽不再減少很多，五段抽汽（5低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。5低加疏水自流入6低加（六段抽汽）繼而與6低加流水自流入7低加，此設(shè)計(jì)簡化了系統(tǒng)，提高了安全性。7低加疏水采用疏水疏水逐級自流流入8號低加。8低加疏水自流入凝汽器中，因未級抽汽量較多，減少了冷源損失。除氧器采用滑壓運(yùn)行，除氧為0739MPA，對應(yīng)飽和水溫度為166。C，采用此除氧器有以下優(yōu)點(diǎn)可以至少減少一臺價(jià)格貴運(yùn)行十分可靠的高壓加熱器；當(dāng)高壓加熱器因故停用時(shí)，給水溫度仍可保持在240。C，以采用大氣式除氧器給水溫度104。C距正常給水溫度差值小，這樣就可以減小給水溫度大幅度變動給鍋爐運(yùn)行的影響；高壓除氧器有利于避免除氧器的“自生沸騰”；除氧器壓力高，對應(yīng)的飽和溫度高了，溫度高不僅使氣體溶解度降低，同時(shí)氣體在水中的離析過程加劇，有利于提高除氧效果。二、補(bǔ)水系統(tǒng)的擬定鑒于目前化學(xué)除鹽水的品質(zhì)已達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的辦法。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以補(bǔ)充水均送入凝汽器中。三、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的排污量大為減少，為了簡化系統(tǒng)，腹脹高壓工級排污擴(kuò)容水系統(tǒng)，主要是為了回收工質(zhì)的熱量，擴(kuò)容器壓力為0804MPA，從汽包流出的排污水徑節(jié)流降低后，在擴(kuò)容器的壓力下，一部分化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量。含鹽量高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，或加熱化學(xué)補(bǔ)充水后降至50。C以下排入地溝。四、原則性熱力系統(tǒng)圖（見附圖二）第二節(jié)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算一、汽輪機(jī)型式及參數(shù)機(jī)組型式N300167/537/537型中間再熱凝汽式汽輪機(jī)額定功率NED300MW初參數(shù)P。16706MPAT。53706再熱參數(shù)冷段壓力PZR362冷段溫度319熱段壓力PZR326熱段溫度535排汽參數(shù)PN00064MPAHN2255KJ/KG機(jī)電效率TD097回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)該機(jī)組有八級不調(diào)整抽汽，額定工況時(shí)其抽氣參數(shù)見表33二、鍋爐型式及參數(shù)鍋爐型式HG102106/18206YM4型鍋爐參數(shù)額定蒸發(fā)量950T/H；溫度540汽包壓力185MPA；鍋爐效率9013三、計(jì)算中選用的其它參數(shù)進(jìn)汽參數(shù)的節(jié)流損失為新蒸壓力5；抽汽管道的壓損為抽氣壓力的8；給水泵小汽輪機(jī)汽耗量DTD34988T/H，功率PTD6380KW,進(jìn)汽壓力為0782MPA（798ATA）,溫度為3360C，排汽壓力為7085103MPA00723ATA。排污量DPW001DGL；汽水損失DQS001DGL；加熱器效率R099；機(jī)組的機(jī)電效率MGMG0995098770983排污冷卻器效率PL098軸封用汽DF002D。制造廠提供的軸封抽汽引至各加熱器的焓值及其份額見表31表31引至各換熱器的、軸封漏氣編號數(shù)量（KG）份額SG（）焓值（KJ/KG）去處主汽門門桿SG141190003333816至H2中亞聯(lián)合汽門門桿SG2377000043444至H3高壓缸前后汽封SG312300000832863至H4HD低壓缸汽封SG413730003331721至SG總計(jì)21562F002四、計(jì)算目的選擇設(shè)備，提供數(shù)據(jù)；計(jì)算熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。五、計(jì)算步驟（1）熱力過程線根據(jù)HS圖作出額定工況時(shí)各抽汽點(diǎn)的膨脹熱力過程線（附圖三）（2）根據(jù)給定的初終參數(shù)和各回?zé)釁?shù)查HS圖或水蒸汽性質(zhì)表，作機(jī)組汽水參數(shù)表，取新蒸汽門和調(diào)整汽門的壓損為5，再熱蒸汽壓損為10，由給水泵壓力PGS1775MPA及給水高加阻力損失為5MH2O查汽水蒸汽表得各高加進(jìn)出口水焓。見表23（3）各種汽水流量計(jì)算取新汽經(jīng)主汽門和調(diào)整氣門的壓降損失為5，則1588MPA7069010PT053706T053706，H033912KJ/KG，已知再熱器熱段的蒸汽壓力,。MAPZR6TZR53KJ/G21539ZRHA鍋爐排污利用系統(tǒng)的計(jì)算0D0002DFB汽輪機(jī)總耗汽量則10鍋爐蒸發(fā)量BD051220DGLSHQB即B鍋爐排污量001DBPW即52鍋爐補(bǔ)充水量即01520DDBBL0512BL（4）汽水參數(shù)表根據(jù)同類型機(jī)組相關(guān)參數(shù)及查閱HS圖表可得出各點(diǎn)汽水參數(shù)，如表33所示。表33汽水參數(shù)表KGJHKGJHJHTDDDDODAHFFBLMABLAMABLBLLBLLMABLAMFWSHBLFWMBPSHQFBLPWKBLLFBLF/4963981864“/981398760678307271864807153207153201520512680368760052471520470152693780163,100于是系統(tǒng)）見附圖四鍋爐連續(xù)排污由排污冷器熱平衡式（則取排污冷卻器端差為補(bǔ)充水量排污冷卻器計(jì)算即鍋爐給水量化學(xué)補(bǔ)水量經(jīng)擴(kuò)容后排污水份額取擴(kuò)容器效率擴(kuò)容器份額為項(xiàng)目單位H1H2H3H4H5H6H7SG1H8C抽汽壓力PMPA593362164081103401350065002600064抽汽溫度T38331743333423113983656343抽汽焓值HKJ/KG31603048337032703130300028403172126802458抽汽壓損PMPA888滑壓8888加熱器壓力P1MPA55734115407620313012700610024P壓力下的飽和水溫T2742442021771381088866375P壓力下的飽和水溫TS2712411981681351068664P壓力下的飽和水焓HSKJ/KG10389187636925834963893903830315531抽汽放熱QHHSKJ/KG21222130260725782547250424512781252377241386端差00000555加熱器出口水焓KJ/KG10398928177537034584247613695318912638加熱器進(jìn)口水焓KJ/KG9281775370345842476136952638306521552給水焓升KJ/KG11171528719119210811066105712391086（5）各段抽氣量和凝汽量的計(jì)算H1的計(jì)算（見圖31）由高壓加熱器1熱平衡計(jì)算求1圖31H1的計(jì)算H2的計(jì)算（見圖32）由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算求2圖32H2的計(jì)算再熱蒸汽量RH1120848038H3的計(jì)算（見圖33）32232333332274581086180453687540978097901934PUWFSGSGSHSSSSSGHKJ/GHHQH已知給水在給水泵中的焓升為于是疏水圖33H3的計(jì)算071894563QH11WFW1212122210486043875099707801423015694FWSGHSHNSSSQ則的疏水H4CY計(jì)算（見圖34）由除氧器H4熱平衡計(jì)算求4由圖所示,除氧器物質(zhì)平衡,求凝結(jié)水進(jìn)入量。除氧器出水量CFW71938045826790345195314302814276089/570438620/8267901983405132414533144334CHHHWWSSGFNWFSFSGFWCCFF故除氧器的熱平衡式圖34H4的計(jì)算H5的計(jì)算（見圖35）由低壓加熱器H5熱衡計(jì)算求50378902547083861535NSGSGQH圖35H5的計(jì)算H6的計(jì)算（見圖36）由低壓加熱器H6熱平衡方程計(jì)算60258902371906387458791656HHSCQ圖36H6的計(jì)算H7的計(jì)算（見圖37）由低壓加熱器H6熱平衡方程計(jì)算7093720617032932456819767767SHHSSCHQ疏水圖37H7的計(jì)算H8的計(jì)算（見圖38）由低壓加熱器H8熱平衡方程計(jì)算8，在計(jì)算8低加時(shí),把H8、SG作為一個(gè)整體進(jìn)行計(jì)算,并忽略凝結(jié)水在凝結(jié)水泵中的焓升由熱井的物質(zhì)平衡得7485548748502069302701412CSGSGCWCNSGCSGCCSGSGCH/HHCC由此凝汽系數(shù)的計(jì)算與物質(zhì)平校核用熱井的物質(zhì)平衡式計(jì)算利用汽輪機(jī)的物質(zhì)平衡式來計(jì)算以校核計(jì)算準(zhǔn)確性51751023074620610278310244834ZJSGJ兩者計(jì)算結(jié)果相同,表明以上計(jì)算誤差很小圖38H8的計(jì)算（6）汽輪機(jī)汽耗量，各項(xiàng)汽水流量的計(jì)算作功不足系數(shù)的計(jì)算由前可知再熱器焓升，可計(jì)算出各抽汽做功不足系數(shù)，整理各抽汽KGJHRM/492份額及做功不足系數(shù)列在表34中。15268014268743265058304617152950837415262735098308115426/876654321CICICICICICICICICIECHYHYHYHRYKGJR表34（各級抽汽份額及其作功不足系數(shù)乘積）JJJYJY/0HKGDJJ052182130100043789328717462745005541145363Y001383893023584584904Y00131091432D756217300128866951600118277002347407Y000616114278152688000367668D719430156CQ8215JJY439520CJ汽輪機(jī)汽耗量計(jì)算NKGHPEDMGJYCI/60739180453616050凝汽器流量核算HPJC/470兩者計(jì)算一致根據(jù)計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列于表中（35）0表35（汽水流量表）項(xiàng)目符號份額X0DX全廠汽水損失10021247軸封用汽SG002SG鍋爐排污量BL00105102638BL連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽F00047452F連續(xù)排污后排污水LB0005765650LBD再熱蒸汽量RH087224976RH化學(xué)補(bǔ)水量MQ003679234MQ鍋爐蒸發(fā)量B1051028B汽輪機(jī)總汽耗量0102619500鍋爐給水量FW10715302FWD汽輪機(jī)功率核算根據(jù)汽輪機(jī)功率方程式其中第1、2段抽汽0HRP0MWKWPJ3熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算、汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗量、熱耗率、絕對電效率0Q0QE56427068930/8127/9165182976014592341592732534066QHKWJPEHKJHDHDADQCMAFWAFWFRHRFW、鍋爐熱負(fù)荷和管道熱效率BQP10122023333613287401697266053804536194279271953360JJRHMGMGRHPDKWPDK44045556606713040419542927568336017304043RMGRHRMGWKPD7788081428927133601306404853649525892716360RHRMGCCCRHEKWDKJ若不考慮再熱管道的能量損失，則RHRQ576/10415926385129760328BPFWBLHRFWBBQKJDH、全廠熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)全廠熱效率45302956013ECPBOP全廠熱耗率79964KJ/（KWH）/4HKWJQOP發(fā)電廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率0319KG/KW251230BS第四章汽機(jī)主要輔助設(shè)備選擇一、凝汽器為了提高汽輪機(jī)的熱效率一般采用提高進(jìn)入汽輪的初參數(shù)或降低終參數(shù)的方法。凝汽器就是降低汽輪機(jī)終參數(shù)的（排汽壓力）的主要設(shè)備除了背壓式汽輪機(jī)外,一般汽輪機(jī)都有凝汽器其中主要作用就是使汽輪機(jī)排汽劇冷,造成真空,使進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽盡可能膨脹到較低的壓力,從而增加可利用的熱焓,提高汽輪機(jī)的效率，所選凝汽器參數(shù)如表41所示，臺數(shù)2臺。表41（凝汽器）型號適用主機(jī)冷卻面積M2進(jìn)水溫度冷卻水管數(shù)量冷卻水量噸/小時(shí)N15770300MW1577020189942816208二、加熱器加熱器是抽出部分做過功的蒸汽,使給水進(jìn)一步加熱以提高發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)的熱交換器加熱器一般分為高壓、中壓、低壓、其它熱交換器。在凝結(jié)水泵和給水泵之間處于給水砂出口壓力下的加熱器是高壓加熱器；在給水泵和與凝結(jié)水泵之間，處于凝結(jié)水壓力上的的加熱器是低壓加熱器。本設(shè)計(jì)所擬定的原則性熱力系統(tǒng)需用三臺高壓加熱器、四臺低壓加熱器。其型號見表42表42（高低加型號明細(xì)）型號加熱水流量T/H加熱汽流量T/H加熱面積M2輸水溫度GJ1100219106451100246GJ11802291072441180205GJ82023910323820177JD67069318336701308JD5856931820585106JD75669318285756893JF8236931828582364三、軸封加熱器軸封加熱器用來收集軸封漏汽來加熱凝結(jié)水，減少工質(zhì)和熱量損失，改善汽輪機(jī)的車間環(huán)境。選型300MW機(jī)組選用1臺JQ116型汽封加熱器四、真空泵為了提高凝汽器的凝汽效果,必須用真空泵以抽出凝結(jié)過程中出現(xiàn)的不凝結(jié)汽體,從而維持凝汽器內(nèi)的高度真空。所選真空泵參數(shù)如表43所示，臺數(shù)2臺。表43（真空泵型號）五、除氧器除氧器的主要作用是除去含在鍋爐給水中的氧氣，保護(hù)給水品質(zhì)，根據(jù)擬定的原則性熱力系統(tǒng)，除氧器采用滑壓運(yùn)行，PY0685MPA,對應(yīng)的飽合水溫度為1641最大給水消耗量的計(jì)算HTDGLPWS/203112MAX查畢業(yè)資料匯編選用除氧器型號為GWC1051，臺數(shù)1臺，規(guī)格見表44。表44（除氧器型號）名稱型號最大出力工作壓力溫度高壓除氧器GWC10511051T/H0739MPA3352除氧水箱的選擇根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程第843條規(guī)定，除氧水箱的有效容量，宜按下列要求確定，200000KW及以下機(jī)組為1015MIN的鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的給水消耗量，除氧水箱的有效容量是批給水箱正常水位出水箱出水管頂部水位之間的貯水量。本設(shè)計(jì)按10MIN考慮，根據(jù)工作壓力0739MPA溫度335,查水和水蒸汽性質(zhì)圖表，得比容KG/5333176905178261MVT查表匯編P51選給水箱的型號為GS160型，臺數(shù)1臺，規(guī)格見表45表45（除氧器水箱）名稱型號容積工作壓力溫度除氧水箱GS160160M30739MPA340六、給水泵的選擇1臺數(shù)的確定型號轉(zhuǎn)速壓力吸氣量真空度2BE1353590R/MIN5KGT/CM25267M3/H33KP根據(jù)已擬定的原則性熱力系統(tǒng)，選2臺汽動給水泵，1臺電動給水泵。其中2汽動給水泵臺運(yùn)行，1臺電動給水泵備用。2容量確定根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第823規(guī)定，在每一給水系統(tǒng)中，給水泵出口的總流量，均應(yīng)保證給其所在的系統(tǒng)的全部鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)時(shí)所需的給水量，即汽包爐為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110HMQTDHT/4100237/23714/233容積容量每臺容量3揚(yáng)程的確定給水泵入口壓頭按下式計(jì)算OMHMPAPHPAMPAPMPAGHCYGHCY21226311173298707558010289揚(yáng)程倍取汽包壓力的出口壓頭給水泵入口靜壓除氧器壓力給水泵入口壓頭式中4型號確定查匯編P55選型號為50CHTA6SP型2臺汽動給水泵規(guī)格見表46查匯編P55選型號為CHTA/6SP型1臺電動給水泵規(guī)格見表47表46（汽動給水泵型號）型號流量（T/H）揚(yáng)程（米）轉(zhuǎn)速R/MIN50CHTA6SP52921685800表47（電動給水泵型號）型號流量（T/H）揚(yáng)程（米）轉(zhuǎn)速R/MINCHTA/6SP52921685800七、凝結(jié)水泵的選擇1臺數(shù)確定根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第851規(guī)定，每臺凝汽式汽輪機(jī)組宜裝設(shè)2臺凝結(jié)水泵，每臺容量為量大凝結(jié)水量的110。本設(shè)計(jì)選用2臺凝結(jié)水泵。2容量計(jì)算最大凝結(jié)水量可按下式計(jì)算HMDQKGMPAHKGDDZZFNFN/248109670491321/0167,/27365/2443695333量故第臺凝結(jié)水泵容積流查得凝結(jié)不比容根據(jù)凝結(jié)水壓力取前面的計(jì)算結(jié)果3揚(yáng)程計(jì)算凝結(jié)水泵的揚(yáng)程可按下式計(jì)算OMHOMHPDZHMKGOMHMPAPHZSPZQPNCYDNCY222232461064108906318510451,53/92201930167/164030768521621,/905所以取進(jìn)入除氧器的動壓頭設(shè)備之間聯(lián)絡(luò)管取每臺加熱器取沿程阻力損失凝結(jié)水平均密度凝汽器工作壓力除氧器工作壓力所示如圖差凝汽器和除氧器的水位式中4選型查匯編P66選取型號為9LDTN2，臺數(shù)2臺，規(guī)格見表48表48（凝結(jié)水泵型號）名稱型號揚(yáng)程流量轉(zhuǎn)速電機(jī)型號電機(jī)功率凝結(jié)水泵9LDTN279M900M3/H1480R/MINYL4004315KW四、連續(xù)排污擴(kuò)容器選擇1臺數(shù)確定根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第651條規(guī)定對于汽包鍋爐，宜采用一級連續(xù)排污擴(kuò)容系統(tǒng)，連續(xù)排污擴(kuò)容系統(tǒng)應(yīng)有切換定期排污擴(kuò)容器的旁路，125MW以上機(jī)組，宜第臺鍋爐設(shè)計(jì)一套排污系統(tǒng)，所以本設(shè)計(jì)選擇1臺排污擴(kuò)容器。2排污擴(kuò)容器的容量計(jì)算成本，可采用下式計(jì)算3333801102754638/0,/2780,3601540152470,/638,3MVHMRKGMMPAHKGDMVRKKKPWKKPW所以本設(shè)計(jì)取排取在連擴(kuò)容器蒸發(fā)強(qiáng)度查得其飽合蒸汽比容為根據(jù)擴(kuò)容器蒸汽壓力為擴(kuò)容蒸汽的比容汽排污水量的百分?jǐn)?shù)擴(kuò)容器中分離出來的蒸前面計(jì)算為水量進(jìn)入擴(kuò)容器的連續(xù)排污擴(kuò)容器的汽空間容積3選型查匯編P35選取型號為LP15型性能見表49（連排擴(kuò)容器和定排擴(kuò)容器型號）名稱型號容量工作壓力工作溫度外形尺寸重量連排LP1515M30804MPA1708243315982KG定排DP1575M30049MPA127202434702412KG連續(xù)排污擴(kuò)容器的水容器通常取汽容器的0203倍本設(shè)計(jì)取0334180MVSSK所以即九、定排擴(kuò)容器的選擇定排擴(kuò)容器通常裝在水冷壁下聯(lián)箱，它能使鍋爐的排污水進(jìn)行擴(kuò)容分離，得到蒸汽及廢熱水用來加熱生水成化學(xué)補(bǔ)給水。按鍋爐額定蒸發(fā)量119行DP75型,其性能見表49十、疏水?dāng)U容器的選擇疏水?dāng)U容器是作為較高壓力疏水或放壓放水?dāng)U容作用,對疏水起緩沖作用,以保護(hù)疏水箱疏水?dāng)U容器的容量應(yīng)視其疏水量的大小來決定,同是要參考同類型機(jī)組的典型設(shè)計(jì),本期設(shè)計(jì)所有的疏水都有,所以決定采用一臺15M3的疏水?dāng)U容器。十一、工業(yè)水泵的選擇1工業(yè)水泵的作用供給汽輪發(fā)電機(jī)組潤滑油冷油器冷卻水用水、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)、給水泵、軸承冷卻用水及除灰、消防用水。2工業(yè)水泵的選擇根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程第885886887條規(guī)定，按下列要求選擇單元制或擴(kuò)大單元制工業(yè)水系統(tǒng)，宜采用23臺工業(yè)水泵。工業(yè)水泵的揚(yáng)程應(yīng)為下列各項(xiàng)之和A最高工業(yè)用水或高位工業(yè)水箱進(jìn)口與工業(yè)水泵中心線或工業(yè)水泵吸水池最低水位之間的水靜壓差；B從工業(yè)水泵進(jìn)水口到最高用水點(diǎn)或高位工業(yè)水箱進(jìn)口間介質(zhì)流動阻力（按最大用水量計(jì)算）另加20裕量；C工業(yè)水泵進(jìn)口真空（如主正壓取負(fù)值當(dāng)從吸水池吸水時(shí)，本項(xiàng)不考慮）工業(yè)水泵的總量應(yīng)滿足所連接的工業(yè)水最大用量的110；臺數(shù)要設(shè)計(jì)工業(yè)水泵系統(tǒng)采用單元制，每單元配用2臺工業(yè)水泵。正常時(shí)1臺運(yùn)行；一臺備用。揚(yáng)程查匯編選取ISI25100200型工業(yè)水泵2臺，其性能參數(shù)見表410表410（工業(yè)水泵型號）型號流量揚(yáng)程電機(jī)型號功率電壓ISI25100200220M3/H50MY225M245KW380V第五章全面性熱力系統(tǒng)的擬定及繪制第一節(jié)全面性熱力系統(tǒng)擬定的依據(jù)一已擬定的原則性熱力系統(tǒng)；二已選擇的輔助設(shè)備；三參考同類型、同容量、同參數(shù)的發(fā)電廠有關(guān)設(shè)計(jì)資料；四