貴州大學課程設計任務書課題名稱污水處理工程學院土木工程學院專業(yè)給水排水工程班級101學號1008070030姓名程威污水處理工程課程設計任務書一、目的與任務1目的本設計是污水處理工程教學中一個重要的實踐環(huán)節(jié)，要求綜合運用所學的有關知識，在設計中掌握解決實際工程問題的能力，并進一步鞏固和提高理論知識。2任務根據已知資料，進行城市污水處理廠的工藝設計。要求確定污水處理流程，計算各處理構筑物的尺寸，布置污水處理廠總平面圖和高程圖。二、設計內容和要求1設計說明書說明城市概況、設計任務、工程規(guī)模、水質水量、工藝流程、設計參數、主要構筑物的尺寸和個數、主要設備的型號和數量等；有關內容可參考如下所列。第一章總論第一節(jié)設計任務和內容第二節(jié)基本資料第二章污水處理工藝流程說明污水處理工藝流程比較、論證（提出2種以上的工藝方案進行比較），污水處理工藝流程選定。第三章污水處理構筑物設計按照選定的工藝流程，分節(jié)設計每個污水處理單元，簡要論證比較，列出各構筑物的計算過程、主要設備（如水泵、鼓風機等）的選取。第四章污泥處理構筑物的設計。按照選定的污泥處理工藝流程，分節(jié)設計每個污泥處理單元，說明每個處理單元內的主要設備配置情況。第五章污水廠總體布置第一節(jié)主要構（建）筑物與附屬建筑物第二節(jié)污水廠平面布置第三節(jié)污水廠高程布置污水處理廠的高程計算（各構筑物內部的水頭損失查閱教材或手冊，構筑物之間的水頭損失按管道長度計算）2設計圖紙污水處理廠總平面布置圖和高程布置圖各一張，均為A2圖幅的CAD制圖。污水廠總平面圖應按初步設計要求去完成，圖上應繪出主要處理構筑物、處理建筑物、輔助構（建）筑物、附屬建筑物、道路、綠化地帶及廠區(qū)界限等，并用坐標表示其外形尺寸和相互距離，應有坐標軸線或坐標網格。總平面圖上繪出各種連接管渠，管道以單線條表示，并標明管徑。圖中應附構（建）筑物一覽表，說明各構（建）筑物的名稱、數量及主要外形尺寸。圖中應附圖例及必要的文字說明。圖中應附比例、風玫瑰圖。污水工藝流程（附高程）圖上應繪出主要處理構筑物和設施的構造簡圖，應繪出各構筑物之間的連接管渠。圖上應標出各處理構筑物的頂、底及水面標高，應標出主要管渠、設備機組和地面標高。圖上應附處理構筑物、設備名稱。三、設計資料1城市概況南方某城鎮(zhèn)占地約63KM2，近期2010年人口達到5萬人，以居住、商業(yè)為主，有少量工業(yè)。2自然特征該鎮(zhèn)地形由南向北略有坡度，平均坡度為05，地面平整，海拔高度為黃海絕對標高9049M9080M，地坪平均絕對標高為90680M。全年最高氣溫40，最低5。夏季主導風向為西北風。極限凍土深度為15CM。全年降雨量為1600MM。污水處理廠出水排入廠區(qū)南側、距規(guī)劃廠區(qū)南界100M的XX河中，該河執(zhí)行III水體標準。XX河的最高水位約為90460M，最低水位約為90180M，常年平均水位約為90300M。3規(guī)劃資料該城鎮(zhèn)將建設各種完備的市政設施，其中排水系統(tǒng)采用完全分流制體系。污水性質與生活污水類似，生活污水和工業(yè)污水混合后的水質預計為BOD5160MG/L，SS180MG/L，COD250MG/L，氨氮35MGL，總磷5MG/L；廠區(qū)設計地坪絕對標高采用90500M，處理廠四角的坐標為X0，Y100；X0，Y0；X150，Y100；X150，Y0。污水總管進污水處理廠處埋深為絕對標高9003M，坡度10，設計流速按1M/S，設計充滿度H/D065。四、參考書目1水質工程學；2給水排水設計手冊第一、五、十、十一冊；3室外排水設計規(guī)范等。五、成績評定根據考勤情況、計算草稿、查閱資料、計算說明書和圖紙，綜合評定成績。分五等級優(yōu)秀、良好、中等、及格和不及格。六、學生最終提交材料1、說明書（含計算書）1份；2、工程設計圖（CAD圖紙（A2）2張；3、說明書和圖紙的電子版附設計說明書示例。污水處理廠設計計算1污水廠規(guī)模城市設計人口近期2010年達到5萬人，考慮到未來遠期發(fā)展，污水處理廠按遠期10萬人設計。城市公共建筑物水量按城市污水量的20。生產污水量按5000計，其中包括工業(yè)企業(yè)內部生活淋浴污水。3/MD生活污水量QP1的計算（根據人口）8501NQP式中N人口數，10萬人Q居民用水定額，該城市為中小型城市，Q取200L/CAPD085排放系數（0809），取085310208517/PQMD公共建筑污水量計算城市公共建筑污水量按城市污水量的20計32107024/PD工業(yè)廢水量335/PQMD平均日污水量312317045024/PPMD為安全考慮設計水量采用36/D污水廠的處理水量按最高日最高時流量，污水廠的日處理量為，污水廠主要處理構筑物擬分為二組，每組處理規(guī)模為3260/MD。12進水廠水質單位MG/LCODBOD5SSNH3NTP進水250160180355出水602020151該水經處理以后，水質應符合國家污水綜合排放標準（GB189182002）中的一級B標準3處理程度計算1溶解性BOD5的去除率活泩污泥處理系統(tǒng)處理水中的BOD5值是由殘存的溶解性BOD5和非溶解性BOD5二者組成，而后者主要是以生物污泥的殘屑為主體?；钚晕勰嗟膬艋δ?，是去除溶解性BOD5。因此從活性污泥的凈化功能來考慮，應將非溶解性的BOD5從處理水的總BOD5值中減去。處理水中非溶解性BOD5值可用下列公式求得此公式僅適用于氧化溝LMGEECBODEF/613421071427052052305處理水中溶解性BOD5為2013664MG/L溶解性BOD5的去除率為1604962COD的去除率2073SS的去除率188904NH3N的去除率5571435TP的去除率51084工藝流程的比較城市污水處理廠的方案，既要考慮有效去除BOD5又要適當去除N，P故可采用SBR或氧化溝法，或A/A/O法,以及一體化反應池即三溝式氧化溝得改良設計ASBR法工藝流程污水一級處理曝氣池處理水工作原理1）流入工序廢水注入，注滿后進行反應，方式有單純注水，曝氣，緩速攪拌三種，2）曝氣反應工序當污水注滿后即開始曝氣操作，這是最重要的工序，根據污水處理的目的，除P脫N應進行相應的處理工作。3）沉淀工藝使混合液泥水分離，相當于二沉池，4）排放工序排除曝氣沉淀后產生的上清液，作為處理水排放，一直到最低水位，在反應器殘留一部分活性污泥作為種泥。5）待機工序工處理水排放后，反應器處于停滯狀態(tài)等待一個周期。特點大多數情況下，無設置調節(jié)池的心要。SVI值較低，易于沉淀，一般情況下不會產生污泥膨脹。通過對運行方式的調節(jié)，進行除磷脫氮反應。自動化程度較高。得當時，處理效果優(yōu)于連續(xù)式。單方投資較少。占地規(guī)模大，處理水量較小。B厭氧池氧化溝工作流程污水中格柵提升泵房細格柵沉砂池厭氧池氧化溝二沉池接觸池處理水排放工作原理氧化溝一般呈環(huán)形溝渠狀，污水在溝渠內作環(huán)形流動，利用獨特的水力流動特點，在溝渠轉彎處設曝氣裝置，在曝氣池上方為厭氧池，下方則為好氧段，從而產生富氧區(qū)和缺氧區(qū)，可以進行硝化和反硝化作用，取得脫氮的效應，同時氧化溝法污泥齡較長，可以存活世代時間較長的微生物進行特別的反應，如除磷脫氮。工作特點在液態(tài)上，介于完全混合與推流之間，有利于活性污泥的適于生物凝聚作用。對水量水溫的變化有較強的適應性，處理水量較大。污泥齡較長，一般長達1530天，到以存活時間較長的微生物，如果運行得當，可進行除磷脫氮反應。污泥產量低，且多已達到穩(wěn)定。自動化程度較高，使于管理。占地面積較大，運行費用低。脫氮效果還可以進一步提高，因為脫氮效果的好壞很大一部分決定于內循環(huán)，要提高脫氮效果勢必要增加內循環(huán)量，而氧化溝的內循環(huán)量從政論上說可以不受限制，因而具有更大的脫氮能力。氧化溝法自問世以來，應用普遍，技術資料豐富。CA/A/O法優(yōu)點該工藝為最簡單的同步脫氮除磷工藝，總的水力停留時間，總產占地面積少于其它的工藝。在厭氧的好氧交替運行條件下，絲狀菌得不到大量增殖，無污泥膨脹之虞，SVI值一般均小于100。污泥中含磷濃度高，具有很高的肥效。運行中勿需投藥，兩個A段只用輕緩攪拌，以不嗇溶解氧濃度，運行費低。缺點除磷效果難于再行提高，污泥增長有一定的限度，不易提高，特別是當P/BOD值高時更是如此。脫氮效果也難于進一步提高，內循環(huán)量一般以2Q為限，不宜太高，否則增加運行費用。對沉淀池要保持一定的濃度的溶解氧，減少停留時間，防止產生厭氧狀態(tài)和污泥釋放磷的現象出現，但溶解濃度也不宜過高。以防止循環(huán)混合液對缺反應器的干擾。D一體化反應池（一體化氧化溝又稱合建式氧化溝）一體化氧化溝集曝氣，沉淀，泥水分離和污泥回流功能為一體，無需建造單獨得二沉池?；具\行方式大體分六個階段（包括兩個過程）。階段A污水通過配水閘門進入第一溝，溝內出水堰能自動調節(jié)向上關閉，溝內轉刷以低轉速運轉，僅維持溝內污泥懸浮狀態(tài)下環(huán)流，所供氧量不足，此系統(tǒng)處于缺氧狀態(tài)，反硝化菌將上階段產生的硝態(tài)氮還原成氮氣逸出。在這過程中，原生污水作為碳源進入第一溝，污泥污水混合液環(huán)流后進入第二溝。第二溝內轉刷在整個階段均以高速運行，污水污泥混合液在溝內保持恒定環(huán)流，轉刷所供氧量足以氧化有機物并使氨氮轉化成硝態(tài)氮，處理后的污水與活性污泥一起進入第三溝。第三溝溝內轉刷處于閑置狀態(tài)，此時，第三溝僅用作沉淀池，使泥水分離，處理后的出水通過已降低的出水堰從第三溝排出。階段B污水入流從第一溝調入第二溝，第一溝內的轉刷開始高速運轉。開始，溝內處于缺氧狀態(tài)，隨著供氧量增加，將逐步成為富氧狀態(tài)。第二溝內處理過的污水與活性污泥一起進入第三溝，第三溝仍作為沉淀池，沉淀后的污水通過第三溝出水堰排出。階段C第一溝轉刷停止運轉，開始泥水分離，需要設過渡段，約一小時，至該階段末，分離過程結束。在C階段，入流污水仍然進入第二溝，處理后污水仍然通過第三溝出水堰排出。階段D污水入流從第二溝調至第三溝，第一溝出水堰開，第三溝出水堰關停止出水。同時，第三溝內轉刷開始以低轉速運轉，污水污泥一起流入第二溝，在第二溝曝氣后再流入第一溝。此時，第一溝作為沉淀池。階段D與階段A相類似，所不同的是反硝化作用發(fā)生在第三溝，處理后的污水通過第一溝已降低的出水堰排出。階段E污水入流從第三溝轉向第二溝，第三溝轉刷開始高速運轉，以保證該段末在溝內為硝化階段，第一溝作為沉淀池，處理后污水通過該溝出水堰排出。階段E與階段B類似，所不同的是兩個外溝功能相反。階段F該階段基本與C階段相同，第三溝內的轉刷停止運轉，開始泥水分離，入流污水仍然進入第二溝，處理后的污水經第一溝出水堰排出。其主要特點工藝流程短，構筑物和設備少，不設初沉池，調節(jié)池和單獨的二沉池，污泥自動回流，投資省，能耗低，占地少，管理簡便。處理效果穩(wěn)定可靠，其BOD5和SS去除率均在9095或更高。COD得去除率也在85以上，并且硝化和脫氮作用明顯。產生得剩余污泥量少，污泥不需小孩，性質穩(wěn)定，易脫水，不會帶來二次污染。造價低，建造快，設備事故率低，運行管理費用少。固液分離效率比一般二沉池高，池容小，能使整個系統(tǒng)再較大得流量和濃度范圍內穩(wěn)定運行。污泥回流及時，減少污泥膨脹的可能。綜上所述，任何一種方法，都能達到降磷脫氮的效果，且出水水質良好，但相對而言，SBR法一次性投資較少，占地面積較大，且后期運行費用高于氧化溝，厭氧池氧化溝雖然一次性投資較大，但占地面積也不少，耗電量低，運行費用較低，產污泥量大，而且構筑物多而復雜。一體化反映池科技含量高，投資省，運行管理各個方面都優(yōu)于其他處理方法,因此，采用一體化反映池為本設計的工藝方案。5工藝流程的選擇回流污泥厭氧池二沉池加氯間排放接觸池氧化溝剩余污泥流量計沉沙池沙沙水分離器細格柵提升泵房柵渣壓干機柵渣卡羅塞濃縮池污水粗格柵柵渣壓干機柵渣柵渣外運旱流時水中的各項指標均較高，故應設二級處理單元去除水中的BOD5及NH3N和TP，厭氧池加氧化溝及其四溝式循環(huán)的獨特構造，使它具有很強除磷脫氮功能。故選用此工藝流程。6污水處理構筑物設計61粗格柵和提升泵房（兩者合建）粗格柵用以截留水中的較大懸浮物或漂浮物，以減輕后續(xù)處理構筑物的負荷，用來去除那些可能堵塞水泵機組駐管道閥門的較粗大的懸浮物，并保證后續(xù)處理設施能正常運行的裝置。提升泵房用以提高污水的水位，保證污水能在整個污水處理流程過程中流過，從而達到污水的凈化。設計參數因為格柵與水泵房合建在一起。因此在格柵的設計中，做了一定的修改，特別是在格柵構造和外型上的設計，突破了傳統(tǒng)的“兩頭小，中間大”的設計模式，改建成長方體形狀利于均衡水流速度，有效的減少了粗格柵的堵塞。建成一座潛地式格柵，因此在本次得設計中，將不計算柵前高度，格柵高度，直接根據所選擇的格柵型號進行設計。（1）水泵處理系統(tǒng)前格柵柵條間隙，應符合下列要求1人工清除2540MM2機械清除1625MM3最大間隙40MM（2）在大型污水處理廠或泵站前原大型格柵每日柵渣量大于02M3,一般應采用機械清渣。（3）格柵傾角一般用450750。機械格柵傾角一般為600700，（4）通過格柵的水頭損失一般采用008015M。（5）過柵流速一般采用0610M/S。設計計算主要設計參數設計流量日均污水量26000M3/D300L/S由于沒有工業(yè)廢水的變化系數，所以按生活污水量來取其時變化系數。根據我國室外排水設計規(guī)范（GBJ1487）采用的居民區(qū)生活污水總變化系數KZ145，則設計流量QMAX37700M3/D435L/S柵條寬度S10MM柵條間隙寬度B20MM過柵流速V09M/S柵前渠道流速V055M/S柵前渠道水深H08M格柵傾角A600數量N4座柵渣量格柵間隙為20MM柵渣量W1按1000M3污水產渣007M31柵條的間隙數過柵流量Q10435M3/D柵條間隙數（個）SIN045SIN602829BHV考慮格柵傾角的經驗系數I2柵槽寬度102BSNB088（）103M3進水渠道漸寬部分的長度設進水渠寬B1065M,其漸寬部分展開角度20O（進水渠道內的流速為1077M/S）11036522TANBLTG4柵槽與進水渠道連接處漸窄部分長度1206L5通過格柵的水頭損失設柵條斷面為銳邊矩形斷面2420103M4/321SINASVHKBG取H1為01MK格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數,一般采用3G重力加速度（M/S2）6柵后槽總高度設柵前渠道超高H203MHHH1H208010312M7柵槽總長度11205HLLTG660OT29MH1柵前渠道深H1HH211（M）8每日柵渣量3MAX18640W8640350718/ZQWDK運行參數柵前流速V107M/S過柵流速V209M/S柵條寬度S001M柵條凈間距B002M柵前槽寬B103M格柵間隙數N26水頭損失H101M每日柵渣量W18M3/D設計中的各參數均按照規(guī)范規(guī)定的數值來取的。提升泵房說明1泵房進水角度不大于45度。2相鄰兩機組突出部分得間距，以及機組突出部分與墻壁的間距，應保證水泵軸或電動機轉子再檢修時能夠拆卸，并不得小于08。如電動機容量大于55KW時，則不得小于10M，作為主要通道寬度不得小于12M。3泵站為半地下式，直徑D10M，高12M，地下埋深7M。4水泵為自灌式。62細格柵和沉砂池細格柵的設計和粗格柵相似設計計算（1）確定格柵前水深，根據最優(yōu)水力斷面公式計算得柵211VBQ前槽寬，則柵前水深1120435127QBMV16H（2）柵條間隙數12SIN0435SIN67219EHV設計兩組格柵，每組格柵間隙數N36條（3）柵槽有效寬度B2S（N1）EN001（361）00136071M所以總槽寬為B071202162M（考慮中間隔墻厚02M）（4）進水渠道漸寬部分長度1162405TANTBLM（其中1為進水渠展開角）（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度126L（6）過柵水頭損失（H1）因柵條邊為矩形截面，取K3，則MGVKH260SIN81920423SIN23401其中（S/E）4/3H0計算水頭損失K系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取K3阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時242（7）柵后槽總高度（H）取柵前渠道超高H203M則柵前槽總高度H1H1H206203092M柵后槽總高度HHH1H206202603118M（8）格柵總長度LL1L20510077/TAN0520260510077/TAN60272M（9）每日柵渣量18640WZQWK平均日3378/5MD所以宜采用機械格柵清渣。運行參數柵前流速V107M/S過柵流速V209M/S柵條寬度S001M柵條凈間距B001M柵前部分長度L052M格柵傾角A60O柵前槽寬B162M格柵間隙數N72（兩組）水頭損失H1026M每日柵渣量W178M3/D沉砂池設計沉砂池的作用是從污水中將比重較大的顆粒去除，其工作原理是以重力分離為基礎，故應將沉砂池的進水流速控制在只能使比重大的無機顆粒下沉，而有機懸浮顆粒則隨水流帶起立。沉砂池設計中，必需按照下列原則1城市污水廠一般均應設置沉砂池，座數或分格數應不少于2座格，并按并聯運行原則考慮。2沉砂池去除的砂粒雜質是以比重為265，粒徑為02MM以上的顆粒為主。3貯砂斗容積應按2日沉砂量計算，貯砂斗池壁與水平面的傾角不應小于55。排砂管直徑應不小于200MM。4沉砂池的超高不宜不于03M。5除砂一般宜采用機械方法。當采用重力排砂時，沉砂池和曬砂廠應盡量靠近，以縮短排砂管的長度。6最大流速應為03M/S，最小流速為015M/S。7最高時流量的停留時間不應小于30S，有效水深不應大于12M。8每格寬度不應小于06M。說明采用平流式沉砂池，具有處理效果好，結構簡單的優(yōu)點，分兩格。設計計算1沉砂池水流部分的長度沉砂池兩閘板之間的長度為水流部分長度0253075MVTL式中L水流部分長度，MV最大流速，取025M/ST最大設計流量時的停留時間，取30S2水流斷面積MAX0435172QAV式中A水流斷面積，M2最大設計流量，AXS/33池總寬度2174BHMA式中B池總寬度，M設計有效水深，取10M2H4沉砂斗容積MAX68401QTXVK總63520式中V沉砂斗容積，M3城市污水沉砂量，X3510/M清除沉砂的時間間隔，取2DTK總流量總變化系數5每個沉砂斗的容積設每一分格設有兩個沉砂斗，3015692VM6沉砂斗各部分尺寸設斗底寬，斗壁與水平面的傾角為55度，斗高108AM。沉砂斗上口寬35H3120581TAN5TANHM7沉砂室高度采用重力排砂，設池底坡度為006，坡向砂斗，32065062HL8沉砂池總高度設超高，1M230169HHM運行參數沉砂池長度L75M池總寬B174M有效水深H10M貯泥區(qū)容積V039M3（每個沉砂斗）沉砂斗底寬08M斗壁與水平面傾角為5501A斗高為05M斗部上口寬15M3HA63厭氧池和氧化溝說明本設計采用的是卡魯塞爾（CARROUSEL）氧化溝。二級處理的主體構筑物，是活性污泥的反應器，其獨特的結構使其具有脫氮除磷功能，經過氧化溝后，水質得到很大的改善。設計參數設計流量平均時流量為QQ/KH435/145300L/S，每座設計流量為Q1150L/S，分2座水力停留時間T25H污泥濃度X3000MG/L污泥回流液濃度XR10000MG/L產率系數Y04微生物自身衰減系數10DKBOD5/BODU07考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元，總的水力停留時間超過15H，所以設計水量按最大日平均時考慮設計計算（1）厭氧池容積VQ1T1501032536001350M3（2）厭氧池尺寸水深取為H40M。則厭氧池面積AV/H1350/43375M2厭氧池直徑（取D21M437501ADM）考慮03M的超高，故池總高為HH0340343M。（3）污泥回流量計算1）回流比計算RX/（XRX）3000/（100003000）0432）污泥回流量QRRQ1043150645L/S55728M3/D（4）氧化溝所需容積V30413062047EDYLMXK（5）曝氣時間TB2470194563VHQ（6）需氧量G在延時曝氣氧化溝中，由微生物去除的全部底物都作為能源，故系統(tǒng)中每天的需氧量為30EL1306210Q82/KGD折合最終生化需氧量為LT1076/1083/KGDKGH去除單位質量BOD5的需氧量為/TG25/284/LKOBD（6）復合污泥負荷NS10EL1306205D47SQNXV（7）氧化溝的主要尺寸1）已知氧化溝的容積為，取水深35M，溝寬為B50M，則3247M氧化溝的長度為1935VLHB2）選直徑為700MM的轉刷，浸深為240MM轉速為80R/MIN時，充氧能力為56KGO2/HM。3）已知每小時的需氧量為10833KG，則轉刷的總長度為10833/5620M4每個轉刷的長度與溝同寬，則需轉刷個數為20/54個。5轉刷的間距為139/435M。運行參數共建造兩組厭氧池和兩組氧化溝，一組一條。厭氧池直徑D21M，高H43M氧化溝尺寸LB139M5M，高H38M給水系統(tǒng)通過池底放置的給水管，在池底布置成六邊行，再加上中心共七個供水口，利用到職喇叭口，可以均化水流，減少對膜式曝氣管得沖刷。盡可能的提高膜式曝氣管得使用壽命。出水系統(tǒng)采用雙邊溢流堰，在邊池沉淀完畢，出水閘門開啟，污水通過溢流堰，進行泥水分離。澄清液通過池內得排水渠，排到接觸消毒池。在排水完畢后，出水閘門關閉。曝氣系統(tǒng)采用表面機械曝氣DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機。排泥系統(tǒng)采用軌道式吸泥機，由于池體為氧化溝，其邊溝完成沉淀階段后，轉變?yōu)槿毖醭?，因此其回流污泥速度快，避免了污泥的膨脹。所以此工藝排泥量少，有時可以不排泥。吸泥機啟動時間在該池沉淀結束時。64二沉池設計說明二沉池選用圓形的向心流輻流式沉淀池,即周邊進水周邊出水方式。因其可設計的個數較少,運行管理較簡單向心流輻流式沉淀池在一定程度上也克服了普通輻流式沉淀池中心進水流速較大對池底污泥干擾等缺點，容積利用率大大提高較普通輻流式沉淀效率更高2二沉池主要尺寸計算設計選用N4座圓形式向心流輻流式沉淀池二沉池最大流量的計算432610/OQMD43R則3AX26107180/MD沉淀部分水面面積A2MAX/37180/4387IAQNQ式中池表面積，；I2最大設計流量，；MAX3MH表面負荷，本設計。Q3210MHN為池的個數。二沉池直徑D為，本設計取。438721IA2M實際水面面積F22234794DF實際表面負荷QQ,在規(guī)定的0615NQMAX18043792內，符合要求。沉淀部分有效水深2H沉淀時間；T5則238794IQHMA沉淀部分有效容積V22356944D校核堰口負荷，符3871/20/3642IQQLSMS合要求。污泥區(qū)高度污泥區(qū)貯泥時間TH39252104302112WRTRQXVM則污泥區(qū)高度為2512387WVHA二沉池的池邊水深為緩沖層高度MH3022“51203417HM校核徑深比符合2847DH二沉池池底高度的計算及刮泥設備的選擇池底坡度選擇為I005污泥斗下口直徑選為，M2上口直徑為D41底坡落差14050522HM積泥斗高度7316TAN15二沉池總水深的計算超高?。籑H301則H2451704536M貯泥容積的計算MDR241MDR1221RM1污泥斗的容積32221251673743RRHV2污泥斗以上圓錐部分的體積2222342105194RRM3沉淀池可儲存的污泥體積為31267948V3二沉池進水設計二沉池的進水采用配水井，分別往四座沉淀池均勻進水。1）配水井中心管徑314387/60584IQDMV式中中心管內污水流速，取04M/S；1V/MS021V集配水井的設計流量，M3/S，IQ2）配水井的直徑I2243487/36058071DMV式中配水井內污水流速，取06M/S；2/MSSV/2集配水井的設計流量，M3/SIQ3）集水井的直徑，本設I22543387/6051031QDMV計中取11M。式中集水井內污水流速，M/S，取03M/S3VSV/40234）溢流堰配水井中心管的污水通過薄壁堰溢流到配水井，薄壁堰的過流量式為23HGMBQV式中集配水井的設計流量，M3/S；I薄壁堰的流量系數，取045；B堰寬，M，；305814MBDH堰上水深，M將上式變換得,薄壁堰堰上水頭為223387/601M4519IQBG4二沉池出水設計二沉池出水采用90三角堰雙邊出水，出水槽沿池壁環(huán)形布置，環(huán)形槽中水流由左右兩側匯入出水口集水槽內的流量Q387/2193533/054/MHS集水槽設計設集水槽中水流速度,SV/6集水槽寬B取0404991331QMB04M則槽內終點水深205426QHMVB槽內臨界水深332211398KG槽內起點水深2120506KH設計中取出水堰后的自由跌落高為01M，則集水槽高1036HM集水槽斷面尺寸204509M出水堰設計采用出水三角堰，開口90，堰上水頭,堰高012MH5單堰流量SQY/821331472三角堰個數，取66個056YQN三角堰的中心距（按池周邊集水槽計算）12342028DBLM集水槽直徑設計池周邊集水槽外徑與池徑相等，內徑1126B出水堰上負荷校核池周邊集水槽堰上負荷110540831732QD集均符合出水堰負荷設計規(guī)范規(guī)定設計參數設計進水量Q9295M3/D（每組）表面負荷QB范圍為1015M3/M2H，取Q10M3/M2H固體負荷QS140KG/M2D水力停留時間（沉淀時間）T25H堰負荷取值范圍為1529L/SM，取20L/SM運行參數沉淀池直徑D22M有效水深H255M池總高度H665M貯泥斗容積VW5112M365接觸消毒池1、城市污水經過一級或二級處理包活性污泥法和膜法后，水質改善，細菌含量也大幅度減少，但其絕對值仍很可觀，并有存在病源菌的可能。因此，污水排入水體前應進行消毒。先針對現行水處理廠中幾種主要的消毒技術進行一下比較（1）液氯優(yōu)點效果可靠、投配設備簡單、投量準確、價格便宜缺點氯化形成的余氯及某些含氯化合物低濃度時對水生物有毒害，當污水含工業(yè)廢水比例大時，氯化可能生成致癌物質適用條件適用于大、中規(guī)模的污水處理廠（2）漂白粉優(yōu)點投加設備簡單，價格便宜缺點同液氯缺點外，尚有投量不準確，溶解調制不便，勞動強度大適用條件適用于消毒要求不高或間斷投加的小型污水處理廠（3）臭氧優(yōu)點消毒效率高，并能有效地降解污水中殘留的有機物、色、味等，污水PH、溫度對消毒效果影響很小，不產生難處理的或生物及類型殘余物缺點投資大、成本高，設備管理復雜適用條件適用于出水水質較好，排入水體衛(wèi)生條件要求高的污水處理廠（4）次氯酸鈉優(yōu)點用海水或一定濃度的鹽水，由處理廠就地自制電解產生消毒劑，也可買商品次氯酸鈉缺點需要有專用次氯酸鈉電解設備和投配設備適用條件適用于邊遠地區(qū)，購液氯等消毒劑困難的小型污水處理廠（5）氯片優(yōu)點設備簡單，管理方便，只需定時清理消毒器內殘渣及補充氯片，基建費用低缺點要用特制氯片及專用消毒器，消毒水量小適用條件適用于醫(yī)院、生物制品所等小型污水處理站（6）紫外線優(yōu)點是紫外線照射與氯化共同作用的物理化學方法，消毒效率高缺點紫外線照射燈具貨源不足，技術數據較少適用條件適用于小型污水處理廠根據本設計污水處理廠的實際情況，采用液氯消毒比較合適。因為液氯對水中細菌、病毒具有較強的滅活能力?；ㄙM用、運行費用較低，液氯消毒應用于污水處理工程中比較合適。經過以上的比較，并根據現在污水處理廠現在常用的消毒方法，決定使用液氯消毒。采用隔板式接觸反應池1設計參數設計流量Q26000M3/D300L/S（設一座）水力停留時間T05H30MIN設計投氯量為40MG/L平均水深H20M隔板間隔B35M2設計計算（1）接觸池容積VQT3001033060540M3表面積M25407VAH隔板數采用2個，則廊道總寬為B（21）35105M取11M接觸池長度L取26M27051L長寬比643B實際消毒池容積為VBLH11262572M3池深取20323M03M為超高經校核均滿足有效停留時間的要求（2）加氯量計算設計最大加氯量為MAX40MG/L,每日投氯量為MAXQ426000103104KG/D433KG/H選用貯氯量為120KG的液氯鋼瓶，,共貯用12瓶，加氯機兩臺，單臺投氯量為1525KG/H。配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q13M3/H,揚程不小于10MH2O（3）混合裝置在接觸消毒池第一格和第二格起端設置混合攪拌機2臺（立式），混合攪拌機功率N0242021063605318351QTGKW實際選用JWH3101機械混合攪拌機，漿板深度為15M,漿葉直徑為031M,漿葉寬度09M，功率40KW。解除消毒池設計為縱向板流反應池。在第一格每隔35M設縱向垂直折流板，在第二格每隔7M設垂直折流板，第三格不設。采用射流泵加氯，使得處理污水與消毒液充分接觸混合，以處理水中的微生物，盡量避免造成二次污染。采用隔板式接觸反應池。運行參數池底坡度23隔板用2塊長26M寬11M水頭損失取05M水流速度075M/S66污泥處理構筑物的設計計算1、污泥泵房（1）回流污泥泵選用LXB900螺旋泵3臺（2用1備），單臺提升能力為480M3/H，提升高度為20M25M,電動機轉速N48R/MIN,功率N55KW。（2）回流污泥泵房占地面積為9M55M。（3）剩余污泥泵選兩臺，2用1備，單泵流量Q2QW/2556M3/H。選用1PN污泥泵Q7216M3/H,H1412M,N3KW。（4）剩余污泥泵房占地面積LB4M3M2、污泥濃縮池采用輻流式濃縮池，用帶柵條的刮泥機，采用靜圧排泥。設計規(guī)定及參數進泥含水率當為初次污泥時，其含水率一般為9597當為剩余活性污泥時，其含水率一般為992996。污泥固體負荷負荷當為初次污泥時，污泥固體負荷宜采用80120KG/M2D當為剩余污泥時，污泥固體負荷宜采用3060KG/M2D。濃縮時間不宜小于12H，但也不要超過24H。有效水深一般宜為4M,最低不小于3M。采用兩座幅流式圓形重力連續(xù)式污泥濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用靜壓排泥，剩余污泥泵房將污泥送至濃縮池。1設計參數進泥濃度10G/L污泥含水率P1990，每座污泥總流量Q13344KG/D13344M3/D556M3/H設計濃縮后含水率P2960污泥固體負荷QS45KGSS/M2D污泥濃縮時間T13H貯泥時間T4H2設計計算（1）濃縮池池體計算每座濃縮池所需表面積M2659413SWQQA濃縮池直徑取D62MD1463529水力負荷2134AQUW/80/23HMDM有效水深H1UT018413239M取H124M濃縮池有效容積V1AH12965247116M3（2）排泥量與存泥容積濃縮后排出含水率P2960的污泥,則HMDQW/391/6341960P102按4H貯泥時間計泥量，則貯泥區(qū)所需容積V24QW4139556M3泥斗容積32124RRHM826023式中H4泥斗的垂直高度，取12MR1泥斗的上口半徑，取11MR2泥斗的下口半徑，取06M設池底坡度為008，池底坡降為H5M1602608故池底可貯泥容積3212154RRV3228136M因此，總貯泥容積為323435658VVW（3）濃縮池總高度濃縮池的超高H2取030M，緩沖層高度H3取030M，則濃縮池的總高度H為543212403003012016436M（4）濃縮池排水量QQWQW556139417M3/H運行參數設計流量每座13444KG/D，采用2座進泥濃度10G/L污泥濃縮時間13H進泥含水率990出泥含水率960池底坡度008坡降016M貯泥時間4H上部直徑62M濃縮池總高436M泥斗容積28M37污水廠平面高程布