XXX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書負(fù)責(zé)人XXXXXX編制人ZXSJS復(fù)核人XXXXXXXXXXXXXXXXXX2016年4月XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書I目錄1工程概況12編制范圍13依據(jù)規(guī)范14總體施工方案2410支架搭設(shè)方案242邊跨現(xiàn)澆段支架搭設(shè)方案550段現(xiàn)澆支架驗(yàn)算851箱梁尺寸852荷載取值8521荷載計(jì)算8522荷載分項(xiàng)系數(shù)9523荷載組合1053箱梁腹板下模板計(jì)算1054翼緣板下I32A驗(yàn)算1355箱梁內(nèi)模支架計(jì)算1456豎直鋼管受力檢算1657基礎(chǔ)局部承壓檢算1758總結(jié)與建議186邊跨現(xiàn)澆段支架檢算1861箱梁尺寸1862荷載取值18621荷載計(jì)算18622荷載分項(xiàng)系數(shù)19623荷載組合2063箱梁腹板下模板計(jì)算2064豎直鋼管受力檢算2365立柱下砼基礎(chǔ)檢算24XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書II651基礎(chǔ)局部承壓檢算25652地基應(yīng)力檢算2566總結(jié)與建議257有限元計(jì)算結(jié)果2671竹膠板的驗(yàn)算2772方木的驗(yàn)算2873I18工字鋼的驗(yàn)算2974I32A工字鋼的驗(yàn)算3075I56A工字鋼的驗(yàn)算3176鋼管立柱的驗(yàn)算3277整體位移檢算3378結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析33XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書11工程概況XX高鐵設(shè)計(jì)最高運(yùn)行速度350KM/H，XX大橋（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋在一般大氣條件下無防護(hù)措施的地面結(jié)構(gòu)，環(huán)境類別為碳化環(huán)境，作用等級(jí)為T2，梁體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用壽命為100年，橋梁采用懸臂澆筑施工，橋上不設(shè)人行道檢查車走行通道。梁體為單箱單室、變高度、變截面箱梁，全聯(lián)在端支點(diǎn)、中支點(diǎn)處設(shè)橫隔板，橋梁寬126M，梁全長為1455M，計(jì)算跨度406440M，中支點(diǎn)截面中心點(diǎn)處梁高6035M，跨中10M直線段及邊跨1375M直線段截面中心線梁高3035M，梁底下緣按直線變化，底寬670CM，腹板為直腹板。梁箱縱向、橫向預(yù)應(yīng)力筋采用171521860GB/T52242003預(yù)應(yīng)力鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為，彈性模量為?？v向預(yù)應(yīng)力管道MPAFPK1860GPAE195形成采用圓形鍍鋅金屬波紋管成孔，錨固體系采用自錨式拉絲體系，張拉采用與之配套的機(jī)具設(shè)備?？v向、橫向預(yù)應(yīng)力錨口及喇叭口損失按預(yù)應(yīng)力鋼束錨外控制應(yīng)力的6計(jì)算，縱向預(yù)應(yīng)力管道摩阻按圓形鍍鋅金屬波紋管成孔計(jì)算，管道摩擦系數(shù)取026，管道偏差系數(shù)取0003。本連續(xù)梁0號(hào)節(jié)段長9M，混凝土為170434M3；兩邊跨各有775M的現(xiàn)澆段，混凝土87773M3；合攏段長度2M，利用掛籃現(xiàn)澆。其余各跨由掛籃懸澆施工，梁體自0號(hào)節(jié)段左右各劃分為7個(gè)懸澆段對(duì)稱布置，懸澆節(jié)段最大重量位于4段，重1535噸。2編制范圍XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX大橋（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋施工。3依據(jù)規(guī)范（1）高速鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范TB106212014（2）鐵路橋涵工程施工安全技術(shù)規(guī)程TB103032009（3）鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范TB1000520101（4）鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)TB104152003XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書2（5）鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)TB104242010（6）鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南鐵建設(shè)（2010）241號(hào)（7）鐵路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（剛構(gòu)）懸臂澆筑施工技術(shù)指南TZ3242010（8）高速鐵路橋涵工程施工技術(shù)規(guī)程Q/CR96032015（9）建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ1302011（10）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001（11）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB5001020104總體施工方案連續(xù)梁采用掛籃懸臂澆筑，0號(hào)塊采用搭設(shè)鋼管立柱支架施工，剩余懸臂澆筑段采用掛籃施工。邊跨現(xiàn)澆段采用鋼管立柱支架施工，中跨及邊跨合龍段采用合龍吊架（一側(cè)掛籃）施工，吊架底籃及模板采用掛籃的相應(yīng)部件?；炷劣砂韬驼炯泄?yīng)，采用汽車泵泵送砼入模。主跨及邊跨鋼筋、模板等采用主墩位旁塔吊吊裝運(yùn)輸?，F(xiàn)澆連續(xù)梁施工采用4個(gè)菱形掛籃從中間2個(gè)主墩上分別對(duì)稱平衡懸灌澆注，然后掛籃向兩側(cè)懸澆。邊跨現(xiàn)澆段及合龍段均采用鋼管立柱支架施工，中跨合龍段采用懸空吊架法利用一側(cè)掛籃施工。先合龍邊跨后合龍中跨。為確保施工安全，采用掛籃底部及周圍工作平臺(tái)12M高度范圍內(nèi)使用安全網(wǎng)封閉的方案。在掛籃上、下工作平臺(tái)上鋪設(shè)木板使墜物不掉落到地面。410支架搭設(shè)方案0段的長度為90M，支架搭設(shè)長度共計(jì)為8M；梁寬度126M，支架寬度為118M。主跨橋墩承臺(tái)寬度為106M、長度146M，故支架直接在成臺(tái)上搭設(shè)。鋼支撐結(jié)構(gòu)豎向支撐采用直徑560MM，壁厚10MM鋼管立柱，共12根，縱向分3排、橋墩中心線縱橋向兩側(cè)每排5根，橋墩中心線處橫橋向翼緣板下方各布置1根，支撐翼緣板下方的工字鋼。鋼管底部與承臺(tái)頂面預(yù)留的預(yù)埋鋼板連接，具體布置如下圖所示。XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書3鋼板0鋼管支撐工56組合鋼工32工18方木A圖410段支架縱向圖碗扣支架圖420段支架橫向圖XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書4工56組合鋼工32工組合鋼圖430段支架平面圖每排鋼管支墩上橫橋向布置I56A組合工字鋼，橫橋向工字鋼上縱橋向懸臂段每側(cè)布置17根I32的工字鋼、2根I32組合鋼（腹板區(qū)2根I32組合工字鋼、底板區(qū)9根，間距06M、翼緣板區(qū)8根，間距1M），橫梁和縱梁之間采用落架支座（砂箱）過渡，縱橋向工字鋼上橫向布置I18的工字鋼、縱向間距06M。底腹板區(qū)在橫向I18工字鋼上縱向布置1010CM方木（間距腹板區(qū)中心間距015M、底板區(qū)中心間距025M），支撐竹膠板，底、腹板區(qū)I18工字鋼與1010CM方木不能直接支撐到位的部分，在I18工字鋼與1010CM方木之間加方木支撐。翼緣板區(qū)在縱向I45工字鋼上立I18工字鋼支撐于鋼外模下方，I18工字鋼縱橋向采用12槽鋼焊接成整體，橫橋向采用12槽鋼與鋼外模焊接連接。鋼管支墩搭設(shè)完畢后，用12的槽鋼設(shè)置剪刀撐，將其鋼管支墩連接為整體。施工前對(duì)0段支架進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓值采用12倍設(shè)計(jì)承受壓力。其設(shè)計(jì)荷載考慮混凝土自重、模板、支架重量、人群機(jī)具重量、風(fēng)載、沖擊荷載等。底模采用1010CM方木結(jié)構(gòu)支撐，根據(jù)梁底標(biāo)高變化布置12224415CM竹膠板做為底模模板。外模外模腹板和翼緣板采用加工制作的定型鋼模板。XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書5內(nèi)?？紤]0段內(nèi)梁體截面變化大，模板通用性差，擬采用鋼木組合骨架拼裝；箱內(nèi)設(shè)支架，支架立柱采用1010CM方木和間距90CM的4835MM普通鋼管，柱間設(shè)斜撐，主柱支立于特制的鋼鐙上，鋼鐙頂面與底板頂面齊平，支架上設(shè)1010CM方木豎、縱梁，中心間距分別為02M和03M，縱梁上鋪設(shè)頂板底模，腹板每12M2設(shè)一道橫向貫通的20拉筋，頂板設(shè)外拉筋，在內(nèi)模板隔墻處設(shè)置人工搗固操作孔，規(guī)格為4040CM，每2M2設(shè)一個(gè)。在內(nèi)模就位后用方木或型鋼將內(nèi)外側(cè)模頂緊，用腳手架及可調(diào)式承托配合，將內(nèi)模頂緊，并設(shè)剪刀撐將各桿件聯(lián)成整體。端模端模上有鋼筋和預(yù)應(yīng)力管道伸出，位置要求準(zhǔn)確。堵頭模板采用3MM鋼板及63635MM角鋼制作，橫向用4835MM鋼管或型鋼通過扣件與梁體普通縱向鋼筋拉緊，安裝內(nèi)模后用海綿或其他材料封堵管周空隙。在過人洞處截面復(fù)雜，制作使用整體鋼模板（木模），在該處頂部鋼筋封頂前進(jìn)行安裝。為方便混凝土澆筑及振搗，箱室內(nèi)模及頂模預(yù)留施工用振搗及觀察窗，待混凝土澆筑接近預(yù)留口時(shí)再將鋼筋按照規(guī)范連接后進(jìn)行封堵。內(nèi)外模板的端頭間用拉桿螺栓聯(lián)結(jié)并用鋼管做內(nèi)撐以控制混凝土澆筑時(shí)模板的位移及變形，確保腹板厚度準(zhǔn)確。42邊跨現(xiàn)澆段支架搭設(shè)方案此處連續(xù)梁現(xiàn)澆段長度775M、梁寬126M，邊墩承臺(tái)半寬為405M、長度125M，超出承臺(tái)37M，兩墩在承臺(tái)直接支立鋼管支墩不能滿足長度要求，需要對(duì)超出承臺(tái)的部分進(jìn)行地基處理。在相應(yīng)位置開挖至換填深度后，分層鋪設(shè)、壓實(shí)宕巖后，在宕巖上澆注100CM高配筋條形基礎(chǔ)，然后在上部與其對(duì)應(yīng)支立梁式支架進(jìn)行現(xiàn)澆施工。鋼支撐結(jié)構(gòu)豎向支撐采用直徑560MM，壁厚10MM鋼管立柱，共12根，分3排、橋墩中心線縱橋向兩側(cè)每排5根，橋墩中心線橫橋向翼板下方各布置1根，鋼管底部與承臺(tái)及條形基礎(chǔ)頂面預(yù)留的預(yù)埋鋼板連接，具體布置如下圖所示。XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書6鋼管支撐工56組合鋼工32工18方木鋼板圖44邊跨現(xiàn)澆段支架縱向圖碗扣支架圖45邊跨現(xiàn)澆段支架橫向圖XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書7工56組合鋼工32工組合鋼圖46邊跨現(xiàn)澆段支架平面圖每排鋼管支墩上橫橋向布置I56A組合工字鋼，橫橋向工字鋼上縱橋向懸臂段每側(cè)布置17根I32A的工字鋼（腹板區(qū)2根I32組合鋼、底板區(qū)9根，間距為06M、翼緣板區(qū)8根，間距為1M），縱橋向工字鋼上橫向布置I18的工字鋼、縱向間距09M。底腹板區(qū)在橫向I18工字鋼上縱向布置1010CM方木（間距腹板區(qū)中心間距為015M、底板區(qū)中心間距025M），支撐竹膠板，底、腹板區(qū)I18工字鋼與1010CM方木不能直接支撐到位的部分，在I18工字鋼與1010CM方木之間加方木支撐。翼緣板底采用4835MM普通鋼管腳手架支撐，09M06M06M（橫縱豎）。支架搭設(shè)完后搭設(shè)剪刀撐。剪刀撐采用4835MM普通鋼管、呈4560搭設(shè)，每隔三跨搭設(shè)一道。完后再鋼管頂部安裝頂托作為脫模桿件，頂托上橫向擺放1010CM方木，再縱向分布擺放1010CM方木作為面板加勁肋，中心間距為30CM，面板采用15CM厚竹膠板。鋼管支墩搭設(shè)完畢后，用12槽鋼設(shè)置剪刀撐，將其鋼管支墩連接為整體。施工前對(duì)邊跨現(xiàn)澆段段支架進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓值采用12倍設(shè)計(jì)承受壓力。其設(shè)計(jì)荷載考慮混凝土自重、模板、支架重量、人群機(jī)具重量、風(fēng)載、沖擊荷載等，預(yù)壓方法同0段預(yù)壓方法。XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書8模板底模、翼緣板采用長寬122244M、厚15MM的竹膠板、腹板模板采用定型鋼模板，內(nèi)、外側(cè)模板拼裝后用20的對(duì)拉螺桿對(duì)拉；內(nèi)模采用建筑模板，箱梁內(nèi)頂板采用普通鋼管支架支模，鋼管支架通過特制鋼鐙支撐在底模板上。50段現(xiàn)澆支架驗(yàn)算51箱梁尺寸選取0段截面進(jìn)行支架驗(yàn)算，此處箱梁結(jié)構(gòu)尺寸如圖41所示，箱梁頂寬1260CM，底寬670CM，梁高6052CM，頂板厚385CM，底板厚80CM，翼板邊緣厚234CM，腹板標(biāo)準(zhǔn)斷面厚為90CM。圖510段箱梁結(jié)構(gòu)尺寸52荷載取值521荷載計(jì)算模型及支撐荷載P附035017001075128KPA腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)一按035KPA取值。操作層的欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值按017KPA取值。腳手架上滿掛密目安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值按001KPA取值。模板自重按075KPA取值。（參考JGJ1302011建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范42）鋼筋砼自重荷載（單位面積上的荷載）頂板和底板P頂、底26（038508）3081KPAXX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書9腹板P腹266052157352KPA翼緣板P翼2604431152KPA（翼板平均厚度為443CM）施工荷載P施25KPA振搗荷載水平面模板P振2KPA垂直面模板P振4KPA新澆砼面?zhèn)葔毫?210C1M/4359210526VTKNFC混凝土的重力密度（KN/M3）；T0新澆混凝土的初凝時(shí)間（H），可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可按計(jì)算；（T混凝土初凝溫度,取20度）152T1外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取10；摻有緩凝作用的外加劑時(shí)取122混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30MM，取085；5090MM時(shí)，取10，110150MM時(shí)，取115；V混凝土澆注速度，取25（M/H）2C2M/652KNHF取上述兩值的最小值、故最大側(cè)壓力為F5943KN/M2混凝土入模時(shí)水平方向的沖擊荷載2KPA風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WKZSW01251203045KN/M2Z風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001規(guī)定采用，取125。S風(fēng)荷載體型系數(shù)，取12。W0基本風(fēng)壓，取淄博地區(qū)重現(xiàn)期N10對(duì)應(yīng)的風(fēng)壓值為03KN/M2，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001附表D規(guī)定采用。XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書10522荷載分項(xiàng)系數(shù)荷載分項(xiàng)系數(shù)取值根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T502011）實(shí)施手冊(cè)表534取值。表51荷載分項(xiàng)系數(shù)取值序號(hào)荷載類別分項(xiàng)系數(shù)1模板支架自重122鋼筋混凝土自重123施工人員及施工設(shè)備荷載144振搗混凝土產(chǎn)生的荷載145新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力126傾倒時(shí)產(chǎn)生的水平?jīng)_擊荷載14523荷載組合荷載組合根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T502011）實(shí)施手冊(cè)表526及規(guī)程表441。具體組合如下表設(shè)計(jì)計(jì)算采用承載力極限狀態(tài)法。表52荷載組合荷載組合結(jié)構(gòu)類別強(qiáng)度計(jì)算剛度計(jì)算箱梁底模12（）1412（）側(cè)模板121412不組合風(fēng)載12（）1412（）箱梁支架組合風(fēng)載12（）09141412（）1409則，計(jì)算箱梁底模荷載組合為底板PPII（3081128）12（252）144481KPA腹板PPII（157352128）12（252）1419666KPA翼緣板PPII（1152128）12（252）142166KPA53箱梁腹板下模板計(jì)算由荷載組合可以看出，腹板下荷載遠(yuǎn)大于底板和翼緣板，采用最不利荷載的計(jì)算方法，選取箱梁腹板下模板進(jìn)行計(jì)算。XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書11竹膠板（取1M板條為計(jì)算單元）竹膠板彈性模量6103MPA竹E竹膠板允許應(yīng)力50MPA竹慣性矩31000153281250MM4I12BH截面抵抗矩2100015237500MM3W611M寬板條所受荷載QP119666119666KN/M竹膠板下1010CM方木中心間距15CM，凈距為5CM時(shí)QL20125196660052006KNMM8114433MPA穩(wěn)定性滿足要求。綜上所述鋼管立柱強(qiáng)度和剛度均能滿足要求。57基礎(chǔ)局部承壓檢算基礎(chǔ)受力立柱以上部分F（97781448）2560228054KN5根立柱自重KNFZ897401946808573每根鋼管對(duì)基礎(chǔ)直接作用的最大壓力為9778FZ/599278KN，偏于安FL全考慮，取12倍的安全系數(shù)，則119134KN。為增大鋼管與基礎(chǔ)的接觸L面積，減小局部壓力，鋼管下焊接80CM80CM1CM的鋼板；為防止局部受壓可能造成的破壞，需對(duì)混凝土基礎(chǔ)的局部受壓進(jìn)行驗(yàn)算，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB500102010附錄D5素混凝土構(gòu)件局部承壓計(jì)算公式為CFFALLXX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書18荷載分布影響系數(shù)，取075；混凝土局部受壓時(shí)強(qiáng)度提高系數(shù)，一般取10；L混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C35取167MPA；CF局部受壓面積。LA075101671030808801103KNCFAL所以，119134KN801103KNFCFL故，局部受壓滿足要求。58總結(jié)與建議1本次檢算僅對(duì)支架各個(gè)受力桿件進(jìn)行驗(yàn)算，對(duì)于支架的整體沉降并未進(jìn)行驗(yàn)算，在混凝土澆筑前應(yīng)對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓，消除非彈性變形。2在施工過程中應(yīng)對(duì)關(guān)鍵部位，例如變形較大的部位進(jìn)行監(jiān)控。3本次檢算過程，基于最不利情況考慮，荷載取值偏大。6邊跨現(xiàn)澆段支架檢算61箱梁尺寸選取邊跨現(xiàn)澆段的截面進(jìn)行支架驗(yàn)算，此處箱梁結(jié)構(gòu)尺寸如圖61所示，箱梁頂寬1260CM，底寬670CM，梁高3052CM，頂板厚385CM，底板厚40CM，翼板邊緣厚234CM，腹板標(biāo)準(zhǔn)斷面厚為48CM。61邊跨現(xiàn)澆段箱梁結(jié)構(gòu)尺寸XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書1962荷載取值621荷載計(jì)算模型及支撐荷載P附035017001075128KPA腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)一按035KPA取值。操作層的欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值按017KPA取值。腳手架上滿掛密目安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值按001KPA取值。模板自重按075KPA取值。（參考JGJ1302011建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范42）鋼筋砼自重荷載（單位面積上的荷載）頂板和底板P頂、底26（038504）2041KPA腹板P腹2630527935KPA翼緣板P翼2604431152KPA（翼板平均厚度為443CM）施工荷載P施25KPA振搗荷載水平面模板P振2KPA垂直面模板P振4KPA新澆砼面?zhèn)葔毫?210C1M/4359210526VTKNFC混凝土的重力密度（KN/M3）；T0新澆混凝土的初凝時(shí)間（H），可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可按計(jì)算；（T混凝土初凝溫度,取20度）152T1外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取10；摻有緩凝作用的外加劑時(shí)取122混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30MM，取085；5090MM時(shí)，取10，110150MM時(shí)，取115；XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書20V混凝土澆注速度，取25（M/H）2C2M/652KNHF取上述兩值的最小值、故最大側(cè)壓力為F5943KN/M2混凝土入模時(shí)水平方向的沖擊荷載2KPA風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WKZSW01251203045KN/M2Z風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001規(guī)定采用，取125。S風(fēng)荷載體型系數(shù)，取12。W0基本風(fēng)壓，取淄博地區(qū)重現(xiàn)期N10對(duì)應(yīng)的風(fēng)壓值為03KN/M2，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001附表D規(guī)定采用。622荷載分項(xiàng)系數(shù)荷載分項(xiàng)系數(shù)取值根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T502011）實(shí)施手冊(cè)表534取值。表61荷載分項(xiàng)系數(shù)取值序號(hào)荷載類別分項(xiàng)系數(shù)1模板支架自重122鋼筋混凝土自重123施工人員及施工設(shè)備荷載144振搗混凝土產(chǎn)生的荷載145新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力126傾倒時(shí)產(chǎn)生的水平?jīng)_擊荷載14623荷載組合荷載組合根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T502011）實(shí)施手冊(cè)表526及規(guī)程表441。具體組合如下表設(shè)計(jì)計(jì)算采用承載力極限狀態(tài)法。表62荷載組合結(jié)構(gòu)類別荷載組合XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書21強(qiáng)度計(jì)算剛度計(jì)算箱梁底模12（）1412（）側(cè)模板121412不組合風(fēng)載12（）1412（）箱梁支架組合風(fēng)載12（）09141412（）1409則，計(jì)算箱梁底模荷載組合為底板PPII（2041128）12（252）143233KPA腹板PPII（7935128）12（252）1410306KPA翼緣板PPII（1152128）12（252）142166KPA63箱梁腹板下模板計(jì)算由荷載組合可以看出，腹板下荷載遠(yuǎn)大于底板和翼緣板，采用最不利荷載的計(jì)算方法，選取箱梁腹板下模板進(jìn)行計(jì)算。竹膠板（取1M板條為計(jì)算單元）竹膠板彈性模量6103MPA竹E竹膠板允許應(yīng)力50MPA竹慣性矩31000153281250MM4I12BH截面抵抗矩2100015237500MM3W611M寬板條所受荷載QP110306110306KN/M竹膠板下1010CM方木中心間距15CM，凈距為5CM時(shí)QL20125103060052003KNMM8150MPAA803756MPW竹,滿足要求。125040521645834EIQL縱向分配1010CM方木（松木）,其中心間距為15MM，單跨跨度按L09M，計(jì)算。XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書22順紋彎應(yīng)力A1MP木彈性模量E093Q103060151546KN/MKNM5714615822QL433C80BHI3227166WA4907153MPM，滿足要求。2540976108638443EIQL橫向分配I18工字鋼，查表得該工字鋼截面距W1854，慣性矩3CMI1669，中心間距為900MM，單跨跨度按L06M計(jì)算。4CM彈性模量EA10625MPQ10306099275KN/MKNM747598122QLM4CM6I35WMPAP170A492108736，滿足要求。51406653454EIQL縱向分配I32A工字鋼，查表得該工字鋼截面距W692，慣性矩3CMI11080,中心間距為600MM，單跨跨度按L44M計(jì)算。4CMXX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書23彈性模量EA10625MPQ10306066184KN/MKNM654988122QLMC600I3M469WMPAP170A18018536，滿足要140626440345EIQL求。橫向分配I56A工字鋼，查表得該工字鋼截面距W2342，慣性矩3CMI65590,根據(jù)MIDAS/CIVIL計(jì)算,應(yīng)力和位移截圖如52和53所示。4CM彈性模量EA10625MPQ103064445346KN/M4C38659IM24W圖62I56A工字鋼應(yīng)力計(jì)算圖由圖52可知，I56A工字鋼在該種荷載模式下，應(yīng)力最大值為215MPA170MPA，滿足要求。XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書24圖63I56A工字鋼撓度計(jì)算圖由圖53可知，I56A工字鋼在該種荷載模式下，撓度最大值為01，40L滿足要求。64豎直鋼管受力檢算鋼管立柱臨時(shí)支墩采用56010MM鋼管。按最不利情況計(jì)算立柱最大受力如圖64所示圖64邊跨現(xiàn)澆段鋼管立柱支反力圖F4958KN56010MM鋼管立柱截面特征截面積慣性距48410350564MI截面積22870A回轉(zhuǎn)半徑MM19653II彈性模量MPA1062E強(qiáng)度檢算MPAPAF170A9568713049XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書25強(qiáng)度滿足要求。穩(wěn)定性檢算單根立柱容許承載力計(jì)算公式0軸心受壓構(gòu)件的截面穩(wěn)定系數(shù)，通過計(jì)算長細(xì)比，查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范取得；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，同前，本檢算取170MPA。0長細(xì)比150786319520IL由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范查得A類截面軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)0805MPA8513670569MPA13685MPA穩(wěn)定性滿足要求。綜上所述鋼管立柱強(qiáng)度和剛度均能滿足要求。65立柱下砼基礎(chǔ)檢算鋼管立柱下基礎(chǔ)采用現(xiàn)澆條形混凝土基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸為高1M，長125M，寬度2M。采用C35砼進(jìn)行澆注。底層配12鋼筋,鋼筋間距15CM；鋼筋混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ)施工在原地質(zhì)上，結(jié)構(gòu)層按50CM計(jì)算，按45度擴(kuò)散角計(jì)算,則地基承重層面積。2M53712基礎(chǔ)受力立柱以上部分F（49582007）2421318143KN5根立柱自重KNFZ937408194608573條形基礎(chǔ)自重KNT2126651基礎(chǔ)局部承壓檢算每根鋼管對(duì)基礎(chǔ)直接作用的最大壓力為4958FZ/551453KN，偏于安FLXX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書26全考慮取12倍的安全系數(shù)，則61744KN。為增大鋼管與基礎(chǔ)的接觸面FL積，減小局部壓力，鋼管下焊接80CM80CM1CM的鋼板；為防止局部受壓可能造成的破壞，需對(duì)混凝土基礎(chǔ)的局部受壓進(jìn)行驗(yàn)算，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB500102010附錄D5素混凝土構(gòu)件局部承壓計(jì)算公式為CFFALL荷載分布影響系數(shù)，取075；混凝土局部受壓時(shí)強(qiáng)度提高系數(shù)，一般取10；L混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C35取167MPA；CF局部受壓面積。LA075101671030808801103KNCFAL所以，61744KN801103KNFCFL故，局部受壓滿足要求。652地基應(yīng)力檢算200KPA，滿足要求KPA71653709418綜述，基礎(chǔ)局部承壓和地基應(yīng)力都滿足要求。66總結(jié)與建議1本次檢算僅對(duì)支架各個(gè)受力桿件進(jìn)行驗(yàn)算，對(duì)于支架的整體沉降并未進(jìn)行驗(yàn)算，在混凝土澆筑前應(yīng)對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓，消除非彈性變形。2在施工過程中應(yīng)對(duì)關(guān)鍵部位，例如變形較大的部位進(jìn)行監(jiān)控。3本次檢算過程，基于最不利情況考慮，荷載取值偏大。7有限元計(jì)算結(jié)果在本次設(shè)計(jì)中，406440M連續(xù)梁邊跨布置形式較6410064M連續(xù)梁邊跨布置安全，有限元檢算參照6410064M連續(xù)梁邊跨MIDAS檢算。因此本次設(shè)計(jì)有限元模型僅用0，為了計(jì)算支架結(jié)構(gòu)的受力情況，對(duì)整體支架建立XX高速鐵路（406440）M預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋支架計(jì)算書27MIDAS模型，如圖71所示，模型上的荷載分為腹板區(qū)、底