1、目 錄1 編制依據(jù)12工程概況13 支架方案13.1支架結(jié)構(gòu)13.2滿堂碗扣支架部分計(jì)算2計(jì)算參數(shù)2模板面板計(jì)算4支撐木方的計(jì)算53.2.4 托梁的計(jì)算5立桿的穩(wěn)定性計(jì)算73.2.6 基礎(chǔ)承載力計(jì)算83.3 門式支架計(jì)算113.3.1 跨度5米鋼梁計(jì)算113.3.2 跨度3.5米鋼梁計(jì)算143.3.3 立柱的穩(wěn)定性計(jì)算153.3.4 基礎(chǔ)承載力計(jì)算163.4拱肋支架布置16系桿拱橋支架計(jì)算書1 編制依據(jù)1、客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收暫行標(biāo)準(zhǔn)鐵建設(shè)2005160號(hào)2、鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南TZ210-20053、無砟軌道1-44.5m簡(jiǎn)支拱4、現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查情況。2工程概況（1-44.5米）

2、簡(jiǎn)支拱橋橫跨××市南外環(huán)線，緊鄰既有××線。地層自上到下主要為素填土、粉土、細(xì)砂、黏土、粉質(zhì)黏土。下部構(gòu)造采用24根直徑1.5m鉆孔樁基礎(chǔ)，樁長(zhǎng)分別為49m，50m，承臺(tái)為15.5×10.6×3m兩個(gè)，上設(shè)臺(tái)身。上部構(gòu)造為拱梁組合體系，系梁采用雙主梁的縱橫梁體系，主縱梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁寬1.4m，在端部加厚至2.4m，橋面板厚0.3m，端橫梁梁高1.8m，寬2.25m。中間橫梁高1.8m，寬0.35m，端次橫梁高1.8m，寬0.45m，設(shè)二道小縱梁，位于線路中心處，小縱梁高1.8m，寬0.3m。系梁梁體有縱、橫

3、向預(yù)應(yīng)力體系，系桿拱跨徑為44.5m。拱肋采用圓端形鋼管混凝土結(jié)構(gòu)，不設(shè)橫撐，中間拱肋為高0.9m ，寬1.5m的等截面；連接拱腳部分的拱肋截面從高0.9m，寬1.5m逐漸變化為高1.4m，寬2.0m。拱肋壁厚16mm，內(nèi)填充C50補(bǔ)償收縮混凝土，兩拱腳之間凈寬10.2m；拱軸線為二次拋物線。矢高f= 7.417m，失跨比1/6，設(shè)置吊桿，吊桿間距5m，共7×2根吊桿，橋面板擱置在橫梁上。3 支架方案本橋梁部采用支架現(xiàn)澆法施工，先梁后拱。在行車道采用門式支架；支架采用18根630-12mm的鋼管墩，中間支墩上橫向設(shè)3根40c的工字鋼作為橫梁，橫向跨度3.5米，縱向在橫向工字鋼上設(shè)40

4、c工字鋼間距0.7m, 支墩縱橋向跨度為5米，剩余兩側(cè)部分采用碗扣式滿堂支架。3.1支架結(jié)構(gòu)3.1.1系桿拱中間系梁支架(主車道)采用2-5m門式支架，基礎(chǔ)直接在既有瀝青混凝土路面上澆注鋼筋混凝土，龍門立柱采用薄壁鋼管，立柱上用工字鋼作為橫梁，橫梁與立柱、立柱與基礎(chǔ)預(yù)埋件均以焊接形式連接，橫梁上0.7m等距設(shè)置縱梁，縱梁上安放縱橫兩層方木。鋼筋混凝土基礎(chǔ)采用厚1.0m,寬1.0m條形鋼筋混凝土基礎(chǔ)，每根立柱底面混凝土面積按3.5m2計(jì)算。3.1.2龍門支架兩側(cè)采用碗扣滿堂腳手架，碗扣支架采用48，壁厚3.5mm鋼管，平面步距600×600mm，豎向步距1200mm，縱橫向每3排設(shè)剪刀

5、撐一道。滿堂支架頂托上橫橋向鋪100×160mm枋木，順橋向鋪100×160mm枋木間距200mm。底模采用20mm的竹膠板。支架布置見圖3-1?；A(chǔ)采用厚50cm石灰土處理，鋼管底設(shè)20cm厚混凝土。3.1.3在系梁上根據(jù)拱肋用直徑219壁厚4mm鋼管搭設(shè)支架，每3米二道（左右拱肋各一道），兩鋼管間距兩米，上部采用25b工字鋼與鋼管立柱剛接，鋼管底部采用法蘭盤與梁體預(yù)埋件連接，兩拱肋支架利用槽鋼加固，增強(qiáng)其整體穩(wěn)定性。3.1.4支架計(jì)算荷載全部按梁體最大截面計(jì)算。3.2滿堂碗扣支架部分計(jì)算 計(jì)算參數(shù)計(jì)算參數(shù)：模板支架搭設(shè)最大高度為5.0m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿

6、的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方160×100mm，間距200mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁頂托采用100×160mm木方。模板自重1.00kN/m2，混凝土鋼筋自重26.00kN/m3，施工活荷載8.00kN/m2（包括施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載、傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載）。圖3-2 梁板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖3-1 支架搭設(shè)圖圖3-3 梁板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計(jì)算單元采用的碗扣

7、鋼管腳手架類型為48×3.5。模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 26.000×1.800×0.600+1.000×0.600=28.680kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (4.000+4.000)×0.600=4.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=32.400cm3 ，I=29.160cm4（1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；

8、f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到 M = 0.125×(1.20×28.680+1.40×4.800)×0.200×經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.206×1000×1000/32400=6.348N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! （2）撓度計(jì)算 v = 5ql4 / 384EI < v = l / 400面板最大撓度計(jì)算值 v = 5×28.680×2004/(384

9、15;6000×291600)=0.342mm面板的最大撓度小于200.0/400,滿足要求!支撐木方的計(jì)算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算。（1）荷載的計(jì)算鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.000×1.800×0.200=9.360kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 1.000×0.200=0.200kN/m活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (4.000+4.000)×0.200=1.600kN/m靜荷載 q1 = 1.20×9.360+1.20

10、×0.200=11.472kN/m活荷載 q2 = 1.40×1.600=2.240kN/m（2）木方的計(jì)算按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q =13.712kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.125×13.712×0.60×最大剪力 Q=0.625×0.600×13.712=5.142kN最大支座力 N=1.25×0.600×13.712=10.284kN木方截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 16.00×1

11、0.00×10.00/6 = 266.67cm3；I = 16.00×10.00×10.00×10.00/12 = 1333.33cm4；1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.617×106/266666.7=2.31N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!2)木方撓度計(jì)算均布荷載通過上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到9.560kN/m最大變形 v =0.521×9.560×600.04/(100×9000.00×13333333.0)=0.054mm木方的最大撓度小于6

12、00.0/250,滿足要求! 托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載取木方的支座力 P= 10.284kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.154kN/m。圖 3-4 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖3-5 托梁彎矩圖(kN.m) 圖3-6 托梁剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 圖3-7 托梁變形計(jì)算受力圖 圖3-8 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 37.823kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.077mm頂托梁的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×16.00×16.00/

13、6 = 426.67cm3； I = 10.00×16.00×16.00×16.00/12 = 3413.33cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=2.063×106/426666.7=4.84N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v =0.077mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!立桿的穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿的穩(wěn)定性計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值：腳手架鋼管的自重(kN)：鋼管的自重計(jì)算參照雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值。NG1 = 0.149×5.000=0.745kN模

14、板的自重(kN)： NG2 = 1.000×0.600×0.600=0.360kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 26.000×1.800×0.600×0.600=16.848kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 17.953kN?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (4.000+4.000)×0.600×0.600=2.880kN（2）不考慮風(fēng)荷載,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N = 1.20NG + 1.40NQ 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公

15、式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N = 25.575kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，查表取值為1.185； u 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照建筑施工手冊(cè)表5-16；

16、u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.30m；公式(1)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.185×1.7×1.20=2.417m =2417/15.8=153，=0.298=25575/(0.298×489)=175.702N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!公式(2)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.2+2×0.3=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497=25575/(0.497×489)=105.303N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 <f,滿足要求! 基礎(chǔ)承載力計(jì)算 依據(jù)建

17、筑地基處理技術(shù)規(guī)范(JGJ79-2002)4 換填墊層法?；炷翂|層面積為0.6×0.6cm，基礎(chǔ)處理為厚0.5m石灰土。（1）參數(shù)信息 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 N = 25.575 Kn，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎線荷載 F=42.63kN/m； 基底以上填土的平均重度 =18kN/m3； 基礎(chǔ)與填土的平均重度 0=20kN/m3； 基礎(chǔ)類型: 矩形基礎(chǔ), 基礎(chǔ)截面長(zhǎng)度 l=.6m,寬度 b=.6m；基礎(chǔ)埋深 Hd=0m； 換墊層材料重度:18kN/m3；壓縮模量:14MPa；承載力特征值:220kPa，墊層厚度:.5m。 墊層底面處地基承載力特征值 fak=105kPa

18、； 基礎(chǔ)寬度對(duì)地基承載力的修正系數(shù)b=.5；埋深對(duì)地基承載力的修正系數(shù)d=2。 土層參數(shù)： 序號(hào) 土層厚度hi(m) 重度i(kN/m3) 壓縮模量Ei(MPa) 1 2.5 18 10.87 2 2 18.9 8.53 3 2 19 7.46 （2） 墊層厚度驗(yàn)算 1）厚度驗(yàn)算原理：換填墊層的厚度不宜小于0.5m，也不宜大于3m，且滿足下式要求： 式中 pz相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，墊層底面處的附加壓力值(kPa),按下式計(jì)算:矩形基礎(chǔ)： pcz墊層底面處土的自重壓力值(kPa)； faz墊層底面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值(kPa)： 式中 b矩形基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)底面的寬度(m)； l矩

19、形基礎(chǔ)底面的長(zhǎng)度,取 l=.6m； pk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí),基礎(chǔ)底面處的平均壓值(kPa)； pc基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值(kPa)； z基礎(chǔ)底面下墊層的厚度(m)； 墊層的壓力擴(kuò)散角(度)，由表查出。2）荷載計(jì)算基礎(chǔ)底面壓力 pk=(F+G)/b=(42.63+0.60×0.00×20.00)/0.60=71.05kN/m2基礎(chǔ)底面處土自重的壓力 pc=d=18×0=0kN/m2。3）厚度驗(yàn)算：當(dāng)墊層厚度 z=0.5m：查表得壓力擴(kuò)散角=28度。經(jīng)過計(jì)算得 pz=0.6×0.6×(71.05-0.00)/(0.6+2×0.5&

20、#215;tg0.49)×(0.6+2×0.5×tg0.49)=19.98kPa。 pcz=0.5×18=9.00kPa。 m=pcz/(hd+z)=9.00/(0.5)=18kN/m3。 0 =18kN/m3。 faz=105.00+.5×18.00×(.6-3)+2×18.00×(0+.5-0.5)=83.40kPa。結(jié)論：由于 pz+pcz=28.98<83.40,所以墊層厚度滿足要求! 4）墊層的寬度計(jì)算 墊層底面寬度按下式計(jì)算： 解得最小底面寬度 b=0.60+2×.5×tg0.

21、49=1.13m 墊層頂面每邊超出基礎(chǔ)底邊不宜小于300mm。所以最小頂面寬度 取 b=1.20m。（3） 沉降計(jì)算 依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB5007-2002)5.3地基變形計(jì)算。 換層后的土層參數(shù)： 序號(hào) 土層厚度hi(m) 重度i(kN/m3) 壓縮模量Ei(MPa) 1 .5 18 14 2 2 18 10.87 3 2 18.9 8.53 4 2 19 7.46 1）基底平均附加壓力P0計(jì)算: 基礎(chǔ)與填土的總重量 G=20×0.6×0.6×0=0.00kN； 基底的平均壓力 P=(42.63+0)/(.6×.6)=118.42kN/m2；

22、 基底處的土中自重壓力 P1=18×0=0.00kN/m2； 基底平均附加壓力 P0=118.42-0.00=118.42kN/m2。 2）分層地基變形量計(jì)算:z(m) 基礎(chǔ)計(jì)算中點(diǎn)ai Z1(m) Z2(m) Esi(mPa) Si(mm) Si(mm)0.50 4×0.2330 0.4661 0.4661 14.00 3.94 3.942.50 4×0.1080 1.0798 0.6138 10.87 6.69 10.634.50 4×0.0664 1.1952 0.1154 8.53 1.60 12.23查表取 z=0.30m；則當(dāng)前深度向上取厚度

23、為z的土層深度: Hd=4.50-0.30=4.20m；該深度下土的變形值：s'n=118.42×4.50×0.2656-(4.50-0.30)×0.2820/8.53=0.150mms'n/S3=0.150/12.23=0.01230.025,所以本層土已滿足要求!按分層總和法計(jì)算出的地基變形量為: S'=12.23mm。注：表中Z1=zi×ai,Z2=zi×ai-zi-1×ai-1。 3）地基最終變形量計(jì)算:最終沉降計(jì)算公式如下:其中 S'按分層總和法計(jì)算出的地基變形量；變形計(jì)算深度范圍內(nèi)壓縮模量的

24、當(dāng)量值： 式中 第i層地附加應(yīng)力系數(shù)沿土層厚度的積分值； =2.741/0.273=10.05Mpa； s沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù),根據(jù)查規(guī)范表,得 s=0.59； 經(jīng)計(jì)算最終沉降量: S=0.59×12.23=7.16mm。3.3 門式支架計(jì)算 跨度5米鋼梁計(jì)算（1）參數(shù)信息傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 4.00kN/m2.施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 4.00kN/m2.橋梁的設(shè)計(jì)寬度為 0.70m.橋梁的設(shè)計(jì)高度為 1.80m.鋼架型鋼的截面類型和型號(hào) 40c號(hào)工字鋼鋼架型鋼的橫截面積 A = 102.00cm2.鋼架型鋼的慣性矩 I = 23850.00cm4.鋼架型鋼的抵抗矩 W = 1190.

25、00cm3.鋼架強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f= 215.00N/mm2.型鋼的彈性模量 E = 210000.00N/mm2. （2） 計(jì)算公式荷載計(jì)算:1）靜荷載包括模板自重、鋼筋混凝土自重、型鋼架自重(×1.2)；2）活荷載包括傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值和施工均布荷載(×1.4)。彎矩計(jì)算: 按單跨簡(jiǎn)支梁受均布荷載情況計(jì)算剪力計(jì)算：撓度計(jì)算：整體穩(wěn)定性計(jì)算: （3） 型鋼架橫梁的計(jì)算型鋼架橫梁按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算。1）均布荷載值的計(jì)算.靜荷載的計(jì)算值為 q1 = 41.09kN/m.活荷載的計(jì)算值為 q2 = 7.84kN/m. 圖3-9 型鋼架橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖2）強(qiáng)度的計(jì)算.跨中最大

26、彎矩為 M = 152.91kN.m 圖3-10 型鋼架橫梁彎矩圖 圖3-11 型鋼架橫梁剪力圖選擇跨中最大彎矩進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算：鋼架橫梁的計(jì)算強(qiáng)度為 128.50N/mm2.鋼架橫梁的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度的計(jì)算.最大撓度考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的撓度0.795 圖3-12 型鋼架橫梁位移圖簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的最大撓度為 V = 0.795mm.鋼架橫梁的最大撓度不大于10mm，而且不大于L/400 = 12.50mm，滿足要求！4.支座反力的計(jì)算.支座反力考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的支座反力支座左端反力為 Q1 = 122.34kN.支座右端反力為 Q2 =

27、-122.34kN.最大剪力 Qmax = 122.34kN.5.整體穩(wěn)定性的驗(yàn)算.按最大剛度主平面內(nèi)受彎構(gòu)件，其整體穩(wěn)定性按下式計(jì)算：Mx 繞強(qiáng)軸作用的最大彎矩，取b 梁的整體穩(wěn)定性系數(shù)，查附表得0.68Wx 按受壓纖維確定的梁毛截面模量，查型鋼表得1190.00cm3.經(jīng)過計(jì)算得到梁的計(jì)算強(qiáng)度為188.98N/mm2，小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度215.00N/mm2，所以不滿足要求！3.3.2 跨度3.5米鋼梁計(jì)算（1）參數(shù)信息荷載計(jì)算: 龍門支架垂直主橋軸線方向的鋼梁所受荷載由上部縱向鋼梁傳遞下來，每跨受力點(diǎn)較多(26個(gè)) 且均勻分布在上翼緣,故可按簡(jiǎn)支梁均布單向荷載考慮。單根鋼梁承受的線荷載設(shè)計(jì)值q

28、 = 48.93*5*26/2/3.5/5=182kN/m.（2）計(jì)算公式橫向中間立柱布置3道40c工字鋼，荷載取值為單根工字鋼所承受荷載計(jì)算型鋼架橫梁按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算。1）均布荷載值的計(jì)算.荷載的計(jì)算值為 q1 = 48.93*5*26/2/5*2/3/3.5=122.00kN/m. 圖3-13 橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖2）強(qiáng)度的計(jì)算.跨中最大彎矩為 圖3-14 型鋼架橫梁彎矩圖 圖3-15 橫梁剪力圖選擇跨中最大彎矩進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算：鋼架橫梁的計(jì)算強(qiáng)度為 156.98N/mm2.鋼架橫梁的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2，滿足要求！3）撓度的計(jì)算.最大撓度考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的撓度 圖3

29、-16 橫梁位移圖簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的最大撓度為 V = 0.468mm.鋼架橫梁的最大撓度不大于10mm，而且不大于L/400 =8.75mm，滿足要求！4）支座反力的計(jì)算.支座反力考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的支座反力支座左端反力為 Q1 = 213.50kN.支座右端反力為 Q2 = -213.50kN.最大剪力 Qmax = 213.50kN.5）整體穩(wěn)定性的驗(yàn)算.按最大剛度主平面內(nèi)受彎構(gòu)件，其整體穩(wěn)定性按下式計(jì)算： Mx 繞強(qiáng)軸作用的最大彎矩，取b 梁的整體穩(wěn)定性系數(shù)，查附表得0.84Wx 按受壓纖維確定的梁毛截面模量，查型鋼表得1190.00cm3.經(jīng)過計(jì)算得到梁的計(jì)算強(qiáng)度為186

30、.88N/mm2，不大于設(shè)計(jì)強(qiáng)度215.00N/mm2，所以滿足要求！3.3.3 立柱的穩(wěn)定性計(jì)算（1）立柱的穩(wěn)定性計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值龍門中間立柱有6 根,此時(shí)每根立柱實(shí)際承受上部鋼梁傳遞的荷載力為: N = （(40.92+7.84)*5*26）/6=1057 kN。（2）不考慮風(fēng)荷載,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N = 1057KN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (mm)；i = 220.63 A 立桿凈截面面積 (mm2)； A = 11762 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)

31、； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；l0=5m =5000/175.37=28.51 查表得：=0.94=1057/(0.94×11762)*1000=95.6N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!鋼管柱承受的力大于上部傳遞來的荷載要求，因此選用此鋼管柱強(qiáng)度，穩(wěn)定性滿足要求。3.3.4 基礎(chǔ)承載力計(jì)算立柱基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p =302kN/m2 N 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 (kN),N=1057kN A 基礎(chǔ)底

32、面面積 (m2)；A =3.5m2 fg 地基承載力設(shè)計(jì)值 (kN/m2)；fg =340 地基承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算 fg = kc × fgk 其中 kc 地基承載力調(diào)整系數(shù)；巖石、混凝土取kc = 1 fgk 瀝青路面地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；fgk =340 地基承載力的計(jì)算滿足要求!3.4拱肋支架布置計(jì)算主要依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001);鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003);冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002);布置方式如圖：按拱肋最高處考慮，荷載包括拱肋自重，拱肋內(nèi)混凝土自重，支撐結(jié)構(gòu)自重按170KN考慮，風(fēng)荷載按照

33、1.0KN/m的均布荷載計(jì)算，每3m二道（左右拱肋各一道）。 圖3-17框架立面圖 圖3-18 框架受力示意圖主要計(jì)算參數(shù)節(jié)點(diǎn)總數(shù): 4柱數(shù): 2梁數(shù): 1支座約束數(shù): 2標(biāo)準(zhǔn)截面總數(shù): 2鋼材: Q235梁柱自重計(jì)算信息: 柱梁自重都計(jì)算鋼結(jié)構(gòu)受拉柱容許長(zhǎng)細(xì)比:300鋼結(jié)構(gòu)受壓柱容許長(zhǎng)細(xì)比:150鋼梁(恒+活)容許撓跨比: l/400鋼梁(活)容許撓跨比: l/500柱頂容許水平位移/柱高: l/500- 節(jié)點(diǎn)坐標(biāo) -節(jié)點(diǎn)號(hào)（1）（2）（3）（4）X0202Y7700- 柱關(guān)聯(lián)號(hào) - 柱號(hào)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)（1）31（2）42- 梁關(guān)聯(lián)號(hào) - 梁號(hào)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)（1）12- 支座約束信息 -兩支座全部為鋼結(jié)

34、- 柱上下節(jié)點(diǎn)偏心 -節(jié)點(diǎn)號(hào)（1）（2）（3）（4）柱偏心值0000- 標(biāo)準(zhǔn)截面信息 -1、標(biāo)準(zhǔn)截面類型 (1) 立柱外徑245mm,壁厚4.0mm的焊接薄壁圓鋼管 (2) 橫梁采用I36c。 - 柱布置截面號(hào),鉸接信息,截面布置角度 -柱號(hào)標(biāo)準(zhǔn)截面號(hào)鉸接信息截面布置角度（1）100（2）100 - 梁布置截面號(hào),鉸接信息,截面布置角度 -梁號(hào)標(biāo)準(zhǔn)截面號(hào)鉸接信息截面布置角度（1）2002、標(biāo)準(zhǔn)截面特性截面號(hào)XcYcIxIyA10.122500.122500.21990E-040.21990E-040.30280E-0220.070000.180000.17351E-030.61400E-050

35、.90840E-02 截面號(hào)ixiyW1xW2xW1yW2y10.85200E-010.85200E-010.17950E-030.17950E-030.17950E-030.17950E-0320.13820E+000.26000E-010.96400E-030.96400E-030.87700E-040.87700E-04 恒荷載計(jì)算.柱荷載柱號(hào)荷載類型荷載值荷載參數(shù)111.10梁荷載連續(xù)數(shù)荷載個(gè)數(shù)荷載類型荷載值114170 - 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用計(jì)算結(jié)果 - - 柱內(nèi)力 -梁號(hào)MNVMNV18.8983.824.66-0.76-81.832.3427.5591.882.348.82-89.

36、89-2.34 - 梁內(nèi)力 -梁號(hào)MNVMNV10.762.3481.83-8.82-2.3489.89- 恒荷載作用下的節(jié)點(diǎn)位移(mm) -柱號(hào)X向位移Y向位移111.30.9211.31.0- 荷載效應(yīng)組合及強(qiáng)度、穩(wěn)定計(jì)算 -鋼 柱1 截面類型= 77; 布置角度=0； 計(jì)算長(zhǎng)度：Lx=3.73, Ly=7.00；長(zhǎng)細(xì)比：x= 43.8,y= 82.2構(gòu)件長(zhǎng)度=7.00; 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù): Ux=0.53 , Uy= 1.00焊接薄壁圓鋼管: D=245, T=4.00軸壓截面分類:X軸:b類, Y軸:b類驗(yàn)算規(guī)范: 薄鋼規(guī)范GB50018-2002強(qiáng)度計(jì)算最大應(yīng)力對(duì)應(yīng)組合號(hào): 7, M=1

37、2.00, N=113.16,M=-1.03, N=-110.47強(qiáng)度計(jì)算最大應(yīng)力 (N/mm*mm) =122.60強(qiáng)度計(jì)算最大應(yīng)力比 =0.598平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算最大應(yīng)力 (N/mm*mm) =112.15平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算最大應(yīng)力比 = 0.547平面外穩(wěn)定計(jì)算最大應(yīng)力 (N/mm*mm) =99.49平面外穩(wěn)定計(jì)算最大應(yīng)力比 =0.485腹板容許高厚比計(jì)算對(duì)應(yīng)組合號(hào): 1, M=8.89, N=83.82, M=-0.76, N=-81.83容許圓管外徑與壁厚之比 D/T=100.00強(qiáng)度計(jì)算最大應(yīng)力 < f=205.00平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算最大應(yīng)力<f=205.00平面外穩(wěn)定計(jì)算最大應(yīng)力<f=205.00圓管外徑與壁厚之比 D/T=61.25< D/T= 100.00壓桿,平面內(nèi)長(zhǎng)細(xì)比 =44< =