1、鋼結構承載能力截面承載能力構件承載能力結構承載能力截面承載能力材料強度、應力性質及其分布，屬強度問題構件承載能力主要取決于桿件穩(wěn)定，由構件的整體剛度決定結構承載能力與結構的布置、構件承載有關，分析較為復雜本章討論受彎構件的截面承載能力脆斷破壞理論（第一類強度理論）最大拉應力理論最大伸長線應變理論屈服失效理論（第二類強度理論）最大剪應力理論形狀改變比能理論l梁的類型和強度l 梁的類型l平臺梁、樓蓋梁、吊車梁等。從其制作來分可分為型鋼梁和組合梁。前者用于跨度和荷載較小的情況，后者用于跨度和荷載較大的情況。組合梁可以分為焊接組合梁、鉚接組合梁和鋼與混凝土組合梁。按照受力情況分：單向彎曲梁和雙向彎曲梁

2、雙腹板的箱形梁（具有較好的抗扭剛度），翼緣采用強度較高的鋼材。蜂窩梁和楔形梁。預應力鋼梁l梁的彎曲、剪切強度l1、彎曲正應力梁的正應力分布將鋼材理想化為彈塑性應力應變彈性工作階段彈塑性工作階段塑性工作階段應變硬化階段enyppnyMW fMW f彈性極限彎矩塑性極限彎矩,npnWW梁凈截面模量和塑性凈截面模量對矩形截面，它們分別為22,64bhbh對工字形截面，因翼板和腹板的不同組合有所變化。pWW稱為截面形狀系數(shù)F即F只與截面形狀有關，與材料強度無關對矩形截面為1.5，對圓形截面1.7，對圓管截面1.27，對工字形截面1.101.17。在實際設計中，準許有部分塑性，則單向彎曲雙向彎曲xxnx

3、yxxnxynyMfWMMfWW,xynxnyxyMMWWf梁在繞x軸和y軸平面內(nèi)的彎矩設計值對x軸和y軸的凈截面抵抗矩材料的抗彎強度設計值截面塑性發(fā)展系數(shù)，見表5.2靜荷時動荷時1.05,1.21.0 xyxy對塑性設計：xpnxMWf（GB50018）對冷彎型鋼梁：maxenxMfWenxW為對x軸 的最小有效凈截面抵抗矩受壓翼緣的自由外伸寬度與厚度之比大于時，以免翼緣因全塑性而出現(xiàn)局部屈曲l2、梁的剪應力vwV SfItwvVIStf計算截面處的剪力設計值梁的毛截面慣性矩計算剪應力處以上毛截面對中性軸的面積矩計算點處截面的寬度或板件的厚度材料的抗剪強度計算值在橫向荷載作用下的梁，同時存在

4、剪應力，截面上的最大剪應力在腹板中和軸處。最大剪應力簡化計算方法l梁在承受固定集中荷載處，無加勁肋或承受移動荷載作用時，荷載通過翼板傳至腹板，使之受壓。腹板邊緣在壓應力F的作用點處所產(chǎn)生的壓應力最大，向兩側則逐漸減小。l其受壓長度lz：（GB50017-2003）525zyRzylahhlah輪壓支座壓力yRahh集中荷載沿梁跨度方向的支承長度，對鋼軌上的的輪壓為50mm梁頂面至腹板計算高度邊緣的距離軌道的高度cw zFft lFf集中荷載集中荷載增大系數(shù)，對重型制吊車梁為1.35，其它為1.0鋼材抗壓強度設計值若不滿足要求，對于固定集中荷載可設置加勁肋，對于移動荷載則要加厚腹板。腹板計算高度

5、邊緣處的局部壓應力驗算公式：l梁在受彎時，一般還受剪，當彎剪內(nèi)力都較大時，需計算其組合效應。在I字形和H形截面的腹板邊緣處。2231.1f當還有局部壓應力時22213ccf11,1.2;,1.1ccl梁必須具有一定的剛度才能保證正常的使用和觀感。梁的剛度可用荷載作用下的撓度進行衡量。見表5.4。l梁的剛度問題屬于正常使用極限狀態(tài)，在計算時采用荷載標準值。 在梁的整體穩(wěn)定性保證的情況下，梁的截面及其尺寸是由強度決定的。xn xxMWf 對于型鋼，由上式計算出凈截面抵抗矩后，可直接查表選擇適用型鋼。3.4.1 初選截面對于截面較大的梁，需要由板件組合成工字形截面或箱形截面，即所謂的焊接組合梁。以工

6、字形截面梁設計為例確定梁高焊接梁的高度一般要考慮三個方面的要求：1、容許最大高度hmax，梁的截面高度要滿足凈空的要求，如建筑功能和工藝設備需要的凈高。2、容許最小高度hmin ，一般由梁的剛度條件決定。3、經(jīng)濟高度he，截面的高度應使用鋼量最少。 梁的經(jīng)濟高度，常采用經(jīng)驗公式初選高度，再根據(jù)實際作微調(diào)。3730()exhWcm注意：上式中的長度單位是厘米。 根據(jù)上述三個條件，實際所取的梁高為minmax,ehhhhh梁的高度，一般以50mm為模數(shù)。 梁腹板的厚度，按梁的最大剪應力條件計算時，wwVVth f取1.2(梁端翼緣無削弱),取1.5(梁端翼緣有削弱)考慮腹板的局部穩(wěn)定要求，腹板厚度

7、的經(jīng)驗公式為：11wwht 注意：上式計算所用單位也是cm。一般板厚模數(shù)為2mm. 根據(jù)梁截面的抵抗矩計算，得6xwwwWt hbth當考慮梁翼板的部分塑性時，其翼緣寬厚比/13 235yb tf當不考慮梁翼板的部分塑性時，其翼緣寬厚比/15 235yb tf一般翼板的尺寸按下式計算。25bt且2.56.0hhb3.4.2 梁截面驗算 初選截面是按近似關系確定的，必須滿足強度要求。要注意：初定截面時，自重作用是沒有考慮的，在驗算時須把自重考慮進去。剛度和強度是同時考慮的，故強度驗算時，還須驗算剛度。 例3-4 設計同平臺的一根中間主梁。平臺的剛性鋪板可保證梁的整體穩(wěn)定。解：主梁的承截如圖所示，

8、邊次梁處集中荷載為90.95kN，中間次梁處集中荷載為181.9kN（設計值）主梁支座反力：2 181.9363.8RkN梁跨中最大彎矩：max(363.890.95)6181.831091.4.MkN m梁的高度設計：建筑高度無特殊要求，最小高度由撓度條件考慮，min40012008060006000nhlcm梁的經(jīng)濟高度：337307 4834.63088.4exhWcm其中6331091.4 10 /1.052154834.6 10nxxxWMfmm初選主梁腹板高1000whmm由強度條件考慮腹板厚度31.5363.8 101.54.41000 125wwvtV h fmm按經(jīng)驗公式選梁

9、腹板厚度110.909wwthcm初選腹板厚為 。8mm由所需截面抵抗矩，得翼板面積324834.6 108 10003500610006xwwwWt hbtmmh初定300bmm則3500/30011.7tmm取14tmm梁的截面初選為21028300148,20.30.01410.0080.0164wHbttAm 截面驗算32646638 10002300145072825.91012/22825.910 /5145.498 10 xxxImmWIhmm梁單位長度的質量1.20.01647850155/kg m梁自重產(chǎn)生的跨中彎矩21.20.155 9.8 12 /832.81.gMkN

10、m梁跨中最大彎矩1091.432.811124.21.xMkN m梁的彎曲正應力62261124.21 10194.72151.05 5.498 10N mmfN mm梁支座處的剪應力驗算363.810.9374.7VkN剪應力驗算（假定剪力全由腹板承擔）322374.7 10 1000846.8125wvV AN mmfN mm主梁的撓度、折處應力驗算略注意：焊接梁的截面設計不是唯一的，宜由綜合因素考慮。3.4.3 梁截面沿長度的變化 受彎構件的設計只在某截面上某些點處材料性能有所發(fā)揮，換句話說，其經(jīng)濟性不理想，浪費材料。如按彎曲正應力設計梁構件，則最優(yōu)的梁截面形狀是使凈截面抵抗矩與梁彎矩圖

11、變化相一致。如簡支梁受均布荷載作用。xxxxxxMMfWWf變截面梁 對于焊接工字形截面梁，可以采用兩種方式作截面變化。1、變梁之高度；2、變梁之翼寬。變高度梁變寬度梁 當然，變化梁的截面，材料可節(jié)省，但加工費用增加和延長工期。在材料價格不高，時間緊迫的情況下，無需作截面變化。 對于承受均布荷載或多個集中荷載作用的簡支梁，約在距兩端支座l/6處改變截面比較經(jīng)濟。 板寬由截面改變位置以小于1：2.5的斜角向彎距較小側過渡，需要進行疲勞驗算的梁小于1：4。 由整體穩(wěn)定控制設計的梁，不適宜沿長度改變截面。第四節(jié)第四節(jié) 受彎構件的整體穩(wěn)定受彎構件的整體穩(wěn)定 一、梁喪失整體穩(wěn)定的現(xiàn)象一、梁喪失整體穩(wěn)定的

12、現(xiàn)象 當當M x逐漸增加，達到某一數(shù)值時，梁將突然發(fā)生側逐漸增加，達到某一數(shù)值時，梁將突然發(fā)生側向彎曲向彎曲(繞弱軸的彎曲繞弱軸的彎曲)和扭轉，井喪失繼續(xù)承載的能力。和扭轉，井喪失繼續(xù)承載的能力。這種現(xiàn)象常稱為梁的彎曲扭轉屈曲這種現(xiàn)象常稱為梁的彎曲扭轉屈曲(彎扭屈曲彎扭屈曲)或梁喪失整或梁喪失整體穩(wěn)定。體穩(wěn)定。 失穩(wěn)過程的特點失穩(wěn)過程的特點(1)梁在彎矩作用下產(chǎn)生彎曲變形梁在彎矩作用下產(chǎn)生彎曲變形v，并使上翼緣受壓，并使上翼緣受壓，下翼緣受拉；下翼緣受拉；(2)由于梁抗扭和側向抗彎能力較差，截面產(chǎn)生扭轉和由于梁抗扭和側向抗彎能力較差，截面產(chǎn)生扭轉和側向彎曲變形側向彎曲變形u；(3)上翼緣壓力與

13、變形相互作用，側向變形大上翼緣壓力與變形相互作用，側向變形大(4)下翼緣拉力與變形相互作用，側向變形小下翼緣拉力與變形相互作用，側向變形小(5)上翼緣變形增大，下翼緣變形減小，截面扭轉上翼緣變形增大，下翼緣變形減小，截面扭轉(6)彎矩較小時，變形可以恢復，穩(wěn)定狀態(tài)彎矩較小時，變形可以恢復，穩(wěn)定狀態(tài)(7)彎矩較大時，變形不能恢復，失穩(wěn)狀態(tài)彎矩較大時，變形不能恢復，失穩(wěn)狀態(tài) 有橫向荷載作用的梁，當荷載有橫向荷載作用的梁，當荷載P增大到某一數(shù)值時，同增大到某一數(shù)值時，同樣會喪失整體穩(wěn)定。這種使梁喪失整體穩(wěn)定的彎矩或荷載稱樣會喪失整體穩(wěn)定。這種使梁喪失整體穩(wěn)定的彎矩或荷載稱為為臨界彎矩或臨界荷載臨界彎

14、矩或臨界荷載。并且，。并且，橫向荷載的臨界值和它沿梁橫向荷載的臨界值和它沿梁高的作用位置有關。高的作用位置有關。 二、梁的臨界荷載二、梁的臨界荷載(1)純彎構件純彎構件梁彎扭失穩(wěn)平衡方程：梁彎扭失穩(wěn)平衡方程：222233xxyxtwxd vEIMdzd uEIMdzddduGIEIMdzdzdz 根據(jù)梁的邊界條件：當根據(jù)梁的邊界條件：當z=0和和z=l時，時， =0，d2 dz2=0 (2)解解平衡方程的臨界彎矩平衡方程的臨界彎矩twtycrGIlEIGIEIlM221 上式根據(jù)雙軸對稱工字形截面簡支梁在兩端作用有相上式根據(jù)雙軸對稱工字形截面簡支梁在兩端作用有相等反向彎矩等反向彎矩(純彎曲純彎

15、曲)時所導得的臨界彎矩。由式可見，時所導得的臨界彎矩。由式可見，臨臨界彎矩值和梁的側向彎曲剛度界彎矩值和梁的側向彎曲剛度（EIy）、扭轉剛度、扭轉剛度（GIt）以及翹曲剛度以及翹曲剛度（EIw）都有關系，也和梁的跨長都有關系，也和梁的跨長（l）有關。有關。因此，這種失穩(wěn)現(xiàn)象也屬于因此，這種失穩(wěn)現(xiàn)象也屬于梁的整體性問題梁的整體性問題。 單軸對稱截面簡支梁在單軸對稱截面簡支梁在不同荷載作用下不同荷載作用下的一般情況，依彈性穩(wěn)定理論可導得其臨界的一般情況，依彈性穩(wěn)定理論可導得其臨界彎矩的通用計算公式：彎矩的通用計算公式： 2221232322220(1)12ywtcryyywyAxEIIl GIMC

16、C aCC aClIEIy xy dAyI式中二、整體穩(wěn)定系數(shù)二、整體穩(wěn)定系數(shù) 對于雙軸對稱工字形截面簡支梁，在純彎曲作用下對于雙軸對稱工字形截面簡支梁，在純彎曲作用下臨界彎矩可寫為：臨界彎矩可寫為：wtywycrEIGIlIIlEIM2222332211212321.251.25113334E=206 10 N/mm ,E/G=2.6i iti iywbtIbtAtAtAtI hI由：由：可以得到可以得到臨界彎矩臨界彎矩為：為： 251210.17 101()4.4ycrytMAhN mmh臨界應力臨界應力 cr應為應為21254 . 411017.10htAhWWMyxyxcrcr 若保證

17、梁不喪失整體穩(wěn)定，應使梁受壓翼緣的最大應若保證梁不喪失整體穩(wěn)定，應使梁受壓翼緣的最大應力小于臨界應力力小于臨界應力 cr除以抗力分項系數(shù)除以抗力分項系數(shù) R，即，即RcrxxWM取梁的整體穩(wěn)定系數(shù)取梁的整體穩(wěn)定系數(shù) b為：為： ycrbfffWMbRybxxfWMxbx規(guī)范中梁的整體穩(wěn)定計算公式規(guī)范中梁的整體穩(wěn)定計算公式 以厚度以厚度 16mm的的Q235鋼的鋼的fy=235Nmm2代入，則代入，則得到穩(wěn)定系數(shù)的近似值為得到穩(wěn)定系數(shù)的近似值為2124 . 414320htWAhyxyb 對于屈服強度對于屈服強度fy不同于不同于235N/ mm2的鋼材，的鋼材，則得到則得到穩(wěn)定系數(shù)的近似值為穩(wěn)定

18、系數(shù)的近似值為yyxybfhtWAh2354 . 414320212 為了能夠應用于單軸對稱焊接工字形截面簡支梁的為了能夠應用于單軸對稱焊接工字形截面簡支梁的一般情況，梁整體穩(wěn)定系數(shù)一般情況，梁整體穩(wěn)定系數(shù) b的計算公式可以寫為如下的計算公式可以寫為如下的形式：的形式：212432023514.4ybbbyxytAhWhf b工字形截面簡支梁的等效臨界彎矩系數(shù)，工字形截面簡支梁的等效臨界彎矩系數(shù)， 考慮橫向荷載分布，支座約束條件，考慮橫向荷載分布，支座約束條件， 荷載作用點的位置。荷載作用點的位置。參見表參見表5.6；式中式中)1)/(2(8.0211bIII加強受壓翼緣加強受壓翼緣加強受拉翼

19、緣加強受拉翼緣0b雙軸對稱工形截面雙軸對稱工形截面I1， I2為受壓和受拉翼緣對為受壓和受拉翼緣對y軸的慣性矩軸的慣性矩1)/(2211bIII b考慮截面不對稱性考慮截面不對稱性對加強受壓翼緣的工字形截面，對加強受壓翼緣的工字形截面， b為正值，將使整體穩(wěn)為正值，將使整體穩(wěn)定系數(shù)定系數(shù) b加大，反之，對加強受拉翼緣的工字形截面，加大，反之，對加強受拉翼緣的工字形截面， b為負值，將使整體穩(wěn)定系數(shù)為負值，將使整體穩(wěn)定系數(shù) b降低。降低。顯然，顯然，應用加強應用加強受壓翼緣的工字形截面更有利于提高梁的整體穩(wěn)定性。受壓翼緣的工字形截面更有利于提高梁的整體穩(wěn)定性。 上述公式都是按照彈性工作階段導出的

20、。對于鋼梁，上述公式都是按照彈性工作階段導出的。對于鋼梁，當考慮殘余應力影響時，可取比例極限當考慮殘余應力影響時，可取比例極限fp=0.6fy。因此，當。因此，當 cr0.6fy，即當算得的穩(wěn)定系數(shù)，即當算得的穩(wěn)定系數(shù) b 0.6時，梁已進入了彈時，梁已進入了彈塑性工作階段，其臨界彎矩有明顯的降低。此時，應按下塑性工作階段，其臨界彎矩有明顯的降低。此時，應按下式對穩(wěn)定系數(shù)進行修正：式對穩(wěn)定系數(shù)進行修正： 0 . 1/282. 007. 1bb 對于軋制普通工字鋼簡支梁的整體穩(wěn)定系數(shù)對于軋制普通工字鋼簡支梁的整體穩(wěn)定系數(shù) b，可由，可由附表附表16直接查得，當查得的直接查得，當查得的 b值大于值

21、大于0.6時，同樣應按時，同樣應按(4-62)式進行修正。式進行修正。三、整體穩(wěn)定系數(shù)三、整體穩(wěn)定系數(shù) b值的近似計算值的近似計算 對于受均布彎矩對于受均布彎矩(純彎曲純彎曲)作用的構件，當作用的構件，當 21)/235(120yyf時，其整體穩(wěn)定系數(shù)時，其整體穩(wěn)定系數(shù) b可按下列近似公式計算：可按下列近似公式計算：2354400007. 12yybf 單軸對稱時：單軸對稱時：23544000) 1 . 02(07. 121yybxbfAhaW雙軸對稱時：雙軸對稱時： (1)工字形截面工字形截面(2)T形截面形截面(彎矩作用在對稱軸平面，繞，軸彎矩作用在對稱軸平面，繞，軸)彎矩使翼彎矩使翼 緣

22、受壓時：緣受壓時：雙角鋼組成的雙角鋼組成的T形截面形截面2350017. 01yybf部分部分T型鋼板組成的型鋼板組成的T形截面形截面2350022. 01yybf彎矩使翼緣受拉且腹板寬厚比不大于彎矩使翼緣受拉且腹板寬厚比不大于 時：時：yf/235181 0.0005235ybyf 前式計算前式計算 b值已經(jīng)考慮了非彈性屈曲問題。因此當值已經(jīng)考慮了非彈性屈曲問題。因此當算得的算得的 b值大于值大于0.6時不需要再換算成時不需要再換算成 b值。當算得的值。當算得的 b值大于值大于1.0時，取時，取 b = 1.0。五、整體穩(wěn)定性的保證五、整體穩(wěn)定性的保證(1)失穩(wěn)：構件側向剛度弱，扭轉剛度弱失

23、穩(wěn)：構件側向剛度弱，扭轉剛度弱 側向變形和扭轉變形大側向變形和扭轉變形大 (2)穩(wěn)定：提高剛度，約束變形穩(wěn)定：提高剛度，約束變形符合下列任一情況時，都不必計算梁的整體穩(wěn)定性：符合下列任一情況時，都不必計算梁的整體穩(wěn)定性： (1)有鋪板有鋪板(各種鋼筋混凝土板和鋼板各種鋼筋混凝土板和鋼板)密鋪在梁的受壓密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連接，能阻止梁受壓翼緣的側向位翼緣上并與其牢固相連接，能阻止梁受壓翼緣的側向位移時；移時；(受拉翼緣受拉翼緣） (2)H型鋼或工字形截面簡支梁受壓翼緣的自由長度型鋼或工字形截面簡支梁受壓翼緣的自由長度l1與其寬度與其寬度b1之比不超過表之比不超過表4-7（P119）

24、所規(guī)定的數(shù)值時；）所規(guī)定的數(shù)值時；H型鋼或工字鋼簡支梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大 值11l b鋼號跨中無側向支撐點的梁跨中受壓翼緣有側向支撐點的梁無論荷載作用于何處荷載作用于上翼緣荷載作用于下翼緣Q23513.020.016.0Q34510.516.513.0Q39010.015.512.5Q4209.515.012.0(3)箱形截面簡支梁，其截面尺寸滿足箱形截面簡支梁，其截面尺寸滿足h/b o 6，(b0為兩腹板的形心間距為兩腹板的形心間距)，且且 l1/b0不超過不超過95(235/f y)時，不必計算梁的整體穩(wěn)定性。時，不必計算梁的整體穩(wěn)定性。注意：上述穩(wěn)定計算的理論依據(jù)都是以梁支座處不產(chǎn)

25、生扭轉變形為條件的，即 。在構造上，要保證梁支座的可靠側向支承。 00l問題：滿足上述條件下的含義是什么？六、整體穩(wěn)定性的計算六、整體穩(wěn)定性的計算 在最大剛度主平面內(nèi)彎曲的構件，應按下式驗算整體穩(wěn)定性：在最大剛度主平面內(nèi)彎曲的構件，應按下式驗算整體穩(wěn)定性：fWMxbx 在兩個主平面內(nèi)受彎曲作用的工字形截面構件，應按下式計算在兩個主平面內(nèi)受彎曲作用的工字形截面構件，應按下式計算整體穩(wěn)定性整體穩(wěn)定性：fWMWMyyyxbx3.5 梁的內(nèi)力重分布和塑性設計 按理想彈-塑性鋼材的應力應變關系，單跨簡支梁一旦出現(xiàn)塑性鉸(達塑性彎矩極限)，梁即破壞；對超靜定梁，一個塑性出現(xiàn)并不表明梁的失效，仍可繼續(xù)承載。

26、 在梁的某部分進入塑性后，荷載繼續(xù)增加，將使梁的應力重分布?？紤]梁塑性承載效應，可提高經(jīng)濟性，但要注意，材料的塑性必須優(yōu)良，且有一定的安全裕量。承受動荷載的結構或構件不應采用塑性設計。51.2;15%;20uyuyff規(guī)范對塑性設計的要求：圖所示為某車間工作平臺的平面布置簡圖，平臺上無動力荷載，其恒截標準值為3000N/m2，活截標準值為4500N/ /m2，鋼材為Q235，假定平臺板為剛性，可保證次梁的整體穩(wěn)定性，試選擇其中間次梁A的截面。恒載分項系數(shù)G=1.2，活載分項系數(shù)Q=1.4。解：次梁按簡支梁設計梁上的荷載標準值：梁上的荷載設計值：34.5322.5/kpkN m1.23 1.44

27、.5329.7/dpkN m 梁跨中最大彎矩：2max8133.65.dMp lkN m梁支座處最大剪力：max289.1dVp lkN按彎曲強度考慮梁的凈截面抵抗矩（靜矩、面積矩，一次矩）63/133.65 10 1.05215592026.6nxxxWMfmm查附表1，選用I32a，梁自重標準值4311080,692,27.5,9.5xxxxwIcm Wcm IScm tmm0.05279.80.516,kN m梁自重產(chǎn)生的彎矩：21.20.5166 /82.79.gMkN m梁的總彎矩：2.79133.65136.44.xMkN m梁支座處總剪力：89.1 1.20.516390.95V

28、kN 跨中彎曲正應力驗算：6322136.44 10 1.05692 10187.8215xxnxMWN mmfN mm支座處剪應力驗算：32290.95 10 9.5 27534.8125xx wvVSI tN mmfN mm條件：條件：某熱軋普通工字鋼簡支梁，型號某熱軋普通工字鋼簡支梁，型號I50a，Wx1860cm3，跨度跨度6m，梁上翼緣作用均布永久荷載，梁上翼緣作用均布永久荷載g k10kN/m（標準值，（標準值，含自重）和可變荷載含自重）和可變荷載q k25kN/m(標準值標準值)，跨中無側向支撐。，跨中無側向支撐。鋼材為鋼材為Q235。要求：要求：驗算此梁的整體穩(wěn)定性。驗算此梁的

29、整體穩(wěn)定性。2max21811.2 10 1.4 2568211.5GkQkMgqlkN m條件：條件：某熱軋普通工字鋼簡支梁，型號某熱軋普通工字鋼簡支梁，型號I50a，W x1860cm3，跨度跨度6m，梁上翼緣作用均布永久荷載，梁上翼緣作用均布永久荷載g k10kN/m（標準值，（標準值，含自重）和可變荷載含自重）和可變荷載q k25kN/m(標準值標準值)，跨中無側向支撐。，跨中無側向支撐。鋼材為鋼材為Q235。要求：要求：驗算此梁的整體穩(wěn)定性。驗算此梁的整體穩(wěn)定性。解答：解答：1、求最大彎矩設計值、求最大彎矩設計值622max3211.5 10192.7/215/0.59 1860 1

30、0bxMN mmfN mmW2、求整體穩(wěn)定系數(shù)、求整體穩(wěn)定系數(shù) b按跨中無側向支撐，均布荷載作用于上翼緣，按跨中無側向支撐，均布荷載作用于上翼緣，l16m，查附表查附表16，得，得 b0.590.6，（意為彈性階段的穩(wěn)定問題）意為彈性階段的穩(wěn)定問題）3、驗算整體穩(wěn)定性、驗算整體穩(wěn)定性可見，整體穩(wěn)定性滿足要求?？梢?，整體穩(wěn)定性滿足要求。5.7 5.7 受彎構件的局部穩(wěn)定受彎構件的局部穩(wěn)定 當腹板和翼緣的高厚比或者寬厚比過大時，有可能在復合應力作用當腹板和翼緣的高厚比或者寬厚比過大時，有可能在復合應力作用下出現(xiàn)偏離其平面位置的波狀屈曲，即為局部失穩(wěn)。下出現(xiàn)偏離其平面位置的波狀屈曲，即為局部失穩(wěn)。

31、板件出現(xiàn)局部失穩(wěn)雖然不會使得梁立刻失去承載力，但是板局部屈板件出現(xiàn)局部失穩(wěn)雖然不會使得梁立刻失去承載力，但是板局部屈曲部位退出工作后，使得梁的剛度減小，強度和整體穩(wěn)定性能下降。曲部位退出工作后，使得梁的剛度減小，強度和整體穩(wěn)定性能下降。5.7 5.7 受彎構件的局部穩(wěn)定受彎構件的局部穩(wěn)定222cr)1 (12btEk薄板彈性失穩(wěn)，臨界應力薄板彈性失穩(wěn)，臨界應力屈曲系數(shù)屈曲系數(shù)k與應力分布和邊界條件有關與應力分布和邊界條件有關彈塑性狀態(tài)板正交異性，彈塑性狀態(tài)板正交異性，臨界應力臨界應力22212 1crxKEtb 5.7 5.7 受彎構件的局部穩(wěn)定受彎構件的局部穩(wěn)定22cr2y0.9512 1X

32、KEtfb1、翼緣局部穩(wěn)定、翼緣局部穩(wěn)定(1)三邊簡支，一邊自由三邊簡支，一邊自由(2)彈性設計時，保證彈性極限狀態(tài)不發(fā)生局部失穩(wěn)彈性設計時，保證彈性極限狀態(tài)不發(fā)生局部失穩(wěn)1y/15 235/btf即即(3)按按截面截面部分塑性設計時部分塑性設計時( x=1.05)，保證極限狀態(tài)不，保證極限狀態(tài)不發(fā)生局部失穩(wěn)發(fā)生局部失穩(wěn)1y/13 235/btf即即(4)當超靜定梁采用塑性設計方法，即允許截面上出現(xiàn)當超靜定梁采用塑性設計方法，即允許截面上出現(xiàn)塑性鉸并要求有一定轉動能力時，翼緣的應變發(fā)展較塑性鉸并要求有一定轉動能力時，翼緣的應變發(fā)展較大，甚至達到應變硬化的程度，對其翼緣的寬厚比要大，甚至達到應變

33、硬化的程度，對其翼緣的寬厚比要求就十分嚴格，而應滿足：求就十分嚴格，而應滿足：1y/9 235/btf即即2、腹板局部穩(wěn)定、腹板局部穩(wěn)定(a)四邊支承板，復雜應力狀態(tài)四邊支承板，復雜應力狀態(tài)(b)邊緣壓應力，剪應力，局部壓應力邊緣壓應力，剪應力，局部壓應力(c)保證單一應力下不發(fā)生局部失穩(wěn)保證單一應力下不發(fā)生局部失穩(wěn)(d)保證多應力下不發(fā)生局部失穩(wěn)保證多應力下不發(fā)生局部失穩(wěn)(1)純彎純彎受壓區(qū)失穩(wěn)，受壓區(qū)失穩(wěn)， 四邊簡支板四邊簡支板彈性失穩(wěn)臨界應力彈性失穩(wěn)臨界應力22cr2o12(1)wKEth22cr2o12(1)wKEth 考慮考慮彈彈塑塑性失穩(wěn)性失穩(wěn)和嵌固效應和嵌固效應 若取若取不發(fā)生彎

34、曲失穩(wěn)的條件不發(fā)生彎曲失穩(wěn)的條件 cr fy ，以保證腹板以保證腹板在邊緣屈服前不至發(fā)生屈曲在邊緣屈服前不至發(fā)生屈曲 。oy177 235/whft腹板固定于翼緣腹板固定于翼緣：（X1.66）oy153 235/whft腹板簡支于翼緣：腹板簡支于翼緣：（X1.23）GB50017GB50017規(guī)范取國際上通行的通用高厚比規(guī)范取國際上通行的通用高厚比受壓翼緣扭轉受到約束時受壓翼緣扭轉受到約束時ywbfth235177/0受壓翼緣扭轉未受約束時受壓翼緣扭轉未受約束時ywbfth235153/0 臨界應力由下式表達：臨界應力由下式表達：20.851 0.750.850.851.251.1 /1.25

35、crbcrbbcrbbfff 塑性塑性彈塑性彈塑性彈性彈性(2) 純剪純剪 主壓應力方向失穩(wěn)，彈主壓應力方向失穩(wěn)，彈塑塑性失穩(wěn)臨界應力性失穩(wěn)臨界應力22cr2o12(1)wKEth GB50017規(guī)范規(guī)定規(guī)范規(guī)定 c r由三個式子計算由三個式子計算（X1.23），分，分別用于塑性、彈塑性和彈性范圍，即別用于塑性、彈塑性和彈性范圍，即2(0.8)1 0.59(0.8)(0.81.2)1.1/(1.2)svscrssvsfff塑性塑性彈塑性彈塑性彈性彈性00200020/235( /1.0)41 45.34/235( /1.0)41 5.344/wsywsyhta hfhahta hfha s為用

36、于受剪腹板的通用高厚比，由下式計算為用于受剪腹板的通用高厚比，由下式計算 當腹板不設加勁肋時，當腹板不設加勁肋時，K=5.34。若要求。若要求 cr=fv，則，則 s不應超過不應超過0.8。由上式可得高厚比限值。由上式可得高厚比限值02352352350.8 41 5.3475.880wyyyhtfff (3)在橫向壓力作用下在橫向壓力作用下 當梁上有比較大的集中荷載而無支承加勁肋時，腹板邊當梁上有比較大的集中荷載而無支承加勁肋時，腹板邊緣將承受的局部壓應力作用，板可能因此而產(chǎn)生屈曲。其緣將承受的局部壓應力作用，板可能因此而產(chǎn)生屈曲。其臨界應力的形式仍可表示為：臨界應力的形式仍可表示為：202

37、2,112htvEKwcrc GB50017規(guī)范也給出了適用于不同范圍的三個臨界規(guī)范也給出了適用于不同范圍的三個臨界應力計算公式：應力計算公式： ,2(0.9)1 0.79(0.9)(0.91.2)1.1/(1.2)ccc crcccfff0030000/(0.5/1.5)23528 10.9 13.4 1.83/(2.0/1.5)23528 18.95/ywcywcfhta ha hfhta ha h相應的通用高厚比由下式給出相應的通用高厚比由下式給出塑性塑性彈塑性彈塑性彈性彈性5.7.4 5.7.4 梁梁腹腹板加勁肋的配置規(guī)定板加勁肋的配置規(guī)定 工程中，對焊接梁，為了避免過于纖薄的梁腹板可

38、能產(chǎn)生的工程中，對焊接梁，為了避免過于纖薄的梁腹板可能產(chǎn)生的屈曲（局部失穩(wěn)），一般宜將腹板高厚比控制在如下范圍：屈曲（局部失穩(wěn)），一般宜將腹板高厚比控制在如下范圍：oyw250 235/hft并采用設置腹板加勁肋的辦法來滿足其局部穩(wěn)定。并采用設置腹板加勁肋的辦法來滿足其局部穩(wěn)定。 腹板局部穩(wěn)定的計算有兩種方法：一、直接承受動力荷載的構件不考慮腹板屈曲后強度。二、承受靜力荷載的組合梁宜考慮利用腹板屈曲后的強度，以較充分地發(fā)揮材料性能。 下面不考慮腹板屈曲強度，對受彎構件的腹板加勁肋配置、計算和構造問題進行介紹。（1）腹板加勁肋的配置1）當080 235wyhtf且0c一般不設置加勁肋。若0c宜按

39、構造要求設置橫向加勁肋。加勁肋的間距應滿足000.52hah2）當080 235150 235ywyfhtf時，一般應設置橫向加勁肋，并作局穩(wěn)定計算，其間距同上。（A）3）當0150 235250 235ywyfhtf時，除設置橫向加勁肋外，尚應在腹板受壓區(qū)設置縱向加勁肋；必要時，還得在受壓區(qū)設置短橫肋。（B）（C）（2）腹板加勁肋設置后的穩(wěn)定計算4）在梁的支座處和上翼緣受有集中荷載作用時，宜設置支撐加勁肋。1）僅設置橫向加勁肋時，其局部穩(wěn)定滿足下式要求：22,1.0ccrc crcr（D）,crcrc cr相應應力單獨作用下的屈曲應力。在所計算的腹板區(qū)格內(nèi)00,2cwz wMhVFIh tl

40、 t2）同時設置橫、縱加勁肋時，（a）在受壓區(qū)格內(nèi)，其局部穩(wěn)定應滿足221,111.0ccrc crcr11,1,crcrc cr在受壓區(qū)格內(nèi)，相應應力單獨作用下的屈曲應力。（b）在受拉區(qū)格內(nèi)，其局部穩(wěn)定應滿足22222,221.0ccrc crcr22,c 在縱向加勁肋處計算的工作應力值。22,2,crcrc cr在受拉區(qū)格內(nèi)，相應應力單獨作用下的屈曲應力。(3)腹板加勁肋的構造要求 加勁肋一般在腹板兩側對稱設置，對于僅受靜荷載作用的梁，可考慮單側設置。為了保證梁腹板的局部穩(wěn)定，加勁肋應具有一定的剛度。1、在腹板兩側設置加勁肋，其截面要求外伸寬度厚度0304015sssbhmmtb2、在腹板

41、一側設置加勁肋，其截面要求外伸寬度厚度01.2304015sssbhmmtb3、當設置短橫肋時，其截面要求短肋外伸寬度短肋厚度 00.7 1.0304015sssbhmmtb4、焊接時，橫肋貫通，縱肋斷開。在焊縫交匯處，加勁肋應切角，避免應力集中。5、對橫向加勁肋的剛度要求：303zwIh t對縱肋剛度的要求：3002300001.5,0.852.50.45,0.85ywywIh ta hIa ha hh ta h（4）支承加勁肋的計算 支承加勁肋是指承受固定集中荷載或梁支座反力的橫向加勁肋，這種加勁肋應對稱設置，其截面較構造加勁肋的截面要大，并需進行計算：1、支承加勁肋的穩(wěn)定計算 按軸心受壓

42、構件，計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。其受壓面積取加勁肋和加勁肋兩側15倍肋厚的腹板面積。2、支承強度計算 按承壓強度計算bceN Af4.6.3 壓彎構件的板件穩(wěn)定1、翼板的穩(wěn)定 對壓彎構件，其翼板所受應力與受彎構件相同，則其的寬厚比為111115 23513 235yyb tfb tf彈性彈塑性2、腹板的穩(wěn)定 壓彎構件的腹板處于剪應力和非均勻壓應力的聯(lián)合作用，其彈性屈曲條件為：22550000011220與腹板上下邊緣的最大壓應力和最小應力有關的應力梯度0maxminmin, 分別為腹板邊緣最大壓應力與腹板平均剪應力0腹板僅受剪應力作用時的屈曲剪應力0腹板在彎矩和軸力作用下的屈曲應力 考慮到壓

43、彎構件在面內(nèi)失穩(wěn)時，截面大都有塑性發(fā)展，則規(guī)范規(guī)定：000000160.525235,01.6480.526.2235,1.602.0wywyhtfhtf3030;100100其中3、塑性設計中板件寬厚比限制：翼緣的寬厚比：119 235yb tf腹板高厚比：0072100235,0.3735 235,0.37wywyh tN AffN Afh tfN Af4.6.4 板件屈曲后的強度利用板件屈曲后的強度利用 1板件屈曲后的強度板件屈曲后的強度 由于縱橫板條結構是一個整體，在縱向板條屈曲時由于縱橫板條結構是一個整體，在縱向板條屈曲時橫向板條也被帶動并產(chǎn)生拉力，牽制了縱向板條變位的橫向板條也被帶

44、動并產(chǎn)生拉力，牽制了縱向板條變位的擴展。這種牽制作用對靠近側邊的縱向板條的影響最大。擴展。這種牽制作用對靠近側邊的縱向板條的影響最大。牽制作用提高了縱向板條的承載力，但是縱向力不再均牽制作用提高了縱向板條的承載力，但是縱向力不再均勻而是勻而是N1N2N3。寬厚比小的板，屈曲應力接近于屈。寬厚比小的板，屈曲應力接近于屈服強度，屈曲后強度提高不明顯，而寬厚比大的板件，服強度，屈曲后強度提高不明顯，而寬厚比大的板件，屈曲應力比屈服強度小很多，屈曲后強度的潛力較大。屈曲應力比屈服強度小很多，屈曲后強度的潛力較大。 2板件的有效寬厚比板件的有效寬厚比 它的基本思想是認為受壓薄板件在達到極它的基本思想是認

45、為受壓薄板件在達到極限承載能力時壓力限承載能力時壓力N u完全由側邊部分的有效寬完全由側邊部分的有效寬度范圍內(nèi)的板來負擔，這部分的應力全部達到度范圍內(nèi)的板來負擔，這部分的應力全部達到屈服強度屈服強度f y。 /( /18 )21.80.118/38/3825eb tb tbbb ttb ttb t GB50018規(guī)范對板件有效寬度比的規(guī)定，規(guī)范對板件有效寬度比的規(guī)定，對于單向均勻受壓的四邊支承板，有效寬度比對于單向均勻受壓的四邊支承板，有效寬度比的計算公式是的計算公式是是計算系數(shù)，235yKf為壓桿穩(wěn)定系數(shù)，K為板件屈曲系數(shù)。 對于冷彎型鋼，其有效寬度分為三類：加勁板件（a）；部分加勁板件（b

46、）；非加勁板件（c） 3受彎構件腹板屈曲后的性能受彎構件腹板屈曲后的性能 波的棱線方向卻可以承受很波的棱線方向卻可以承受很大的拉力，與翼緣和加勁肋共同大的拉力，與翼緣和加勁肋共同形成一種類似桁架的作用形成一種類似桁架的作用(圖圖4-83b)。在上下翼緣和二加勁肋之。在上下翼緣和二加勁肋之間的腹板區(qū)段類似于桁架的一個間的腹板區(qū)段類似于桁架的一個節(jié)間，而腹板相當于桁架節(jié)間中節(jié)間，而腹板相當于桁架節(jié)間中的斜拉桿，加勁肋則相當于桁架的斜拉桿，加勁肋則相當于桁架的豎壓桿，這樣的腹板仍可有較的豎壓桿，這樣的腹板仍可有較大的屈曲后強度。大的屈曲后強度。 一般情況下，梁腹板既承受剪應力，又承受正應力。研究表明

47、，一般情況下，梁腹板既承受剪應力，又承受正應力。研究表明，當邊緣正應力達到屈服點時，工字形截面焊接梁的腹板還可承受剪當邊緣正應力達到屈服點時，工字形截面焊接梁的腹板還可承受剪力力0.6Vu。彎剪聯(lián)合作用下的屈曲后強度與此類似，在剪力不超過。彎剪聯(lián)合作用下的屈曲后強度與此類似，在剪力不超過0.5Vu時，腹板抗彎屈曲后強度不下降。有鑒于此，國家規(guī)范將工時，腹板抗彎屈曲后強度不下降。有鑒于此，國家規(guī)范將工字形截面焊接梁屈曲后承載力表達為如下相關方程：字形截面焊接梁屈曲后承載力表達為如下相關方程：2110.5fueufMMVVMM式中式中 M，V梁同一截面上同時產(chǎn)生的彎矩和剪力設計值；梁同一截面上同時

48、產(chǎn)生的彎矩和剪力設計值； 當當V0.5Vu時，取時，取V=0.5Vu；當；當Mf y布置加勁肋布置加勁肋提高剛度，減小變形提高剛度，減小變形縱向加勁肋縱向加勁肋避免彎曲壓應力失穩(wěn)，受壓區(qū)避免彎曲壓應力失穩(wěn)，受壓區(qū)設置設置橫向加勁肋橫向加勁肋避免剪切應力失穩(wěn)，剪力大區(qū)域避免剪切應力失穩(wěn)，剪力大區(qū)域設置設置支承加勁肋支承加勁肋避免局部壓應力失穩(wěn)，集中力處避免局部壓應力失穩(wěn)，集中力處設置設置 保證受彎構件(壓彎構件、軸壓構件）板件局部穩(wěn)定的措施：四四、腹板腹板加勁肋布置加勁肋布置和計算和計算 局部局部布置橫向加勁肋布置橫向加勁肋支座、端部，有支座、端部，有固定固定集中集中荷載處，荷載處，主次梁連接處

49、主次梁連接處ywo/23580fth（1）1、腹板加勁肋配置的布置、腹板加勁肋配置的布置oyw80 235/hft（2）一般應配置橫向加勁肋并要求計算局部穩(wěn)定。一般應配置橫向加勁肋并要求計算局部穩(wěn)定。（3）梁的受壓翼緣扭轉未受到約束且腹板高厚比）梁的受壓翼緣扭轉未受到約束且腹板高厚比 受壓翼緣扭轉雖受到約束但受壓翼緣扭轉雖受到約束但 oyw170 235/hftoyw150 235/hft 以及僅配置橫向加勁肋還不足以滿足腹板的局部以及僅配置橫向加勁肋還不足以滿足腹板的局部穩(wěn)定要求時，均應當在彎曲應力較大區(qū)段的腹板受壓穩(wěn)定要求時，均應當在彎曲應力較大區(qū)段的腹板受壓區(qū)配置縱向加勁肋。必要時，尚宜

50、在受壓區(qū)配置短加區(qū)配置縱向加勁肋。必要時，尚宜在受壓區(qū)配置短加勁肋，并均應按規(guī)定計算。勁肋，并均應按規(guī)定計算。 （4)在梁的支座處和上翼緣受在梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設有較大固定集中荷載處，宜設置支承加勁肋。置支承加勁肋。2、腹板加勁肋配置的計算、腹板加勁肋配置的計算 配置腹板加勁肋時，一般需先進行加勁肋的布置，配置腹板加勁肋時，一般需先進行加勁肋的布置，然后進行驗算，并做必要的調(diào)整。驗算局部穩(wěn)定的公式然后進行驗算，并做必要的調(diào)整。驗算局部穩(wěn)定的公式是以相關方程表達的。是以相關方程表達的。22,1ccrc crcr（1）僅配置有橫向加勁肋的腹板，僅配置有橫向加勁肋的腹板，其

51、各區(qū)格應滿其各區(qū)格應滿足下列條件：足下列條件： c r、 c r和和 c,c r相應應力單獨作用下的屈曲應力。相應應力單獨作用下的屈曲應力。 221,111ccrc crcr（2）同時配置有橫向加勁肋和縱向加勁肋的腹板，同時配置有橫向加勁肋和縱向加勁肋的腹板，其其各區(qū)格的局部穩(wěn)定應滿足：各區(qū)格的局部穩(wěn)定應滿足：a、受壓翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格、受壓翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格b、受拉翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格、受拉翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格 22222,221ccrc crcr（ 3）在受壓翼緣與縱向加勁肋之間配置有短加勁肋的在受壓翼緣與縱向加勁肋之間配置有短加勁肋的區(qū)格，區(qū)格，其局部穩(wěn)定應按

52、其局部穩(wěn)定應按GB 50017規(guī)范的規(guī)定計算。規(guī)范的規(guī)定計算。 cr1、 cr1和和 c,cr1相應應力單獨作用下的屈曲應力。相應應力單獨作用下的屈曲應力。 cr2、 cr2和和 c,cr2相應應力單獨作用下的屈曲應力。相應應力單獨作用下的屈曲應力。 3、腹板加勁肋的構造要求、腹板加勁肋的構造要求 加勁肋常在腹板兩側成對配置，對于僅受靜荷載作加勁肋常在腹板兩側成對配置，對于僅受靜荷載作用或受動荷載作用較小的梁腹板，為了節(jié)省鋼材和減輕用或受動荷載作用較小的梁腹板，為了節(jié)省鋼材和減輕制造工作量，其橫向和縱向加勁肋亦可考慮單側配置。制造工作量，其橫向和縱向加勁肋亦可考慮單側配置。加勁肋可以用鋼板或型

53、鋼做成，焊接粱一般常用鋼板。加勁肋可以用鋼板或型鋼做成，焊接粱一般常用鋼板。 為了保證梁腹板的局部穩(wěn)定，加勁肋應具有一定的剛為了保證梁腹板的局部穩(wěn)定，加勁肋應具有一定的剛度，為此要求：度，為此要求： 1)在腹板兩側成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺在腹板兩側成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸按下列經(jīng)驗公式確定：寸按下列經(jīng)驗公式確定： 外伸寬度外伸寬度 b sh040（mm） (4-161)厚度厚度 t sb s/15 2)僅在腹板一側配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度僅在腹板一側配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應大于按式應大于按式(4-161) 算得的算得的1.2倍，厚度應不小于其外伸寬倍，厚

54、度應不小于其外伸寬度的度的115。 3) 在同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板中，應在同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板中，應在其相交處將縱向加勁肋斷開，在其相交處將縱向加勁肋斷開，橫向加勁肋保持連續(xù)橫向加勁肋保持連續(xù)。此。此時橫向加勁肋的截面尺寸除應滿足上述要求外，其繞時橫向加勁肋的截面尺寸除應滿足上述要求外，其繞z軸軸的慣性矩還應滿足：的慣性矩還應滿足：Iz3h0t3w 縱同加勁肋截面繞縱同加勁肋截面繞y軸的慣性軸的慣性矩應滿足下列公式的要求：矩應滿足下列公式的要求： Iy1.5h0t3w (a/h00.85) Iy(2.5-0.45a/h0)(a/h0)2h0t3w(a/h00.

55、85) 4)當配置有短加勁肋時，其短加勁肋的外伸寬度應取當配置有短加勁肋時，其短加勁肋的外伸寬度應取為橫向加勁肋外伸寬度的為橫向加勁肋外伸寬度的0.7-1.0倍，厚度不應小于短加倍，厚度不應小于短加勁肋外伸寬度的勁肋外伸寬度的115。 5)用型鋼做成的加勁肋，其截面相應的慣性矩不得小用型鋼做成的加勁肋，其截面相應的慣性矩不得小于上述對于鋼板加勁肋慣性矩的要求。于上述對于鋼板加勁肋慣性矩的要求。 為了減少焊接應力，避免焊縫的過分集中，為了減少焊接應力，避免焊縫的過分集中，橫向加橫向加勁肋的端部應切去寬約勁肋的端部應切去寬約bs3(但不大于但不大于40mm)，高約，高約b s2(但不大于但不大于6

56、0mm)的斜角，的斜角，以使梁的翼緣焊縫連續(xù)通過。以使梁的翼緣焊縫連續(xù)通過。在縱向加勁肋與橫向加勁肋相交處，應將縱向加勁肋兩在縱向加勁肋與橫向加勁肋相交處，應將縱向加勁肋兩端切去相應的斜角，使橫向加勁肋與腹板連接的焊縫連端切去相應的斜角，使橫向加勁肋與腹板連接的焊縫連續(xù)通過。續(xù)通過。 吊車梁橫向加勁肋的上端應與上翼緣刨子頂緊，吊車梁橫向加勁肋的上端應與上翼緣刨子頂緊，當為焊接吊車梁時，尚宜焊接。當為焊接吊車梁時，尚宜焊接。中間橫向加勁肋的下中間橫向加勁肋的下端一般在距受拉翼緣端一般在距受拉翼緣50-100mm處斷開處斷開(圖圖4-70b)，不應，不應與受拉翼緣焊接，以改善梁的抗疲勞性能。與受拉

57、翼緣焊接，以改善梁的抗疲勞性能。 (4)支承加勁肋的計算支承加勁肋的計算 支承加勁肋是指承受固定集中荷載或梁支座反力支承加勁肋是指承受固定集中荷載或梁支座反力的橫向加勁肋，這種加勁肋應在腹板兩側成對配置，的橫向加勁肋，這種加勁肋應在腹板兩側成對配置，其截面常較一般中間橫向加勁肋的截面為大，并需要其截面常較一般中間橫向加勁肋的截面為大，并需要進行計算。進行計算。 1)支承加勁肋的穩(wěn)定性計算支承加勁肋的穩(wěn)定性計算 支承加勁肋按承受固定集中荷載或梁支座反力的支承加勁肋按承受固定集中荷載或梁支座反力的軸心受壓構件，計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。此受壓軸心受壓構件，計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。此受壓構件的

58、截面面積構件的截面面積A包括加勁肋和加勁肋每側包括加勁肋和加勁肋每側15tw。范圍內(nèi)。范圍內(nèi)的腹板面積，計算長度近似地取為的腹板面積，計算長度近似地取為h0。 2)承壓強度計算承壓強度計算 梁支承加勁肋的端部應按所承受的固定集中荷載梁支承加勁肋的端部應按所承受的固定集中荷載或支座反力計算，當加勁肋的端部刨平頂緊時，應用下或支座反力計算，當加勁肋的端部刨平頂緊時，應用下式計算其端面承壓應力：式計算其端面承壓應力： =N/Abfce (4-166) 對于圖對于圖4-71(b)所示的所示的突緣支座突緣支座，若應用式，若應用式(4-166)按按端面承壓驗算，必須保證端面承壓驗算，必須保證支承加勁肋向下的伸出長度不支承加勁肋向下的伸出長度不大于大于2t。