1、反擊式破碎機中反擊板結構的優(yōu)化分析反擊式破碎機中反擊板結構的優(yōu)化分析/5.2分析參數(shù)確定及模型簡化住陽牯退形.物料撞擊的軌跡線以后退萬式.這有反擊扳昂在理患化拘料18擊.但屋賣際上物料沖擊部位所趾反擊板如何諄計梵時狀就足甫要的研死問題。物料左破碎過程中發(fā)生一次和二次截碎.其中羽響一機破碎艸果的工要因素有轉子轉連.轉動轉子AM：屯晌二農破時效果的主魏閔素是磁碎腔穆狀，而破碎腔關鍵俎成部分是辰擊械.即反擊板形狀也是形響同素之一。反擊板優(yōu)化形狀根拱物斡運動軌跡設i十出來.提高物料唧能進舟.曲：麻郵效黑提高.為提崙二次破碎隸果眺們需要對上述矗響破暉敢率的因索進杼仆析.進謝優(yōu)化反擊極口申輕丿胸-_反擊板

2、作為破碑機的重娶殂成佛分作為股們的硏兗對象是很有必娶的.常見的反擊板形狀如圖乳“甸.油過觀察反擊眾形狀境現(xiàn)町用析線形.近似F數(shù)學上的漸開線曲狀離心越遠圓那半社越八叩施圜的切線到漸開線刪弧的半徑越大:(b)圖圓瓠形，物料在惻瓠形狀內自由撞擊增加就碎效果匚(對圖前進形.糊料反彈的路線建向著卸料瑞方向的利于物料碰18次數(shù)-ffli-i不同形成覆親的運動軌跡.圈5-1局擊廣的唇狀TheoftheimpAjIplaIc碰霍是滯物料問相互作用吋何極矩而相互作用力很人的觀縱；住碰駆過程中，系統(tǒng)內物休相互作用的內力一般延大于外力.故礒撞中的動量守恒I苴中完全萍件璉撞前后系塢的總動能不變滿足fM個物怵組成的系統(tǒng)

3、止碰情況B物料受板缽打擊后運動軌跡復承零變?yōu)榱烁逦拿枋龇凑及飧p狀軌迪.我們假設如門物料迸入破:碑腔就碎是立仝粥件瞬撈井U巖石不完全破碎.進入連度軟小，認為扳錘打擊靜止的巖右I呵.巖右與SUI碰揮杯忖到轉子中町的距離為r轉子轉速為血fra血油酹則根據(jù)公式得線逋度*=曲八板幡I誨呈為叫板耀撞擊巖石的統(tǒng)速度切-.巖仃兩雖為叫.巖石靜【I:和始速度叫°0巖石受板錘撞擊幣加連堆為忙廈初始拋財用為(VI述描謹商醫(yī)艸現(xiàn)象，冊藜統(tǒng)在內力忤用下.半一部行向某一方向的動量發(fā)生變化時.剰余部分沿相反方向的動量發(fā)牛同樣大小變化的現(xiàn)彖.系統(tǒng)由柄部分組成.且相互作用前總動星為零.則：(5-1)mlvl+my

4、.Q=(m+/»2)v2將=0代;入(5-1).(5-2)幼口mgr匕=叭+叫心+叫石塊與板錘撞擊II口何示總國5-2.圖5.2石塊與板錘碰撞14冊圖Fig52Rocksandhehammerplatecollisionmomentdiagram觀察分析如國52為了達到提髙物料破碎比碰撞角Go：-9O°5e0<90o,由國中兒何關系叮知：弘=(!,我們規(guī)迄：巖石占板錘碰撞的接觸白為坐標原白，水半向右為X軸止向.豎口向上為Y軸止向始時刻為石塊剛離丿f接觸點.石塊受板錘撞擊其運動軌跡方程為：x-(卩上cos0品tI(5-3)y=(v2sint-gt1將式(52)代入上式得

5、：y=tanx-丄/叫十心a2(57)2(阿松cos仇丿設該軌遜曲線卜.任一點M(xM.y“).對式(54)求導得:.c(«.+Y,y=tan0。一Ad'x(5-5)Imrcos仇丿則過點M(zy"的嶄率為:tan乞(5-6)假設為碰撞接觸且石塊與反擊板發(fā)生止碰時反擊板戡Ji的曲線方程為：(5-7)上代中c可通過式(54)來求解:c=tan兔xy£2叭wrcosq(5-8)一Iky-cooanjlco=hc5.3反擊板結枸優(yōu)化分析由上節(jié)分析可知.莎響物料運動軌逝曲線的參數(shù)有為、0。、e、碰掩接觸戌：利用ANSYS12.0LS-DYNA,模塊LS-DYNA是

6、著名的非線性動力分析程序,在世界范囲內擁何廣泛的用戶群，我們依次改變影響參數(shù)來仿真tt算巖石受板便鐘擊后軌跡曲線，并分析以得晟優(yōu)值，為優(yōu)化反擊板截而的仙線形狀.待破碎物料粒徑對石塊軌跡曲線的彤響妙響反擊板形狀的因素很翁，其一扔料的尺寸、形狀、速度等.破碎機在匸作過座中.破碎的巖石形狀體異.巖石點徑變化導致軌跡曲線變化.依次改變直徑為的球形花崗巖材質石塊，轉子轉速為7(>0n/min.碰撞角為45°碰撞位置為板錘頂部時進行計算:分析.mANSYSI2.0模塊LS-DYNA廳仿真計算與分析.不列工況下巖石軌跡山1線計算結果如圖,3.430zhijinlOOzhijinl7040匸z

7、hijiti22Othex-coordmateoftherocksmovingtrack(mm)thex-coordmateoftherocksmovingtrack(mm)fflS-3不冋純祎物料受帳俺沖擊后的軌跡曲線Fig5-3Differentpartidesizeofmaterialisitnpactedbyheboardhaituneraftertrajectoncm、e35匸觀察國53三種不mne軌跡uh線近乎平行球形花崗巖林展的石塊直徑越大物料在y方向的位移越大，撫料在X方向上的位移大小變化不貂響其在y方向的大小，所以在物料運動過程中.要產主均勻粒度比較理想的破碎效果.需要反擊板

8、的法線與物料運動軌跡曲線彼此相互平行.5.32狀子轉速對石塊軌跡曲紅的影響轉了軋述是形響物料嵐撞茁迄動軌跡曲線Z.轉速不同破碎物料效呢不同,研兒實聯(lián)可知.轉速越大破碎效果越明顯，但對設備性能要求越高.故選擇仟適的轉速很關鍵.如今轉速依第經荻収值.直徑17（）mm花崗巖.依次改變轉速為400n/min700n/minJOOOn/inin進行仿真計算分析.其計算結果圖54&"y.ctxM&nfec&.&*rgksBS5Irgk-n-m-&"y.ctxM&nfec&.&*rgksBS5Irgk-n-m-斗（X匚350

9、3(X)=250050()1()(JUzhuansu400n/!ninziiuaiuu7<X)ii/minzliuansulOOQti/inin1XM)20D0tkex-coordinateoftlierock'smovingtrack<tnm)圖54不冋轉謹卜物料后的軌燈曲絨H5-4Aftertheimpactofmaterialunderdifferentrotationalspeedtrajectorycurve分析卜用可如.轉速改變物料碰描廣的運動軌跡nn線兒乎一樣.轉速改變對物料碰撤后的運動軌跡曲線沒仔什么影響.燉反擊板形狀莎響忽略不計533改變碰撞角賂對石塊軌跡

10、曲線的總響碰Bffi響物料議撞茁迄動軌跡曲線囲素2，直徑17（）nun花崗巖.依次改變碰撞角昭為0°、±15上30°、士45。、士6、i:75°、t90°.規(guī)定豎直付宜為0°.順時針為負巖冇碰撞后，軌跡關線改變.沽石以質點處理wi計靠分析結來附5-5原點坐標任轉子旋轉中心.圖55砂搦角傀不同物料運動軌跡曲線Fig55CollisiontrajeciorycurveAneJeOpisdifferentmalerialIIIthenwordinaieoftherock'smovingtrackmini)觀察圖55.各條運動軌跡曲線

11、按額向依次代表上述碰撞角%為90°90。范嗣之內物料運動軌逝.不同碰掩角弘物料運動軌跡曲線存在很大輕斤.嵐掩和不同廿反擊仮形狀於響較大.研兜碰撞和乩將成為突破設變破曄行業(yè)破円做率的個巫嬰丙素憊義深遠.改變碰拯位辻對石塊軌跡曲統(tǒng)的影響破磚枷料的形狀大小不同巖石在板偉上的碰描部位不同花崗巖建徑17()mm、轉速為700n/min，對不同板偉部位&擊時，巖石的運動軌跡曲線.碰撞部位不同的示意罔S6,計算結果如圏57(a)(b)(c)ffi56不同位示愆樹Fig5-6DifferentcollisionpartsdiagramCa)樓撞儉于扳憧頂郁】(b)碰撞位T扳鋰屮秋：(c)磯撞

12、位丁板錘It骼一heyo>urdm.lrI<Htherock'/*3o<5ln-EKIUmnu35匸3©25o_dibuzhonbudingbu20t)02505007501000tlx?k-coorilillateoftliert)ckinoxingtrack(mm>W5-7掩擊郵位不同時物料軌跡曲線Fig5-7litipactareai$notmaterialtrajectorycuneatlhesamelime如圖57可知.物料碰捕后運動軌跡曲線斟率一樣即在x方向上的位移大小變化不的響其在y方向的人小，所以當改變物料與仮鋒碰撞的位直時反擊板征破碎機破碎腔Z中的空間位置不改變.S3.5分析優(yōu)化之后反擊板形狀形響破碎機反擊板形狀的主要參敎碰掩角、待破物料粒度.磯撞位置、轉子轉速尊進疔比較可得.反擊板形狀主婪受碰搦角彤響，所以我們主婆考慮改變碰撞角Oo時J"尤化分析計算之后的破礙機反擊板修狀Ml國5氏優(yōu)化后整體反擊板的截