1、1. 建筑結(jié)構(gòu)的安全等級1.1. 建筑結(jié)構(gòu)的破壞可能會造成很嚴(yán)重的人員和財產(chǎn)損失和重大的社會影響的建筑，其安全等級應(yīng)定為一級。1.2. 房屋建筑抗震設(shè)計中的甲類和乙類建筑，其安全等級應(yīng)定為一級。1.3. 安全等級為一級的建筑，其重要性系數(shù) 0=1.1，對偶然設(shè)計工況及地震設(shè)計工況，其重要性系數(shù)0=1.0。1.4. 重要性系數(shù) 0 僅用于承載力極限狀態(tài)設(shè)計，正常使用極限狀態(tài)不用考慮。1.5. 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007）規(guī)定的基礎(chǔ)設(shè)計等級與建筑結(jié)構(gòu)的安全等級是不同的概念，不能混淆。1.6. 基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的安全等級原則上應(yīng)與上部結(jié)構(gòu)的安全等級一致。1.7. 地基設(shè)計的安全等級應(yīng)根據(jù)上部結(jié)構(gòu)的

2、重要性并考慮包括施工及環(huán)境條件在內(nèi)的多方面的因素綜合確定，一般可取為二級。地基承載力驗算時，可采用原位試驗及試樁的結(jié)果。2. 結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類別及抗震等級2.1. 建筑功能及重要性不同建筑的抗震設(shè)防類別的劃分2.1.1. 建筑各單元的重要性有顯著不同時，可根據(jù)局部的單元段劃分抗震設(shè)防類別?！惫试O(shè)置了抗震縫將結(jié)構(gòu)分為若干獨立單元后，可根據(jù)各單元劃分抗震設(shè)防類別。實際設(shè)計中應(yīng)注意，由抗震縫分成的每個結(jié)構(gòu)單元應(yīng)有單獨的疏散出入口。2.1.2. 對于大底盤高層建筑，當(dāng)其下部裙房乙類建筑范圍時，一般可將其及與之相鄰的上部高層建筑二層定為加強部位，按乙類建筑進(jìn)行抗震設(shè)計，其余各層可按丙類進(jìn)行抗震設(shè)計。2.1

3、.3. 當(dāng)上部結(jié)構(gòu)為乙類，下部為丙類時可綜合判定為乙類。2.2. 抗震措施、抗震構(gòu)造措施和設(shè)計基本加速度2.2.1. 抗震措施是除了地震作用計算和構(gòu)件抗力計算以外的抗震設(shè)計內(nèi)容，包括建筑總體布置、結(jié)構(gòu)選型、地基抗液化措施、抗力概念設(shè)計對地震作用效應(yīng)（內(nèi)力和變形）的調(diào)整，以及各種抗震構(gòu)造措施。2.2.2. 抗震構(gòu)造措施是根據(jù)抗震概念設(shè)計的原則，一般不需要計算而對結(jié)構(gòu)和非結(jié)構(gòu)各部分必須采取的各種細(xì)部構(gòu)造，如構(gòu)件尺寸、高厚比、軸壓比、長細(xì)比、板件寬厚比、構(gòu)造柱和圈梁的布置和配筋，縱筋配筋率、箍筋配箍率、鋼筋直徑、間距等構(gòu)造和連接要求。2.2.3. 在不同的建筑抗震設(shè)防分類和場地類別下，當(dāng)設(shè)計基本地震

4、加速度不同時，抗震措施和抗震構(gòu)造措施分別按不同烈度取值，見表1 和表2。建筑設(shè)防類別不同時，計算時設(shè)計基本地震加速度取值見表3。按建筑類別和場地類別調(diào)整后的抗震措施（烈度） 表 1建筑類別場地類別設(shè)計基本地震加速度（g）0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40甲、乙類 7 8 8 9 9 9+丙類 6 7 7 8 8 9丁類 6 7- 7- 8- 8- 9-按建筑類別和場地類別調(diào)整后的抗震構(gòu)造措施（烈度） 表 2建筑類別場地類別設(shè)計基本地震加速度（g）0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40甲、乙類 6 7 7 8 8 9 7 8 8 9 9 9+、 7 8

5、 8+ 9 9+ 9+丙類 6 6 6 7 7 8 6 7 7 8 8 9、 6 7 8 8 9 9丁類 6 6 6 7 7 8 6 7- 7- 8- 8- 9-、 6 7- 7 8- 8 9-根據(jù)建筑類別調(diào)整后的計算用設(shè)計基本地震加速度（g） 表 3建筑類別設(shè)計基本地震加速度（g）0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40乙、丙、丁類 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40甲類 高于本地區(qū)設(shè)計基本地震加速度，具體數(shù)值按批準(zhǔn)的地震安全性評價結(jié)果確定注： 1、8、9表示適當(dāng)提高而不是提高一度，9 度時需要專門研究。2、7-、8-、9-表示可以比本地區(qū)設(shè)防烈度的

6、要求適當(dāng)降低。2.3. 主樓與裙房相連時抗震等級的確定2.3.1. 裙房相關(guān)范圍的抗震等級尚不應(yīng)低于主樓的抗震等級，裙房相關(guān)范圍以外結(jié)構(gòu)的抗震等級按照裙房自身結(jié)構(gòu)類型確定，裙房與主樓相連的相關(guān)范圍可取主樓周邊外延3 跨且不大于20 米。2.3.2. 當(dāng)主樓為部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)體系時，其框支層框架按照部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)確定抗震等級，裙房可按照框架-剪力墻體系確定抗震等級。此時，裙房中與主樓框支層框架直接相連的非框支框架，當(dāng)其抗震等級低于主樓框支框架的抗震等級時，應(yīng)適當(dāng)加強構(gòu)造措施。2.3.3. 裙房為純框架且樓層面積不超過同層主樓面積，主樓為抗震墻結(jié)構(gòu)時，裙房框架抗震等級取框架-剪力墻體系和主樓

7、高度確定的框架部分的抗震等級；主樓下部剪力墻（高度至裙房以上二層）的抗震等級可按裙房高度的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)和主樓高度的剪力墻結(jié)構(gòu)二者的較高等級確定；主樓上部剪力墻的抗震等級按主樓高度的剪力墻結(jié)構(gòu)確定。3. 荷載3.1. 不同使用年限的地震作用當(dāng)結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為 75 年或100 年時，可按批準(zhǔn)的地震安全性評價報告的地震動參數(shù)進(jìn)行抗震設(shè)防，也可將50 年設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)的多遇地震作用乘以1.25 及1.45 的系數(shù)，罕遇地震作用乘以1.15 及1.30 的系數(shù)。3.2. 施工荷載3.2.1. 首層樓面宜考慮施工荷載，其值不宜小于 5kN/m2，施工階段結(jié)構(gòu)承載力驗算時，施工荷載的分項系數(shù)可取為1.

8、0。施工單位有特別要求時，應(yīng)補充計算施工階段結(jié)構(gòu)的承載力，并在施工圖中注明容許的最大施工荷載。3.2.2. 高低層相鄰的屋面，且低層屋面有可能作為高層施工時的場地時，在設(shè)計低層屋面構(gòu)件時宜適當(dāng)考慮施工時的臨時荷載，該荷載不宜小于5kN/m2，并在施工圖上注明。3.2.3. 施工荷載不與樓面附加恒載、隔墻、使用活載疊加，構(gòu)件的配筋取正常使用與施工階段工況計算配筋的較大值。3.3. 消防車荷載3.3.1. 消防車的作用荷載3.3.2. 我國現(xiàn)用消防車，荷載總重達(dá)30t，其前軸單邊輪壓30kN，后軸單邊輪壓120kN。3.3.3. 樓板設(shè)計時的等效荷載按照荷載規(guī)范附錄B 的等效均布荷載的方法計算。計

9、算時應(yīng)考慮車與板跨垂直及平行兩種情況分別計算，且應(yīng)考慮板面的墊層或覆土的擴散作用。3.3.4. 次梁的等效荷載次梁的等效荷載應(yīng)采用荷載影響線的方法計算，而不能采用板的等效荷載乘以受荷面積進(jìn)行計算。采用次梁活載影響線時，應(yīng)考慮多部消防車同時作用的情形，消防車橫向凈距可取0.5 米，且應(yīng)取等效彎矩及等效剪力等效荷載之中的較大值進(jìn)行設(shè)計。3.3.5. 框架梁的等效荷載考慮到框架梁的重要性及設(shè)計上的方便可行，其等效荷載通常采用折算荷載的方法，即框架梁承擔(dān)荷載的面積內(nèi)布滿消防車，以消防車荷重除以消防車平面尺寸，并乘以0.80.9 的折減系數(shù)，一般可取為12kN/m2。3.3.6. 消防車的荷載與人防的荷

10、載不進(jìn)行組合。3.4. 關(guān)于車庫荷載的取值3.4.1. 停放人數(shù)少于 9 人客車的停車庫，樓板及次梁設(shè)計時的均布活荷載應(yīng)按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2001 表4.1.1 中的規(guī)定取用。在進(jìn)行整體計算（不包括樓板、次梁）時，此類車庫的活載可取為2.5kN/m2，普通雙層車架車庫的活載可取為5.0kN/m2。3.4.2. 停放大面包車、卡車、大轎車或其他較重車輛的車庫，其樓面及次梁設(shè)計時活荷載應(yīng)按車輛實際輪壓重量考慮（如車輛入庫時有滿載可能者，應(yīng)按滿載重量考慮），并按最不利輪壓荷載組合另加2 kN/m2 均布荷載進(jìn)行計算。不宜簡單地以加大均布活載的方法進(jìn)行計算。整體計算時，可按照建筑結(jié)構(gòu)

11、荷載規(guī)范第4.1.2 條進(jìn)行折減。3.4.3. 不論停放何種車輛，在設(shè)計時其活載均不應(yīng)另乘動力系數(shù)。3.4.4. 樓板、次梁設(shè)計時，車庫活載不宜折減。3.5. 樓面辦公使用荷載3.5.1. 現(xiàn)代辦公樓的樓面使用荷載有增大的趨勢，很多業(yè)主要求樓面使用荷載達(dá)到5.0kN/m2 以上（一般已包括移動隔斷荷重），以適應(yīng)不同用途租戶的需求。但這些使用荷載僅用于樓板及次梁的設(shè)計中，而整體計算和主體結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)設(shè)計時，仍可采用2.0kN/m2 的活荷載（應(yīng)加上移動隔斷的荷重），并按照規(guī)范的要求進(jìn)行必要的荷載折減。3.6. 地下室外墻水平荷載3.6.1. 水平荷載有室外地面荷載、土和地下水引起的側(cè)向壓力分布如圖

12、7.1 所示。圖中：地面活荷載p引起的土壓力q = Kp 1地面活荷載p一般可取10 kN/m2（室外經(jīng)常有大型車輛經(jīng)過，且離地下室外墻較近時可取20 kN/m2)側(cè)墻土的壓力2 1 q K h q = 水位下土的浮容重引起的土壓力3 2 q = K 'h地下水引起的側(cè)壓力4 2 q K h w = 式中：K 土壓力系數(shù)q 土的重度 '土的浮重度w 地下水的容重3.6.2. 當(dāng)?shù)叵率沂┕げ捎么箝_挖方式，無支護(hù)結(jié)構(gòu)時，地下室外墻一般取靜止土壓力，采用靜止土壓力系數(shù)1 sin 0 K = ，一般情況下，雜填土可取為0.50。3.6.3. 進(jìn)行外墻配筋計算時，水土荷載的分項系數(shù)可取為

13、 1.30。3.7. 積水荷載3.7.1. 積水荷載 9.8( ) s h R = d + d ，式中： s d 溢水口距屋面的高度， h d 高出屋面溢水口的水頭高度。3.7.2. 對于坡度小于 1.19°的平屋面，當(dāng)屋面剛度較小時宜考慮屋面變形產(chǎn)生的積水荷載。3.8. 施工圖中應(yīng)繪制各層平面荷載分布圖地下室外墻荷載圖3.8.1. 圖中應(yīng)注明各區(qū)域的附加恒載（除結(jié)構(gòu)自重外的恒載）及使用活載。3.9. 設(shè)備井道荷載3.9.1. 在高層建筑中，設(shè)備豎管有可能集中在某些層次固定，而其余層次僅作一般的拉結(jié)，在進(jìn)行設(shè)備井道周邊結(jié)構(gòu)設(shè)計時，應(yīng)按設(shè)備專業(yè)提供的管道固定情況進(jìn)行設(shè)計；此外，壓力管道

14、的固定支架也應(yīng)根據(jù)設(shè)備專業(yè)提供的資料進(jìn)行設(shè)計。4. 計算分析及計算參數(shù)4.1. 整體結(jié)構(gòu)計算4.1.1. 整體結(jié)構(gòu)計算模型應(yīng)傳力清楚，主次分明。不應(yīng)不分主次把所有構(gòu)件均建入模型，平面次要構(gòu)件應(yīng)按照次梁輸入。4.1.2. 局部夾層不應(yīng)單獨作為一層輸入，導(dǎo)致許多構(gòu)件計算長度及層間位移等計算結(jié)果不合理。4.1.3. 對躍層柱、單邊懸挑柱的計算長度應(yīng)另行復(fù)核，特別是地下室結(jié)構(gòu)參與計算時，柱子計算長度應(yīng)進(jìn)行核對，一些特殊構(gòu)件（角柱、轉(zhuǎn)換柱、懸臂梁等）應(yīng)進(jìn)行單獨定義。4.1.4. 框架梁與柱子有較大偏心、柱子截面發(fā)生變化產(chǎn)生偏心，計算模型中應(yīng)考慮由此引起的附加偏心彎矩。4.1.5. 需要進(jìn)行彈性或彈塑性時

15、程分析的工程，應(yīng)根據(jù)時程分析結(jié)果對反應(yīng)譜計算結(jié)果進(jìn)行修正。4.1.6. 超高層結(jié)構(gòu)、帶轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)、連體結(jié)構(gòu)、鋼混凝土混合結(jié)構(gòu)等應(yīng)進(jìn)行施工模擬、基礎(chǔ)設(shè)計時應(yīng)采用施工模擬2（satwe）進(jìn)行設(shè)計。4.1.7. 連梁可以采用梁單元或墻單元進(jìn)行分析。當(dāng)采用梁單元時，必須滿足：連梁的跨高比大于5，連梁高度與樓層高度比不能太大，連梁的線剛度與墻肢線剛度相比相對較小。4.1.8. 剪力墻和連梁采用墻單元模擬時，必須對單元進(jìn)行剖分，同時應(yīng)控制最大單元尺寸。最大單元尺寸不宜大于2m，具體單元尺寸應(yīng)通過比較分析確定，以考慮分析結(jié)果的準(zhǔn)確性和計算效率。4.1.9. 應(yīng)采用合理的樓板單元。對樓板缺失較多的情況，應(yīng)采用彈

16、性板以考慮樓板平面內(nèi)的變形；對與桁架弦桿相連的樓板，應(yīng)對樓板平面內(nèi)剛度進(jìn)行折減或不考慮樓板的有利作用，以確保弦桿桿件的受力安全。4.1.10. 平面規(guī)則的結(jié)構(gòu)除進(jìn)行 X、Y 方向地震作用驗算外，還應(yīng)增加45 度方向地震驗算。平面不規(guī)則及存在明顯斜交抗側(cè)力的結(jié)構(gòu)，當(dāng)相交角度大于15 度時，應(yīng)分別計算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用，并應(yīng)增加最不利方向地震作用下結(jié)構(gòu)驗算。對最不利風(fēng)荷載方向及最不利地震作用方向不重合時，尚應(yīng)驗算最不利風(fēng)荷載方向的地震作用，并進(jìn)行必要的效應(yīng)組合。4.1.11. 地下室連為一體，上部結(jié)構(gòu)為多塔，計算分析時可按照上部結(jié)構(gòu)各單體分開計算（當(dāng)?shù)赜刑厥庖?guī)定除外）。4.2. 計算水

17、平位移時的基本風(fēng)壓取值及阻尼比取值4.2.1. 計算高層建筑風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)水平位移時，基本風(fēng)壓可采用 50 年重現(xiàn)期的風(fēng)壓值。風(fēng)荷載作用時結(jié)構(gòu)承載力驗算時，高度超過60 米的高層建筑宜采用100 年重現(xiàn)期的風(fēng)荷載。4.2.2. 鋼結(jié)構(gòu)：高度不大于50m 時，可取0.04；高度大于50m 且小于200m 時，可取0.03；高度不小于200m 時，宜取0.02； 混合結(jié)構(gòu)取0.04；混凝土取0.054.2.3. 在罕遇地震下的彈塑性分析，阻尼比可取 0.05。4.2.4. 抗風(fēng)設(shè)計：0.020.04 阻尼比可根據(jù)房屋高度和結(jié)構(gòu)形式選取不同的值，結(jié)構(gòu)高度越高阻尼比越小，采用的風(fēng)荷載回歸期越短，其阻

18、尼比取值越小。一般情況下，風(fēng)荷載作用下，結(jié)構(gòu)承載力驗算時的阻尼比可取為0.020.03，結(jié)構(gòu)變形驗算時的阻尼比可取為0.0150.020，結(jié)構(gòu)頂部加速度驗算時的阻尼比可取為0.010.015。4.2.5. 房屋高度大于 200m 或平面形狀或立面形狀復(fù)雜、立面開洞或連體建筑，宜進(jìn)行風(fēng)洞試驗判斷確定建筑物的風(fēng)荷載。超高層建筑在初步設(shè)計階段如果未進(jìn)行風(fēng)洞試驗，應(yīng)將規(guī)范風(fēng)荷載放大1.4 倍，以考慮橫風(fēng)向風(fēng)荷載作用的影響。4.3. 嵌固端的要求4.3.1. 保證地下室的剛度與±0.00 的剛度比2.0(上海地區(qū)為1.5)4.3.2. 樓板厚度應(yīng)大于 1804.3.3. 計算地下室剛度比時，離

19、主樓較遠(yuǎn)處的外墻剛度不應(yīng)計入地下室的剛度4.3.4. ±0.00 有大開口或高差較大導(dǎo)致水平傳力不連續(xù)時，嵌固端應(yīng)伸至地下室，且對大開口周邊梁、板的配筋應(yīng)進(jìn)行加強.周邊梁宜按照偏心受拉構(gòu)件的相關(guān)要求進(jìn)行設(shè)計4.3.5. 地下室外墻離主樓較遠(yuǎn)時，可在主樓周邊或附近設(shè)置剪力墻，控制同層剪切剛度較上部結(jié)構(gòu)剪切剛度大于23 倍以上，直接將水平力傳至底板4.3.6. ±0.00 層有較大高差時，在高差處設(shè)置垂直向剪力墻，且采取存在高差處的柱子箍筋加密，水平傳力方向的梁加腋等措施，以確保水平力的傳遞4.3.7. 嵌固端設(shè)在地面層時，地面宜設(shè)置剛性地坪，以保證傳力的可靠4.3.8. 回填

20、土對地下室的約束系數(shù)，一般地下室填 3，幾乎完全約束時填5，剛性約束時填負(fù)數(shù)。4.3.9. 嵌固端在地面層或地下層時，僅表示嵌固端的水平位移受到約束，而轉(zhuǎn)角則不能設(shè)為約束。4.3.10. 地下一層柱的配筋增大 1.1 倍，約束構(gòu)件承載力大于柱下端承載力1.3 倍。4.3.11. 嵌固端及其下一層的抗震等級同±0.00，其余地下室的抗震等級可逐級減低。4.4. 樓層剛度比4.4.1. 抗震設(shè)計時，對框架結(jié)構(gòu)、框架承擔(dān)的傾覆力矩大于 50的框架-剪力墻和板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)，樓層側(cè)向剛度可取樓層剪力與樓層層間位移之比Ki=Vi/Ui，其樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的70%或其上相

21、鄰三層側(cè)向剛度平均值的80%；4.4.2. 對框架承擔(dān)的傾覆力矩不大于 50的框架-剪力墻和板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-核心筒結(jié)構(gòu)、筒中筒結(jié)構(gòu)，樓層側(cè)向剛度可取樓層剪力與樓層層間位移角之比Ki=Vi/(Ui /hi)，其樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的0.9，樓層層高大于相鄰上部樓層層高1.5 倍時，該樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的1.1 倍，底部嵌固層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的1.5 倍。4.4.3. 對轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，宜采用剪切剛度比, 剪切剛度取為Ki(GiAi/ hi)。當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在1,2 層時，控制轉(zhuǎn)換層與其上層結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度比不小于0.5（非抗

22、震0.4），當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3 層及3 層以上時，其轉(zhuǎn)換層側(cè)向剛度不小于相鄰上部樓層的0.6；4.4.4. 當(dāng)?shù)撞看罂臻g大于 2 層時，其轉(zhuǎn)換層上下結(jié)構(gòu)等效剪切剛度（）e（e=2H1/1H2）表示轉(zhuǎn)換層上下結(jié)構(gòu)剛度比，非抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0.5；抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0.84.4.5. 上海工程應(yīng)采用剪切剛度比。4.5. 地震波的選擇要求4.5.1. 每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的65%，一般也不大于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的135%，多條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力的80%；4.5.2. 實際地震記錄

23、不少于總數(shù)的 2/34.5.3. 時程曲線的數(shù)量隨建筑高度及復(fù)雜性的增加宜適當(dāng)增加，重要工程不少于57 組4.5.4. 地震加速度時程曲線應(yīng)通過傅里葉變換與反應(yīng)譜進(jìn)行比較，對超高層建筑，必要時宜考慮長周期地震波對超高層結(jié)構(gòu)的影響。4.5.5. 輸入的地震加速度時程曲線應(yīng)滿足地震動三要素要求，即有效加速度峰值、頻譜特性和持時的要求。每一組波形的有效持續(xù)時間一般不少于結(jié)構(gòu)基本周期的510 倍和15s，地震波的時間間距可取0.01s 或0.02s；輸入地震加速度記錄的地震影響系數(shù)與振型反應(yīng)譜法采用的地震影響系數(shù)相比，在各周期點上相差不宜大于20% 。4.5.6. 對于有效持續(xù)時間，以波形在首次出現(xiàn)0

24、.1 倍峰值為起點，以最后出現(xiàn)0.1倍為終止點，選擇所對應(yīng)的區(qū)間作為有效持時的范圍。4.5.7. 對超高層建筑，在波形的選擇上，在符合有效加速度峰值、頻譜特性和持時的要求外，滿足底部剪力及高階振型的影響,如條件許可，地震波的選取，尚應(yīng)考慮地震的震源機制。4.5.8. 對于雙向地震動輸入的情況，上述統(tǒng)計特性僅要求水平主方向，在進(jìn)行底部剪力比較時，單向地震動輸入的時程分析結(jié)果與單向振型分解反應(yīng)譜法分析結(jié)果進(jìn)行對比，雙向地震動輸入的時程分析結(jié)果與雙向振型分解反應(yīng)譜法分析結(jié)果進(jìn)行對比。4.5.9. 采用的天然地震波宜采用同一波的 X、Y、Z 方向，各分量均應(yīng)進(jìn)行縮放，滿足峰值及各自比例要求。4.5.1

25、0. 采用天然波進(jìn)行水平地震動分析時，每組自然波應(yīng)按照地震波的主方向分別作用在主軸X 及Y 方向進(jìn)行時程分析。4.5.11. 盡管人工波無法區(qū)分雙向，在采用人工波進(jìn)行時程分析時，可考慮兩個方向作用不同的人工波。每組人工波應(yīng)按照主要地震波分別作用在主軸X及Y 方向進(jìn)行時程分析。4.6. 地震安評與反應(yīng)譜4.6.1. 是否需要進(jìn)行項目的場地安全性評估，應(yīng)按項目重要性以及項目建設(shè)地的相關(guān)要求執(zhí)行。4.6.2. 場地安全性評估報告應(yīng)滿足工程場地地震安全性評價GB177412005要求：4.6.3. 小震分析時，宜取按規(guī)范反應(yīng)譜計算結(jié)果和按安評報告計算結(jié)果的基底剪力較大值，不應(yīng)部分采用規(guī)范參數(shù)、部分采用

26、“安評”參數(shù)，計算結(jié)果同時必須滿足規(guī)范最小剪力系數(shù)的要求。4.6.4. 中震、大震一般情況下可以按規(guī)范為主，也可根據(jù)經(jīng)濟條件取大于規(guī)范值的“安評”參數(shù)，此時不考慮最小剪力系數(shù)。4.6.5. 小震計算時，計算結(jié)果可取多條波的平均值，超限程度較大時應(yīng)取最大包絡(luò)值，以發(fā)現(xiàn)需要加強的樓層范圍和加強的程度。4.6.6. 如結(jié)構(gòu)自振周期大于 6 秒時，超過6 秒部分的反應(yīng)譜曲線，可按照斜率0.02 線性延伸衰減。4.6.7. 如果擬建工程基礎(chǔ)埋置很深，如經(jīng)專家論證也可使用基礎(chǔ)底的反應(yīng)譜曲線及地震波數(shù)據(jù)4.7. 雙向地震作用與偶然偏心4.7.1. 偶然偏心僅用于控制結(jié)構(gòu)的最大層間位移與平均位移的比值時，而計

27、算結(jié)構(gòu)層間位移限值時不必考慮。4.7.2. 對于屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則的結(jié)構(gòu)，除考慮偶然偏心外，仍需按雙向地震進(jìn)行驗算，兩者不同時考慮，僅取大者，而對于完全對稱結(jié)構(gòu)以及不屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則的結(jié)構(gòu)，規(guī)范不要求進(jìn)行雙向地震作用驗算。4.7.3. 計算單向地震作用時，可將各振型地震作用沿垂直于地震作用方向全部一次從質(zhì)心位置平移± ei 來考慮偶然偏心的影響。對于方形及矩形平面，= 5% i e 相應(yīng)邊長；對其他形式平面，可取i i e = 0.1732r ， i r 為第i 層樓面平行地震作用方向的回轉(zhuǎn)半徑。4.8. 高寬比的取值4.8.1. 建筑的高寬比為地面以上高度 H（不計突出屋面的機房、水池、

28、塔架等）與建筑平面寬度B 之比。當(dāng)建筑平面非矩形時，可取平面的等效寬度B=3.5 r ， r 為建筑平面（不計外挑部分）的回轉(zhuǎn)半徑。4.8.2. 高寬比不作為抗震專項審查的依據(jù)。4.9. 考慮粉刷層重量的混凝土容重取值4.9.1. 在結(jié)構(gòu)整體計算中混凝土構(gòu)件粉刷層重量的考慮，多以放大混凝土容重的辦法實現(xiàn)。但各所設(shè)計人員在確定混凝土容重取值時缺乏依據(jù)、比較隨意，對計算結(jié)果有一定的影響。取值過小會產(chǎn)生安全隱患，取值過大則有背經(jīng)濟性原則。4.9.2. 考察了 SATWE 的荷載計算模式后，確認(rèn)SATWE 在荷載計算過程中重復(fù)計算板與梁、板與墻、梁與墻和梁與柱重疊部分體積的自重。在考慮粉刷層的前提下，

29、若完全剔除重復(fù)計算的部分，得到的結(jié)果過?。ń?jīng)估算容重取值將接近或小于25 kN/m3），與以往的安全度和習(xí)慣不符，而且在局部會偏不安全，故此方案不適用。4.9.3. 在考慮混凝土構(gòu)件粉刷層重量時，推薦采用直接在構(gòu)件上布置荷載的方法。4.9.4. 為簡化起見，也可采取放大混凝土容重的方法來考慮粉刷層重量，原則如下：4.9.4.1. 以下參數(shù)僅考慮最小粉刷層厚度構(gòu)件各表面均 20mm4.9.4.2. 如另外有較厚裝飾面層的，可采取針對構(gòu)件手工加載的方法。4.9.5. 本規(guī)定的適用范圍為：4.9.5.1. 框架結(jié)構(gòu)；4.9.5.2. 100m 以下的剪力墻結(jié)構(gòu)；4.9.5.3. 130m 以下框架-

30、剪力墻結(jié)構(gòu)4.9.5.4. 特別說明：自動計算樓板自重的整體分析程序不在本規(guī)定適用范圍內(nèi)結(jié)構(gòu)形式混凝土容重取值備注框架25kN/m318層左右剪力墻27.528kN/m3 墻厚250mm以上較多的取小值，200mm以下較多的取大值2430層左右剪力墻2727.5kN/m3 墻厚300mm以上較多的取小值，250mm以下較多的取大值框架-剪力墻25.526.5kN/m3 框架面積比例較多的取小值，鋼骨框架可適當(dāng)增大考慮20mm粉刷層后SATWE中混凝土取值的推薦值5. 結(jié)構(gòu)設(shè)計5.1. 地下室底板5.1.1. 基礎(chǔ)底板厚度一般由底板的抗沖切承載能力確定（包括樁、柱、核心筒等的沖切），無需驗算受剪

31、承載力。5.1.2. 在未進(jìn)行精確計算前，對平面較規(guī)則，且主裙樓之間設(shè)縫脫開，滿堂布樁的高層、超高層建筑底板厚度，可取每層56cm 的疊加厚度，抗沖切承載力不足時可局部加厚或加設(shè)抗沖切鋼筋。5.1.3. 對主、裙樓之間不設(shè)縫連成一體的基礎(chǔ)，應(yīng)根據(jù)主、裙樓基礎(chǔ)形式及連接剛度的要求，采用主、裙樓相連的不同板厚度的筏板基礎(chǔ)或采用主樓厚板、裙房梁板的基礎(chǔ)形式。5.1.4. 基礎(chǔ)底板的配筋計算按假定的厚度作第一次試算后，應(yīng)至少進(jìn)行兩次調(diào)整底板厚度的分析比較，選取相對合理的底板厚度和配筋率。5.1.5. 基礎(chǔ)底板內(nèi)力計算時應(yīng)考慮地下室墻體豎向剛度的影響。5.1.6. 底板最小含鋼率宜?。喊迕鎲蜗?0.20

32、0.30%，板底單向0.250.35%，底板形狀較規(guī)則，整體剛度較好時取小值，反之取大值。5.1.7. 采用計算結(jié)果配筋時，除核心筒體內(nèi)隔墻很少等特殊情況外，一般可取筒體外1 倍板厚處內(nèi)力的平均值，但配筋率不得小于最小含鋼率的要求。底板的配筋應(yīng)根據(jù)內(nèi)力的大小分區(qū)配置。5.1.8. 基礎(chǔ)筏板僅需進(jìn)行承載力的驗算，不必進(jìn)行裂縫驗算；板中鋼筋搭接時可采用50%的搭接面積百分率。5.1.9. 基礎(chǔ)底面為巖層時，底板與巖層之間應(yīng)設(shè)置褥墊層，以減少對底板的約束。5.1.10. 基礎(chǔ)底板除后澆帶混凝土外一般不需要加設(shè) UEA、HEA 等外加劑，底板混凝土強度等級一般不大于C45，且可采用60 天齡期強度。5

33、.1.11. 當(dāng)采用梁板式筏板基礎(chǔ)或梁板式樁筏基礎(chǔ)時（厚度不大于500mm），基礎(chǔ)底板宜進(jìn)行裂縫驗算，裂縫寬度不宜大于0.3mm。裂縫計算時，保護(hù)層厚度可取為30mm。5.2. 地下室外墻5.2.1. 地下室外墻厚度不應(yīng)小于 250mm, 迎水面裂縫寬度不宜大于0.20mm；非迎水（土）面裂縫寬度不應(yīng)大于0.3mm。5.2.2. 外墻鋼筋保護(hù)層厚度應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的耐久性和工程環(huán)境選用，迎水面鋼筋保護(hù)層厚度不應(yīng)小于50mm。5.2.3. 地下室墻體裂縫無特殊外觀要求，墻體裂縫寬度驗算時，當(dāng)保護(hù)層設(shè)計厚度超過30mm 時，保護(hù)層厚度可取為30mm。5.2.4. 按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-

34、2010）第7.1.2 條注2，配置表層鋼筋網(wǎng)片的梁，按照原有保護(hù)層厚度計算得出的最大裂縫寬度可乘以0.7的折減系數(shù)。5.2.5. 地下室外墻的厚度應(yīng)根據(jù)其所受的荷載、裂縫控制要求確定，一般3 層地下室（埋深約1315 米）墻體厚度不宜大于650mm。一般2 層地下室（埋深約911 米）墻體厚度不宜大于550mm。5.2.6. 地下室外墻周邊有坡道或樓梯時，應(yīng)根據(jù)墻體的支承條件驗算外墻的承載力和裂縫，如需要坡道或樓梯作為其支承時，應(yīng)驗算坡道或樓梯的平面內(nèi)承載力，并確保坡道或樓梯能有效將水平力傳遞至地下樓面或剪力墻。5.3. 抗浮驗算5.3.1. 關(guān)于抗浮設(shè)計水位。應(yīng)要求勘察單位提供設(shè)計用的抗浮

35、設(shè)計水位。5.3.2. 特別是溶巖地區(qū)及存在多層滯水的地下水條件較為復(fù)雜的地區(qū)應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)氐慕?jīng)驗確定。若無相關(guān)資料，宜取歷年最高地下水位或取室外地面標(biāo)高作為抗浮設(shè)計水位。5.3.3. 上 海 地 區(qū) 工 程 的 抗 浮 驗 算 可 根 據(jù) 上 海地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（DGJ08-11-2010）12.3.2 條進(jìn)行驗算。5.3.4. 外地工程可參照給水排水構(gòu)筑物設(shè)計規(guī)范(GB50069-2002)進(jìn)行驗算。1.0 1.05 +浮FG RK式中： 浮F 為浮力標(biāo)準(zhǔn)值。K R 為附加的抗拔力標(biāo)準(zhǔn)值。如采用樁基（錨桿）抗浮，其值應(yīng)為所有樁（錨桿）的抗拔力標(biāo)準(zhǔn)值5.3.5. 抗浮驗算時，均不應(yīng)計入活荷載及地

36、下室側(cè)壁與土體之間的摩阻力。5.4. 采用獨立承臺加樁基或基礎(chǔ)梁加樁基時，基礎(chǔ)底板的設(shè)計荷載5.4.1. 取水浮力+（10%20%）上部結(jié)構(gòu)荷重。上部結(jié)構(gòu)荷載取值比例視樁端沉降和樁長情況確定，樁端位移大、樁長短的取大值，樁端位移小、樁長長的取小值。當(dāng)采用嵌巖樁或持力層良好、計算沉降很小的樁基時，基礎(chǔ)底板的設(shè)計荷載可不考慮上部荷重的影響。5.5. 無地下室時，獨立承臺間拉梁的設(shè)計荷載計算時，可取拉梁所拉結(jié)柱子中軸力較大者的10%作為拉梁的軸心拉力進(jìn)行承載力的計算。當(dāng)拉梁承托隔墻或其它豎向荷載，則應(yīng)將拉梁拉力與豎向荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力進(jìn)行組合。5.6. 布樁時使用的荷載組合荷載組合采用靜+活的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合，用單樁豎向承載力特征值來計算樁數(shù)，并驗算偏心荷載作用以及地震荷載作用下的單樁承載力。5.7. 抗拔鉆孔灌注樁的保護(hù)層厚度和裂縫計算1) 受力鋼筋的保護(hù)層厚度不宜小于 50mm。2) 裂縫寬度不宜大于 0.20mm。3) 在裂縫驗算時，混凝土保護(hù)層厚度取為 30mm。5.8. 鉆孔灌注樁樁身強度承載力驗算1) 公式 p c c Q A f 中工作