1、介質(zhì)加載采用基片集成波導技術的對線性漸變開槽天線摘要一一60GHz帶寬有提供高速的通信能力。此文章證明了一種能為對線性變槽天線（ALTSA）提供高增益的基片集成波導（SIW）的存在。為了獲得高增益，給ALTSA上加了介質(zhì)加載，并使用了溝槽結構。使用SIW技術實現(xiàn)了高效、簡潔和低成本的平面設計。本文使用了一種電磁場仿真工具來設計和模擬這個天線。首先設計一個ALTSA單元，然后在1*4的ALTSA陣列上加上SIW功分器。為了使設計可行，制作和測量了原型。測量結果非常符合仿真值，從而證實了這個設計。測得1*4ALTSA陣列在整個60GHz帶寬（5764GHz）的回波損耗優(yōu)于12dB，增益為23.10

2、.5dBi。1. 介紹近些年對在高速通信中極大帶寬的需求越來越高。而60GHz帶寬（5764GHz）可以為高速無線通訊以每秒幾千兆的速度傳輸高容量未壓縮數(shù)據(jù)。由于在毫米波頻段的微帶線相關損耗非常高，因此需要更多的有效的技術，比如SIW。SIW有傳統(tǒng)矩形波導低損耗、高品質(zhì)因數(shù)、完全屏蔽和處理高功率情況的特點，也有低成本、平面電路設計的優(yōu)勢。報道表明，已經(jīng)有大量的研究者從事SIW相關工作多年。天線容易在60GHz帶寬受到大氣吸收而衰減，這就要求在使用高增益天線時要減少這類損耗。錐形縫隙天線（TSA）因其寬帶寬、高回波損耗和高增益而被經(jīng)常使用。對線性漸變槽線天線（ALTSA）是TSA的一種類型,在反

3、方向的錐形介質(zhì)板的上表面和底部金屬部分使用對極幾何設計。研究者設計了一種帶寬為450GHz的反極向天線。天線在帶寬內(nèi)的增益312dBi。本文作者設計了一種在60GHz處增益可達18.75dBi的對費米漸變槽線天線。在張成浩的的文章里，他介紹了一種新穎的技術，即讓ALTSA和SIW的上表面和下表面的錐形邊緣的饋線重合來克服阻抗失配。有溝槽結構的TSA被用來減小天線寬度以極小化任何對輻射方向圖的重要影響，使得陣列天線尺寸更加緊湊。而且，溝槽結構可以提高天線增益，減小旁瓣電平和交叉極化，由此提高天線總性能。TD介紹設計了一種有矩形波紋的帶有三角功分器的ALTSA陣列。1*12陣列的增益為19.25d

4、Bi。DM介紹了一種有半圓形溝槽的ALTSA，它在7GHz的增益為12.4dBi。介質(zhì)加載，通過在天線前端放置電介質(zhì)板作為一個引導結構都可以增強天線增益。平面SIW喇叭天線上的介質(zhì)加載被用來使E面波束寬度變窄，同時提高增益。NG設計了一種帶有SIW喇叭結構和矩形介質(zhì)加載的高增益ALTSA陣列，其1*4ALTSA陣列的增益為191dBi。在這篇文章里，在波紋狀ALTSA前端用一個帶有半圓形頂層介質(zhì)加載結構的矩形代替了傳統(tǒng)矩形或橢圓形結構，以獲得60GHz帶寬的高增益天線。用HFSS軟件來仿真天線。用RogersRT/Duroid5880材質(zhì)的介質(zhì)板，其介電常數(shù)為2.2，厚度為0.254mm。2.

5、 天線設計2.1SIW的設計SubstrateFigure1.SIWstructure.Metallicvias如圖1,SIW的介質(zhì)底板上有并排的兩排金屬孔，用來作為連接上下平行的金屬平板的波導，用來隔離上下金屬平面的矩形波導。然而，雖然SIW和矩形波導有電相似性，有相似的優(yōu)點，但設計不合理的話容易出現(xiàn)滲漏問題。在設計SIW初期，研究者就規(guī)劃了一下設計規(guī)則和方程。通孔的直徑D波長/5，它們之間的距離S2*D。SIW的寬度Wsiw=2.39mm,Dvia=0.4mm,S=0.7mm.圖2展示了SIW的電場分布。Figure2.E-fielddistributioninSIW.2.2介質(zhì)加載的AL

6、TSAALTSA是TSA的一種。Y報道說TSA對厚度t和介電常數(shù)非常敏感，因此TSA的介質(zhì)板頻率0.005f。Figure3Differenttypesofdielectricloadingstructures.CorrugationFigure4.Diel-ALTSAschematic.ALTSA基本上通過增加頂部和底部斑紋的長度，采用試誤法用電磁場仿真工具進行優(yōu)化。ALTSA在一定長度產(chǎn)生最高增益，SIW饋點和天線在上下表面斑紋重合處阻抗匹配。微帶傳輸線通過微帶線的阻抗匹配向SIW過渡，SIW向微帶線同理。本文設計和仿真了平面ALTSA(PI-ALTSA),褶皺ALTSA(Cor-ALTS

7、A)和介質(zhì)加載的褶皺ALTSA(Diel-ALTSA)。圖3是不同類型的介質(zhì)加載結構。本文應用了半圓頂形介質(zhì)加載的矩形結構。圖4是Diel-ALTSA的電路示意圖。首先設計了PI-ALTSA，然后變?yōu)橛锌淘谏舷旅孢吘壍牟y結構溝槽的Cor-ALTSA，最后在Cor-ALTSA前端增加電介質(zhì)板變?yōu)镈iel-ALTSA。下圖是其尺寸。Table1DimensionofdesignedALTSAParameterValue(Unit:mm)LIIL95L21(X5L325.1L415L504Wl1()W20.78W32.69W41,59W50.2W60.2r53. 仿真與測量3.1單個天線單元15i

8、d.*RoctanguliwElliptcai-RectanglewithsamiircUhirtop05101520Length(mm)Figure5Effectofdielectriclengthtoantennagain.Figure6.E-ficlddistributioninDiel-ALTSAZX*5囂洽韻hInh;!圖5為介質(zhì)加載結構長度對天線增益的影響。天線上的介電負載結構影響天線增益，由圖可知矩形介電負載和半圓頂形介質(zhì)加載矩形有相似的增益，而半圓頂形介質(zhì)加載矩形比傳統(tǒng)橢圓介質(zhì)負載增益高，最大差距約0.76dB。因此本文選擇半圓頂形介質(zhì)加載矩形結構的天線。需要注意的是天線和介質(zhì)

9、負載要使用相同的介質(zhì)基板，有助于制造實物。圖6顯示天線中的電場分布，可見天線前端的介質(zhì)材料作為導向結構。-10-15ffis二sP1UALTSA-Cor-ALTSA-Diel-MTSAFigure7.Simulatedreturnloss.Freq(GHz)圖7為模擬出來ALTSA的回波損耗。由圖可見Pl-ALTSA,Cor-ALTSA和Diel-ALTSA在整個60GHz頻段的回波損耗大于10dB,它的變化是由于在平面ALTSA上增加了波紋和介電加載結構，60GHz處Diel-ALTSA的回波損耗大于23dB。Figure8.SimulatedE-planeradiationpatterna

10、t60GHz.'E洞Hrw(PMALTSA)-E-plane-E-planeCOiel-ALTSAlX.Pd.(P“LTSA>-X.Pol.(Cor-ALTSA)XPol(Diel-ALTSA)-60-3003090Thela(deg)Figure9SimulatedH-planeradiationpatternat60GHz.NsEs圖8為E面輻射方向圖，顯示PI-ALTSA,Cor-ALTSA和Diel-ALTSA在E面的-3dB波束寬度分別為22.6,19.5和17；同時，PI-ALTSA,Cor-ALTSA和Diel-ALTSA的旁瓣電平分別為-13dB,-15dB和-1

11、7dB；它們的交叉極化電平分別優(yōu)于14dB，21dB和22dB。圖9為模擬的H面輻射方向圖，Pl-ALTSA，Cor-ALTSA和Diel-ALTSA在H面的-3dB波束寬度分別為29.5,33.1和25.2；同時，Pl-ALTSA,Cor-ALTSA和Diel-ALTSA的旁瓣電平分別為-13dB,-12dB和-15dB；它們的交叉極化電平分別高于14dB,21dB和22dBo我們發(fā)現(xiàn)溝槽使E面波束寬度減小卻使H面波束寬度增加。因此證明Diel-ALTSA的波束寬度最窄，旁瓣電平和E面、H面的交叉極化電平最低。30PhALTSA).(CcrALTSA)-DinFALTSA)57598061B

12、2&384Freq(GHz)Figure10.Simulatedfronttobackratio.-571312PI-ALTSACOf-ALTSA“-Diel-ALTSA5859BO61Freq(GHz)6263649765可二cseFigure11Simulatedgainoverthe60GHzband圖10顯示了PI-ALTSA,Cor-ALTSA和Diel-ALTSA在60GHz帶寬的前后比（F/B）。F/B比率是描述定向天線性能中常見的一個有效參數(shù)。在高定向天線中，它用來描述將所有輻射能量匯聚到前端，以保持最小化能量偏移至后方。對Pl-ALTSA來說F/B比率靠近11dB-1

13、2.5dB，然而F/B比率在Cor-ALTSA和Diel-ALTSA情況下還會增加。Cor-ALTSA下為21dB-25dB之間，Diel-ALTSA時為22.5dB-26dB之間。因此，Diel-ALTSA下的F/B比率最高。圖11展示了Pl-ALTSA,Cor-ALTSA和Diel-ALTSA在60GHz帶寬下的增益，分別為14.4dB,17.10.5dB，因此可得Diel-ALTSA較Pl-ALTSA和Cor-ALTSA有更好的表現(xiàn)。3.2天線陣列Figure12.SIWpowerdividerschematicandEfielddistribution.SIW功分器被用來設計1*4Di

14、el-ALTSA陣列。SIW功分器對每4個ALTSA來說都提供相同的幅度和相位。圖12是SIW功分器的E面輻射圖。圖12中Ws=8.56mm,La=0.95mm,Lb=0.15mm,Lc=0.32mm,Le=0.25mm。而直徑Da=0.3mm,Db=0.3mm,SIniiAateidMeatsuredDc=0.6mm,Dd=0.4mm。四個天線被功分器合并以實現(xiàn)天線陣列。Figure13SimulatedSparametersofSIWpowerdivider.Figure14Fabricated1x4Diel-ALTSAarray.SimulatedMeasuredFreq(GHz)m孕匸

15、_畐Figure15Sminiatedandmeasuredgamandreturnlossot1x4Diel-ALTSAarray.圖13是SIW功分器仿真的S參數(shù)?？梢奡11在57-64GHZ間低于-10dB,同時，S21、S31、S41和S51在60GHz帶寬內(nèi)有相似特性。圖14為制作的天線陣列。ALTSA陣列的尺寸為78.3mm*43.7mm*0.254mm。圖15是仿真測量得到的1*4Diel-ALTSA陣列的回波損耗和增益。天線陣列的S11參數(shù)和增益是用MVNA8-350探針臺測得的。會在有V型連接器的室內(nèi)遠場暗室測得連接天線的輻射方向圖。從圖15可看出在60GHz帶寬內(nèi)仿真和測得

16、的回波損耗大于12dB，60GHz處大于24dB，表明測量和仿真的結果有很好的一致性。更發(fā)現(xiàn)在60GHz帶寬內(nèi)的增益差不多齊平，從圖15得在60GHz帶寬內(nèi)仿真增益為230.4dBi,測量增益為23.10.5dBi。(mp)EWMedHOH4504590Thela(d&g)Figure16.SimulatedandmeasuredE-planeradiationpatternof1x4Dicl-ALTSAarrayat60GHz.-40-W)mp)EBUgdnoz-450Theta(deg)4590Figure17.SimulatedandmeasuredH-planeradiatio

17、npatternof1x4Diel-ALTSAarrayat60GHz.圖16為仿真和測量的E面輻射方向圖。仿真得E面波束寬度為7,測得的為8,仿真和測量的E面旁瓣電平為-15dB。相似的，從圖17得仿真的H面波束寬度為25,測量的為27,H面旁瓣電平為-14dB。仿真和測量的細微差別可歸因于制造公差。因此可得，仿真和實物的結果有很好的一致性。Table2.Comparisonwithotlicr60GHzantennasParameUrs1fi|f19|ThisworkAntennaL-probeLooploadedALTSAtypepatchdipoleImpedanceBandwidth29%>167%11.6%3144x14.435x3578.3x43.7Size(mm)No.ofxlxO.254xO.254elementsPeakGain165014(dB)17.525223.6表2為此天線和其他60GHz天線陣列對比表。在這些年間設計了許多60GHz帶寬相關的陣列天線。大趨勢為低成本、重量輕和高增益的天線陣列。有SIW饋點的ALTSA可以滿足這些要求。從圖表