1、國(guó)華臺(tái)電1號(hào)爐氧化皮問題原因分析一、臺(tái)電1號(hào)機(jī)組概述：o 1號(hào)機(jī)組2003年12月9日投產(chǎn)；o 運(yùn)行8年，累計(jì)兩次A修、四次C修、四次D修；o 至2012年1月累計(jì)運(yùn)行65321小時(shí)。二、臺(tái)電1號(hào)爐氧化皮檢查及處理介紹：1、今年小修中氧化皮檢查處理2012年1月26日開始C級(jí)檢修。在小修中作為鍋爐防磨防爆項(xiàng)目，對(duì)后屏過熱器進(jìn)行了氧化皮檢查，在檢查中發(fā)現(xiàn)后屏過熱器部分管子有氧化皮脫落堆積現(xiàn)象。分析及調(diào)研：技術(shù)分析：組織國(guó)華研究院、上海鍋爐廠、廣東電科院、聲華檢測(cè)等單位專家多次召開分析會(huì)議，技術(shù)調(diào)研：后向吳涇、太倉(cāng)、寧海等電廠進(jìn)行調(diào)研，制定對(duì)受熱面進(jìn)行了擴(kuò)大檢查的方案。擴(kuò)大檢查及處理：拍片檢查：對(duì)

2、分隔屏、后屏、末過、末再共拍片檢查710 個(gè)彎頭；測(cè)厚：請(qǐng)廣東電科院的專業(yè)人員對(duì)鍋爐過熱器、再熱器氧化皮進(jìn)行了測(cè)厚，厚度在0.1-0.16mm；處理：對(duì)其中堆積超過20%的142個(gè)管子進(jìn)行割管清理處理； 小修中后屏清理出來的氧化皮 小修中分隔屏清理出來的氧化皮2、修后啟動(dòng)第一次爆管及處理爆管情況：2月14日8時(shí)50分鍋爐點(diǎn)火，啟動(dòng)過程中對(duì)鍋爐進(jìn)行了5次沖洗；16日4 時(shí)，1 號(hào)機(jī)組負(fù)荷300MW，1 號(hào)爐后屏過熱器第7屏、下數(shù)第三根后側(cè)彎頭直管段上部爆管； 后屏第22屏第3根彎頭出現(xiàn)堵管情況 末級(jí)過熱器內(nèi)氧化皮 處理措施：1) 對(duì)1根爆管和3根吹損管子全部更換；2) 拍片檢查：對(duì)分隔屏過熱器、

3、后屏過熱器、末級(jí)過熱器、末級(jí)再熱器拍片檢查；具體如下：對(duì)后屏在C修中沒有進(jìn)行過氧化皮檢查的314個(gè)管子全部進(jìn)行拍片，對(duì)c修已檢查過的抽查22個(gè)，對(duì)3個(gè)疑似堆積的管子進(jìn)行割管,發(fā)現(xiàn)1個(gè)氧化皮較多。末級(jí)過熱器抽查24個(gè)彎頭，其中一個(gè)有氧化皮堆積現(xiàn)象（約為管內(nèi)徑的10%），對(duì)其割管檢查，氧化皮呈較大片狀；末級(jí)再熱器檢查4個(gè)彎頭，未發(fā)現(xiàn)氧化皮堆積現(xiàn)象。3) 磁通量檢查：對(duì)后屏及分隔屏TP347材質(zhì)的87個(gè)管子進(jìn)行磁通量檢查，未發(fā)現(xiàn)氧化皮堆積。4) 外觀宏觀檢查：對(duì)后屏過熱器進(jìn)行管道脹粗、裂紋、異常等全面檢查，對(duì)疑似有鼓包3根管進(jìn)行割管檢查，未發(fā)現(xiàn)氧化皮堆積及存在異物現(xiàn)象，對(duì)其進(jìn)行金相分析，有老化現(xiàn)象，

4、但基本符合鍋爐目前累計(jì)運(yùn)行時(shí)間的金相組織特性。 5) 內(nèi)窺鏡檢查：對(duì)后屏過熱器聯(lián)箱進(jìn)行檢查，將發(fā)生爆口的爐管與聯(lián)箱接口管處割開，用工業(yè)內(nèi)窺鏡檢查無異物，發(fā)現(xiàn)管道內(nèi)表面有氧化皮較大面積剝落現(xiàn)象。3、第二次爆管及處理爆管情況：2月22日21：00，1號(hào)爐第二次泄漏，泄漏位置為后屏過熱器第6屏從外向內(nèi)第19根管，損傷第1、2、3、4、20根管，損傷管道嚴(yán)重變形。 規(guī)格：54*8，材質(zhì)：12Cr1MoV 措施制定：第二次爆管再次組織國(guó)華檢修部、國(guó)華研究院、上海鍋爐廠、西安熱工院、東南大學(xué)、蘇州熱工院、上海成套設(shè)備研究所、廣東電科院、吳涇電廠、寧海電廠等單位的專家及技術(shù)人員進(jìn)行分析研究。會(huì)議制定了短期、

5、中期、長(zhǎng)期的工作計(jì)劃：1) 短期是通過透視、測(cè)厚，查找氧化皮脫落堆積情況，進(jìn)行割管處理。并加裝后屏溫度測(cè)點(diǎn)，在運(yùn)行中能監(jiān)視管壁溫度。2) 中期是研究制定鍋爐酸洗、吹管、噴砂、換管等方案。3) 長(zhǎng)期是細(xì)化運(yùn)行控制措施 。 處理措施：1) 宏觀檢查：對(duì)后屏25排管屏合計(jì)1000根管子全部進(jìn)行了檢查，未發(fā)現(xiàn)有缺陷。2) 氧化皮測(cè)厚: 共測(cè)量309個(gè)點(diǎn)，管中氧化皮最厚壁厚為0.23mm，在正常范圍內(nèi)。3) 測(cè)量硬度: 共測(cè)量184個(gè)點(diǎn)，未發(fā)現(xiàn)硬度超標(biāo)情況。4) 內(nèi)窺鏡: 割管內(nèi)窺檢查226根管，檢查有39根氧化皮較嚴(yán)重，進(jìn)行更換或者噴砂處理。5) 拍片檢查:共拍片876只，發(fā)現(xiàn)后屏過熱器有6只氧化皮堆

6、積超標(biāo)，均進(jìn)行了清理。6) 管子取樣：共取樣5根，管子已送至廣東電科院進(jìn)行金相分析，金相結(jié)果正常。7) 測(cè)點(diǎn)加裝：本次共加裝壁溫測(cè)點(diǎn)614只（其中原設(shè)計(jì)已安裝但信號(hào)未接入DCS的80只），后屏過熱器共500根管子全部加裝，分隔屏加裝14個(gè)，末過加裝100個(gè)。氧化皮測(cè)厚數(shù)據(jù)表后屏過熱器氧化皮測(cè)厚管屏123456789212Cr1MoV<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1未測(cè)未測(cè)<0.10.16 T91<0.10.23 <0.1<0.1<0.1<0.1<0.11912Cr1MoV<0.1<0.1<0.1&

7、lt;0.1<0.1<0.1<0.1管屏101112131415161718212Cr1MoV<0.1<0.10.12 <0.1<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1T91<0.10.12 <0.1<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1<0.11912Cr1MoV<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1 T91<0.1<0.1<0.1<0.1<0.1&l

8、t;0.1<0.1  內(nèi)窺鏡檢查照片 管內(nèi)積存氧化皮分析：后屏過熱器：氧化皮為T91管段產(chǎn)生，未見12Cr1MoV管段產(chǎn)生的氧化皮末過試樣：氧化皮為 T91管段產(chǎn)生，未見 12Cr1MoV管段產(chǎn)生的氧化皮分隔屏試樣：氧化皮為12Cr1MoV管段產(chǎn)生，未見TP347管段產(chǎn)生的氧化皮4、第一次爆口外觀及金相分析宏觀觀察：爆口處管徑有明顯脹粗，爆口不大，爆口部位管壁減薄明顯成薄刃狀，無明顯變色現(xiàn)象，爆口周圍有眾多縱向裂紋。從爆口的宏觀分析來看，爆管具有超溫過熱的特征。光譜分析：元素化學(xué)成分符合材質(zhì)ASME SA213T91標(biāo)準(zhǔn)要求。金相檢測(cè)：爆口及附近金相組織分析結(jié)果為回火

9、索氏體，碳化物有析出聚集，組織老化 。硬度試驗(yàn)：值偏低HB152，標(biāo)準(zhǔn)為HB180-250。5、第二次爆口外觀及金相分析宏觀觀察：管徑有明顯脹粗，爆口較大，呈喇叭狀 ，具有典型的短時(shí)超溫過熱特征。金相檢測(cè)：聚集形態(tài)的珠光體區(qū)域已開始分散，但其組成還是十分密集的，珠光體仍保持原有的區(qū)域形態(tài)。球化級(jí)別2級(jí)。硬度試驗(yàn)：爆口邊緣HB137，離爆口1.2米處邊緣HB130；標(biāo)準(zhǔn)GB3077 ，HB135179。6、爆口直接原因第一次爆管原因：因管內(nèi)氧化皮堆積影響流量減少導(dǎo)致長(zhǎng)期局部過熱，組織發(fā)生蠕變損傷，管材性能下降；機(jī)組啟動(dòng)后又有氧化皮掉落，造成短期局部過熱，導(dǎo)致管子脹粗泄漏。第二次爆管原因：管內(nèi)壁氧

10、化皮在啟動(dòng)過程中由于溫度大幅波動(dòng)，氧化皮集中脫落堆積，流通截面減小，管壁超溫爆管。三、技術(shù)分析：1) 設(shè)計(jì)及選材分析 后屏過熱器材質(zhì)分布圖 廠家出于制造成本考慮同一屏的后屏過熱器使用了3種材質(zhì)的管材，這些材質(zhì)中使用的最少的TP347H氧化皮最不容易生成和脫落，使用的最多的 12CrlMoV氧化皮比較容易生成和脫落。設(shè)計(jì)比較分析：1、2號(hào)爐容積熱負(fù)荷原設(shè)計(jì)偏大（同吳涇電廠兩臺(tái)鍋爐），設(shè)計(jì)的爐膛容積熱負(fù)荷為87.63KW/m3，爐膛斷面熱負(fù)荷4679.51KW/m2，3-5號(hào)鍋爐時(shí)容積熱負(fù)荷設(shè)計(jì)為84.95KW/m3，爐膛斷面熱負(fù)荷4558KW/m2。運(yùn)行結(jié)焦分析：1、2號(hào)爐設(shè)計(jì)燃用煤種為神府東勝

11、煤，運(yùn)行中需要摻燒20%的石炭煤，才能緩解燃用神華煤爐膛結(jié)焦的問題，而3-5號(hào)則可以燃用100%神華煤。減溫水量分析：機(jī)組在300350MW時(shí)一減平均流量為73.8t/h，再熱汽溫平均為528.8度；滿負(fù)荷時(shí)一減平均流量為16.6t/h,再熱汽溫平均為537.5度,說明低負(fù)荷時(shí)屏式過熱器吸熱過多，再熱器吸熱很少，受熱面熱負(fù)荷分布設(shè)計(jì)不合理，導(dǎo)致低負(fù)荷時(shí)屏式過熱器熱負(fù)荷過高產(chǎn)生氧化皮。2) 受熱面布置的影響分析集箱入口三通部位氣流存在渦流現(xiàn)象，造成正下方布置的管子流量減少工況惡略，加速氧化皮的生成和脫落。另外，三通直對(duì)的管子容易直接射進(jìn)雜質(zhì)，造成堵管。 （后屏兩次爆管第七屏、第六屏管子均在此位置

12、） 3) 滑停及機(jī)組啟動(dòng)影響分析機(jī)組計(jì)劃?rùn)z修停機(jī)一般采用滑停方式，因屏式過熱器設(shè)計(jì)面積過大，吸熱過多，為達(dá)到降低汽機(jī)缸溫的目的，滑停中一級(jí)減溫水量就大，滑停至汽機(jī)打閘后，減溫水門全關(guān)，蒸汽不流動(dòng)，屏式過熱器位于爐膛正上方，在鍋爐余熱作用下，必然會(huì)造成溫度升高，致使屏式過熱器入口溫度快速升高。在機(jī)組啟動(dòng)過程中，因屏式過熱器吸熱過多，過熱汽溫在汽機(jī)60MW暖機(jī)過程中上升過快，會(huì)導(dǎo)致汽機(jī)脹差超標(biāo)，因暖機(jī)時(shí)蒸汽流量小，當(dāng)加入少量減溫水時(shí)，即使減溫水調(diào)門開度為1%，也會(huì)使一減后溫度大幅度下降，存在減溫水控制不穩(wěn)定的問題。 2-13日1號(hào)機(jī)組啟動(dòng)一減后溫度變化圖 2011-12-15日2號(hào)機(jī)組啟動(dòng)一減后溫

13、度變化圖 2012-1-3日5號(hào)機(jī)打閘時(shí)一減后溫度變化圖 2012-1-29日5號(hào)機(jī)啟動(dòng)時(shí)一減后溫度變化圖吳涇電廠滑參數(shù)停機(jī)的圖表 對(duì)同類型鍋爐進(jìn)行調(diào)研，普遍存在在滑參數(shù)停爐過程中減溫水投用量較大，溫降速率較快，壁溫波動(dòng)較大的問題。選取同類型鍋爐兩個(gè)廠調(diào)研減溫水投入情況滑參數(shù)停機(jī)投減溫水量(t/h)屏過壁溫降溫速率(/min)后屏壁溫降溫速率(/min)末過壁溫降溫速率（/min)過熱器一級(jí)減溫水：最高:145,平均 :55, 180MW 以下平均: 8, 過熱器二級(jí)減溫水:最高15,平均:1180MW 以下平均: 0最高 5.8 平均 0.7 最高11平均0.98最高5 平均0.96 過熱器

14、一級(jí)減溫水：最高:125,平均:78,180MW以下平均:75 過熱器二級(jí)減溫水：最高81,平均:54180MW 以下平均:30 無測(cè)點(diǎn)無測(cè)點(diǎn)最高 3.6平均 0.53停機(jī)分析：滑停至汽機(jī)打閘后減溫水門全關(guān)，蒸汽不流動(dòng)，屏式過熱器位于爐膛正上方，必然會(huì)造成溫度升高，致使屏式過熱器入口溫度快速升高。啟動(dòng)分析：機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中汽輪機(jī)汽缸絕對(duì)膨脹較小，為避免脹差增長(zhǎng)過快導(dǎo)致的動(dòng)靜摩擦，就要通過減溫水來控制汽溫，啟動(dòng)初期蒸汽流量小，減溫水調(diào)節(jié)特性差，初期投入減溫水易導(dǎo)致屏式過熱器入口溫度大幅波動(dòng)。4) 高負(fù)荷、深度調(diào)峰、長(zhǎng)周期運(yùn)行影響分析本次檢測(cè)氧化皮厚度基本在0.1-0.23mm。經(jīng)專家分析，按照

15、投產(chǎn)8年累計(jì)運(yùn)行時(shí)間65321小時(shí)計(jì)算，生成厚度正常，但是已經(jīng)達(dá)到了氧化皮容易脫落的厚度。具分析研究證明機(jī)組啟停次數(shù)多會(huì)使生成的氧化皮隨著機(jī)組的啟停多次少量脫落，并被蒸汽帶走，形成不了堵塞。而臺(tái)電地處廣東地區(qū)，受高負(fù)荷、深度調(diào)峰、長(zhǎng)周期運(yùn)行的影響，惡化了氧化皮的生成及集中脫落環(huán)境。1號(hào)機(jī)組從2003年12月9日投產(chǎn)至今8年運(yùn)行65321小時(shí)，累計(jì)停機(jī)9次。2010年2月大修后至今連續(xù)長(zhǎng)周期運(yùn)行510天，這些條件造成了氧化皮生成積累效應(yīng)，在小修起停過程中氧化皮集中脫落，由于量大而不能及時(shí)帶走，形成堵塞。5) 煤質(zhì)變化及多種煤同時(shí)燃用的影響分析 臺(tái)電1-5號(hào)鍋爐設(shè)計(jì)燃用煤種為神府東勝煤，但是受國(guó)內(nèi)

16、供煤困難的影響及響應(yīng)集團(tuán)“大營(yíng)銷”戰(zhàn)略的號(hào)召，從2006年開始燃用印尼煤、南非煤、澳洲煤、俄羅斯煤等進(jìn)口煤及國(guó)內(nèi)的準(zhǔn)格爾煤1-5號(hào)、布爾臺(tái)煤、外購(gòu)煤等等，煤種較多、煤質(zhì)參差不齊，差異很大。存在入爐煤煤質(zhì)特性不均的問題，一個(gè)爐膛多種煤同時(shí)燃燒的情況，造成爐膛內(nèi)燃燒波動(dòng)、燃燒溫度波動(dòng)、熱負(fù)荷變化等問題，這些變化在一定程度上影響著氧化皮的生成和脫落。印尼煤和神混煤煤質(zhì)的分析比較 全水分空干基水空干基灰空干基揮空干基硫低位熱灰熔點(diǎn)T2印尼煤平均20.1711.884.9240.200.4521.281202 神混115.26.110.6830.650.4623.151183 神混216.36

17、.213.1629.570.5221.861210下圖為臺(tái)電所作印尼煤和準(zhǔn)格爾煤摻燒時(shí)的著火溫度試驗(yàn)，從圖可以看出全燒印尼煤具有較好的著火溫度，和全燒準(zhǔn)格爾煤有很大差異。這些差異表現(xiàn)在燃燒中，就是對(duì)爐內(nèi)燃燒狀態(tài)的的影響，噴口的著火距離、爐內(nèi)切圓的變化、爐內(nèi)火焰的跳動(dòng)、受熱面屏低溫度的變化,這些變化對(duì)氧化皮的形成和脫落有一定影響。6) 溫度測(cè)點(diǎn)的影響（國(guó)華同類型鍋爐比較分析）臺(tái)電分隔屏過熱器、后屏過熱器未設(shè)置壁溫測(cè)點(diǎn)，不能監(jiān)控其溫度變化情況，對(duì)溫度異常不能有效的進(jìn)行監(jiān)控。國(guó)華17臺(tái)亞臨界鍋爐高溫受熱面（分隔屏過熱器、后屏過熱器、末級(jí)過熱器、低溫再熱器、高溫再熱器）8臺(tái)鍋爐的分隔屏過熱器、后屏過熱

18、器未設(shè)置壁溫測(cè)點(diǎn)，9臺(tái)設(shè)置了壁溫測(cè)點(diǎn)。17臺(tái)亞臨界鍋爐的分隔屏過熱器均無全屏測(cè)點(diǎn)；有2臺(tái)爐高溫受熱面無任何全屏測(cè)點(diǎn)，其余15臺(tái)亞臨界鍋爐的末級(jí)過熱器、低溫再熱器、高溫再熱器均設(shè)置有24個(gè)全屏測(cè)點(diǎn)。17臺(tái)亞臨界鍋爐高溫受熱面壁溫報(bào)警值差異較大。17臺(tái)亞臨界鍋爐中已安裝壁溫測(cè)點(diǎn)的高溫受熱面測(cè)點(diǎn)設(shè)置點(diǎn)數(shù)相差不大。吳涇電廠測(cè)點(diǎn)布置和臺(tái)電公司比較一致。7) 微油（等離子）點(diǎn)火的影響分析鍋爐采用微油（等離子）啟動(dòng)方式與采用油槍啟動(dòng)方式相比，初期爐膛出口煙溫變化率相差10倍，前者煙溫變化率為28/min，后者煙溫變化率為2.8/min 。煙溫高于200后，煙溫升速率相差不大。受熱面升溫到80100 時(shí)，多數(shù)

19、管子中會(huì)凝結(jié)存水，水壓試驗(yàn)后更是滿管存水，當(dāng)煙溫升速率較快時(shí)，一方面存水劇烈沸騰導(dǎo)致氧化皮脫落；另一方面煙溫變化劇烈也會(huì)導(dǎo)致氧化皮脫落。煤粉燃盡時(shí)間比柴油燃盡時(shí)間長(zhǎng)，因此采用微油（等離子）啟動(dòng)比采用油槍啟動(dòng)時(shí)，爐內(nèi)的火焰中心要高。鍋爐起壓前，未形成蒸汽流動(dòng)對(duì)受熱面的冷卻效果，因此處于干燒狀態(tài)，屏式過熱器位于爐膛正上方，加上微油（等離子）啟動(dòng)煙溫升速率高，必然導(dǎo)致屏式過熱器管壁溫度變化快，致使氧化皮容易脫落。低溫階段金屬膨脹與氧化皮膨脹差最大，最容易受擾動(dòng)脫落，宜采用油槍啟動(dòng)。 2012-2-20日1號(hào)爐油槍點(diǎn)火煙溫圖 2010-8-30日1號(hào)爐微油點(diǎn)火煙溫圖8) 機(jī)組正常啟停機(jī)的影響分析氧化皮

20、是在鍋爐運(yùn)行中500°C高溫時(shí)產(chǎn)生的，停爐后管壁溫度由500多度下降到常溫（啟動(dòng)是逆向過程），由于膨脹系數(shù)的不同，大的溫差導(dǎo)致大的應(yīng)力，導(dǎo)致氧化皮脫落。四、管理分析： 臺(tái)電本次1號(hào)機(jī)組C修，前后歷時(shí)40天，因?yàn)檠趸栴}多干了22天，氧化皮給我們上了很好的一課，我們也為此交了昂貴的“學(xué)費(fèi)”。同時(shí)，在處理問題過程中我們也看到自己以前在思想認(rèn)識(shí)和技術(shù)管理上存在諸多不足。 為了總結(jié)經(jīng)驗(yàn)、吸取教訓(xùn)，本著“四不放過”的原則，我們進(jìn)行了深入的學(xué)習(xí)、調(diào)研和分析，也制定了一些鍋爐氧化皮防治的措施，在此與大家共享，希望能為國(guó)華公司氧化皮治理、鍋爐防磨防爆工作做點(diǎn)貢獻(xiàn)。思想認(rèn)識(shí)方面： 技術(shù)管理及生產(chǎn)決策

21、人員對(duì)亞臨界鍋爐氧化皮認(rèn)識(shí)有誤區(qū)，警惕性不夠。同類型機(jī)組氧化皮問題調(diào)研不深入，經(jīng)驗(yàn)借鑒上沒有完全掌握，預(yù)控措施未能收到預(yù)期的效果。目前同類型部分亞臨界機(jī)組吳涇、寧海等出現(xiàn)了氧化皮的問題，元寶山、大唐盤山?jīng)]有出現(xiàn)氧化皮問題，需進(jìn)一步對(duì)同類型機(jī)組氧化皮問題控制、治理經(jīng)驗(yàn)開展深入調(diào)研。 技術(shù)管理方面：l 滑停方式對(duì)鍋爐危害風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估不夠；l 啟動(dòng)方式對(duì)鍋爐危害風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估不夠；l 深度調(diào)峰對(duì)鍋爐影響評(píng)估不夠；l 微油點(diǎn)火對(duì)鍋爐危害影響評(píng)估不夠；l 受熱面布置對(duì)鍋爐運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估不夠；l 煤種變化沒有引起重視。運(yùn)行操作方面： 運(yùn)行操作方面采取的防氧化皮經(jīng)驗(yàn)不足，措施不完善；運(yùn)行人員對(duì)氧化皮生成和脫落受溫度變化

22、影響認(rèn)識(shí)不深，機(jī)組啟動(dòng)、正常運(yùn)行時(shí)鍋爐減溫水、溫度控制等方面仍按正常方式操作；滑停過程在減溫水控制、燃燒調(diào)整、汽溫控制等方面的操作技能不足，減溫水量控制不當(dāng)。 采取了運(yùn)行技術(shù)措施，但沒收到效果。生產(chǎn)決策方面： 對(duì)氧化皮問題的嚴(yán)重性估計(jì)不足，敏感性不夠，小修過程中決策失誤，沒進(jìn)行部分換管及加裝測(cè)點(diǎn)，致使多停機(jī)兩周。五、防范措施：1、需要思想上高度重視l 鍋爐氧化皮大面積脫落具有災(zāi)難性。l 清理兩難， 根治困難，決策艱難。l 同類型上鍋產(chǎn)亞臨界鍋爐有普遍性。 2、深入研究氧化皮生成和脫落的本質(zhì)原因l 為什么300MW亞臨界機(jī)組沒有氧化皮？l 為什么運(yùn)行15萬小時(shí)，厚度0.3mm也沒脫落？ l 為什么哈鍋的元寶山、哈三、大唐盤山、平濰沒有氧化皮？l 為什么同類型鍋爐脫落位置確不同？l 是設(shè)計(jì)的問題？是材質(zhì)的問題？運(yùn)行控制的問題？南北差異？3、細(xì)化短期檢修處理方案l 停機(jī)后利用透視、磁通量檢查，堆積超標(biāo)的割管處理。l