1、會計學1鋼筋混凝土肋梁樓蓋鋼筋混凝土肋梁樓蓋第1頁/共124頁施工中的框架承重結構體系施工中的框架承重結構體系與墻體承重結構比較，施工中最大的不同是墻體最后完成。與墻體承重結構比較，施工中最大的不同是墻體最后完成。第2頁/共124頁施工中的框架承重結構體系施工中的框架承重結構體系與墻體承重結構比較，施工中最大的不同是墻體最后完成。與墻體承重結構比較，施工中最大的不同是墻體最后完成。第3頁/共124頁鋼筋混凝土框架支承的多層工業(yè)廠房鋼筋混凝土框架支承的多層工業(yè)廠房第4頁/共124頁第1章 梁板結構設計一、單向板肋形樓蓋二、雙向板肋形樓蓋三、整體式無梁樓蓋四、整體式樓梯和雨蓬的設計第5頁/共124

2、頁k 混凝土梁板結構主要是由板和梁組成的結混凝土梁板結構主要是由板和梁組成的結構體系，其支承結構可為柱或墻體。構體系，其支承結構可為柱或墻體。 廣泛應用于工業(yè)與民用房屋樓蓋、屋蓋、廣泛應用于工業(yè)與民用房屋樓蓋、屋蓋、樓梯及雨蓬。基礎結構（肋梁式筏片基礎、橋樓梯及雨蓬?；A結構（肋梁式筏片基礎、橋梁結構及水工結構梁結構及水工結構 等）等）第6頁/共124頁k 單向板肋梁樓蓋單向板肋梁樓蓋雙向板肋梁樓蓋雙向板肋梁樓蓋井式樓蓋井式樓蓋無梁樓蓋無梁樓蓋現(xiàn)澆（整體式）現(xiàn)澆（整體式）、裝配式及裝配整體式！、裝配式及裝配整體式！第7頁/共124頁第8頁/共124頁第9頁/共124頁第10頁/共124頁第11

3、頁/共124頁第12頁/共124頁第13頁/共124頁第14頁/共124頁第15頁/共124頁q1=98.78% q2=1.22% （單向板） 單向板肋梁樓蓋：由單向板組成的梁板結構雙向板肋梁樓蓋：由雙向板組成的梁板結構第16頁/共124頁第17頁/共124頁k第18頁/共124頁k1、柱網及梁格應盡量規(guī)整、簡單、統(tǒng)一、美觀；、柱網及梁格應盡量規(guī)整、簡單、統(tǒng)一、美觀；2、梁、板劃分盡可能等跨，便于設計與施工；、梁、板劃分盡可能等跨，便于設計與施工；3、使用要求中的大型設備應直接由梁來支承，在大的、使用要求中的大型設備應直接由梁來支承，在大的孔洞邊布置有梁，另外隔墻下也宜布置梁；孔洞邊布置有梁，

4、另外隔墻下也宜布置梁；4、為了提高建筑物的側向剛度，主梁宜沿建筑物的橫、為了提高建筑物的側向剛度，主梁宜沿建筑物的橫向布置；向布置；5、在混合結構中，梁的支承點應避開門窗洞口。、在混合結構中，梁的支承點應避開門窗洞口。6、板板的經濟跨度：的經濟跨度：1.52.7m；次梁次梁：46m； 主梁主梁： 58m1、結構布置及梁板基本尺寸、結構布置及梁板基本尺寸第19頁/共124頁第20頁/共124頁第21頁/共124頁結構計算模型結構計算模型：計算跨度和跨數等、結構計算單元、支承條件；計算跨度和跨數等、結構計算單元、支承條件；荷載圖式荷載圖式：荷載計算單元、荷載形式、荷載位置等；荷載計算單元、荷載形式

5、、荷載位置等； 2、計算簡圖、計算簡圖第22頁/共124頁當等跨（或跨差當等跨（或跨差5時，可近似按時，可近似按5跨考慮；配筋計算時除兩邊跨外中間各跨配筋相同?？缈紤]；配筋計算時除兩邊跨外中間各跨配筋相同。2、結構計算跨數結構計算跨數第23頁/共124頁3、結構計算跨度結構計算跨度第24頁/共124頁第25頁/共124頁第26頁/共124頁1 1、永久荷載和可變荷載（建筑結構荷載規(guī)范）、永久荷載和可變荷載（建筑結構荷載規(guī)范）永久荷載永久荷載：自重、地面及天棚抹灰、隔墻及永久性設備：自重、地面及天棚抹灰、隔墻及永久性設備可變荷載可變荷載：人群、貨物以及雪荷載、屋面積灰荷載和施：人群、貨物以及雪荷

6、載、屋面積灰荷載和施 工活荷載；一般折算成等效活荷載。工活荷載；一般折算成等效活荷載。建筑結構荷載規(guī)范建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)可得到永久荷載可得到永久荷載與可變荷載標準值與可變荷載標準值第27頁/共124頁第28頁/共124頁第29頁/共124頁主梁：主梁：當主梁與柱的混凝土為整體澆注時，梁與柱組成當主梁與柱的混凝土為整體澆注時，梁與柱組成一個整體，其內力可按剛度計算，若梁的剛度比柱的剛一個整體，其內力可按剛度計算，若梁的剛度比柱的剛度大很多度大很多可將主梁視為鉸支于柱上的連續(xù)梁可將主梁視為鉸支于柱上的連續(xù)梁計算。承受主梁的自重及次梁傳來的集中力。計算。承受主梁的自重及次

7、梁傳來的集中力。第30頁/共124頁結構計算單元結構計算單元板：取板：取1m1m寬的矩形截面板帶；寬的矩形截面板帶；次梁：取相鄰兩次梁之間距離之距離，按次梁：取相鄰兩次梁之間距離之距離，按T形形截面截面；主梁：主梁：取如圖所示的荷載面積，按取如圖所示的荷載面積，按T形截面；形截面；問題：柱的負荷面積？問題：柱的負荷面積？第31頁/共124頁5、按彈性理論方法計算內力、按彈性理論方法計算內力第32頁/共124頁第33頁/共124頁（1）結構控制截面）結構控制截面等截面多跨連續(xù)梁、板的各支座截面及各跨的跨中截面等截面多跨連續(xù)梁、板的各支座截面及各跨的跨中截面（2）結構最不利荷載組合）結構最不利荷載

8、組合由于活荷載作用于結構上的位置是變化的，要獲得結構由于活荷載作用于結構上的位置是變化的，要獲得結構控制截面產生的最危險內力，必須研究結構的最不利荷控制截面產生的最危險內力，必須研究結構的最不利荷載組合。載組合。(2)、結構最不利荷載組合、結構最不利荷載組合第34頁/共124頁第35頁/共124頁第36頁/共124頁第37頁/共124頁（3）結論）結論A：欲求結構某跨跨內截面最大正彎矩時，除恒荷載作用：欲求結構某跨跨內截面最大正彎矩時，除恒荷載作用外，應在該跨布置活荷載，然后向兩側隔跨布置活載；外，應在該跨布置活荷載，然后向兩側隔跨布置活載；B：欲求結構某支座截面最大彎矩（剪力）時，除恒載外，

9、：欲求結構某支座截面最大彎矩（剪力）時，除恒載外，應在該支座相鄰兩跨布置活荷載，然后向兩側隔跨布置活應在該支座相鄰兩跨布置活荷載，然后向兩側隔跨布置活載；載；C：欲求結構邊支座截面最大剪力時，除恒載外，其活荷：欲求結構邊支座截面最大剪力時，除恒載外，其活荷載布置與求該跨跨內截面最大正彎矩時活荷載載布置與求該跨跨內截面最大正彎矩時活荷載 ，然后向，然后向兩側隔跨布置活載。兩側隔跨布置活載。第38頁/共124頁(3)、荷載調整荷載調整第39頁/共124頁第40頁/共124頁板板折算：折算： 永久荷載永久荷載 g/=g+1/2q 活載：活載：q/=1/2q次次梁折算：永久荷載梁折算：永久荷載 g/=

10、g+1/4q 活載：活載：q/=3/4q對連續(xù)主梁和支座均為磚墻（或磚柱）的連續(xù)板、對連續(xù)主梁和支座均為磚墻（或磚柱）的連續(xù)板、梁中，荷載不調整。梁中，荷載不調整。第41頁/共124頁內力包絡圖：內力包絡圖：在恒載的內力圖上，疊加以按最不利在恒載的內力圖上，疊加以按最不利活載布置得出的各截面的最不利內力的外包圖?；钶d布置得出的各截面的最不利內力的外包圖。材料圖：材料圖：結構各截面承載力值的連線，即結構的抵結構各截面承載力值的連線，即結構的抵抗內力圖（包括：抵抗彎矩圖和抵抗剪力圖）抗內力圖（包括：抵抗彎矩圖和抵抗剪力圖）材料圖應大于內力包絡圖！材料圖應大于內力包絡圖！(4)、內力包絡圖和材料圖、

11、內力包絡圖和材料圖第42頁/共124頁第43頁/共124頁(5)、支座彎矩和剪力設計值、支座彎矩和剪力設計值第44頁/共124頁對于以混凝土梁或柱為支座的多跨連續(xù)梁板結構對于以混凝土梁或柱為支座的多跨連續(xù)梁板結構20中邊bVMM2)(中邊bqgVV中邊VV均布荷載均布荷載均布荷載集中荷載集中荷載V0：按簡支梁計算的支座剪力：按簡支梁計算的支座剪力第45頁/共124頁對于連續(xù)梁、板結構支座為墻體時對于連續(xù)梁、板結構支座為墻體時中邊MM均布荷載均布荷載均布荷載集中荷載集中荷載V0：按簡支梁計算的支座剪力：按簡支梁計算的支座剪力2)(中邊bqgVV中邊VV第46頁/共124頁第47頁/共124頁20

12、)(lqgMmnvlqgV)(按塑性理論方法計算內力按塑性理論方法計算內力第48頁/共124頁第49頁/共124頁yu第50頁/共124頁第51頁/共124頁第52頁/共124頁第53頁/共124頁第54頁/共124頁彈性理論分析方法：結構的某一截面達到承載力極彈性理論分析方法：結構的某一截面達到承載力極限狀態(tài)，則整個結構達到承載力極限狀態(tài)；限狀態(tài)，則整個結構達到承載力極限狀態(tài)；第55頁/共124頁按塑性理論分析方法：混凝土超靜定結構出現(xiàn)一個按塑性理論分析方法：混凝土超靜定結構出現(xiàn)一個塑性鉸，超靜定結構只減少一個多余聯(lián)系，即減少塑性鉸，超靜定結構只減少一個多余聯(lián)系，即減少一個超靜定，但結構還能

13、繼續(xù)承受荷載，只有結構一個超靜定，但結構還能繼續(xù)承受荷載，只有結構出現(xiàn)若干個塑性鉸，使結構局部或整體成為幾何可出現(xiàn)若干個塑性鉸，使結構局部或整體成為幾何可變體系時，結構才達到承載力極限狀態(tài)。變體系時，結構才達到承載力極限狀態(tài)。第56頁/共124頁第57頁/共124頁假設支座和跨中都配假設支座和跨中都配 As = 763mm2 (3根根18)第58頁/共124頁M1max=0.156P1 l=0.156P14=0.624P1MBmax=0.188P1 l=0.752P 1Mu=84 kN/m=0.752P1 P1=111.7kN若配若配 As=763mm2 (3根根18)， 則則 Mu=84kN

14、/m第59頁/共124頁M1max=0.156P1l=0.156111.744=69.7M1max=Mu -69.7=84.6-69.7=14.3 P=14.3kNM1max=1/4 P l=14.3P=P1 +P=111.7+14.3=126kN第60頁/共124頁M1max=0.156Pl=0.1561264=78.6MBmax=0.188Pl=0.1881264=94.8第61頁/共124頁第62頁/共124頁第63頁/共124頁彎矩調幅法：彎矩調幅法：在彈性計算方法的基礎上，在彈性計算方法的基礎上，通過對支座彎矩進行調整的一種方法。通過對支座彎矩進行調整的一種方法。第64頁/共124頁

15、塑性鉸是彈塑性材料超靜定結構實現(xiàn)塑性內力重分塑性鉸是彈塑性材料超靜定結構實現(xiàn)塑性內力重分布的關鍵。為保證塑性內力重分布的實現(xiàn)，一方面布的關鍵。為保證塑性內力重分布的實現(xiàn)，一方面要求塑性鉸有足夠的轉動能力；另一方面要求塑性要求塑性鉸有足夠的轉動能力；另一方面要求塑性鉸的轉動幅度又不宜過大。鉸的轉動幅度又不宜過大。研究表明：提高截面高度、減小截面相對受壓區(qū)高研究表明：提高截面高度、減小截面相對受壓區(qū)高度是提高塑性鉸轉動能力的最有效措施。度是提高塑性鉸轉動能力的最有效措施。第65頁/共124頁35. 0第66頁/共124頁02MMMMBA中第67頁/共124頁第68頁/共124頁2)(lqgMnlq

16、gV)(第69頁/共124頁直接承受動荷載作用的結構構件；直接承受動荷載作用的結構構件；裂縫控制等級為一級或二級的結構構件；裂縫控制等級為一級或二級的結構構件；處于重要部位而又要求有較大強度儲備的結構構件。處于重要部位而又要求有較大強度儲備的結構構件。上述應按彈性生理論的方法進行上述應按彈性生理論的方法進行!第70頁/共124頁第71頁/共124頁第72頁/共124頁第73頁/共124頁第74頁/共124頁第75頁/共124頁第76頁/共124頁第77頁/共124頁第78頁/共124頁第79頁/共124頁第80頁/共124頁123hbssvyvsbyAmfAfFsin2第81頁/共124頁第8

17、2頁/共124頁 雙向板的受力特征及試驗結果 雙向板按彈性理論方法的計算 雙向板按塑性理論方法的計算 雙向板截面設計及構造要點 雙向板支承梁計算第83頁/共124頁k 圖圖1.3.2圖圖1.3.3 騰騰15-3第84頁/共124頁第85頁/共124頁k 圖圖1.3.2圖圖1.3.3 騰騰15-3第86頁/共124頁第87頁/共124頁第88頁/共124頁第89頁/共124頁k 一、單區(qū)格雙向板的內力計算一、單區(qū)格雙向板的內力計算第90頁/共124頁k2)(xlqgM 表中系數 （1 1）、按表所得到的跨內和支座彎矩系數）、按表所得到的跨內和支座彎矩系數 （2）、考慮橫向變形時的跨內彎矩、考慮橫

18、向變形時的跨內彎矩ycxxMvMM)(xcyyMvMM)(為泊松比cv第91頁/共124頁k二、多區(qū)格等跨連續(xù)雙向板的內力二、多區(qū)格等跨連續(xù)雙向板的內力控制截面：取各支座和跨內截面，按最不利組控制截面：取各支座和跨內截面，按最不利組合求控制截面的內力合求控制截面的內力第92頁/共124頁k1、跨中最大彎矩、跨中最大彎矩2/qgg2/qq第93頁/共124頁在對稱荷載作用下，各區(qū)格板均作用有荷載在對稱荷載作用下，各區(qū)格板均作用有荷載g，故板，故板在中間支座處的轉角很小，可近似地假定板在所有中在中間支座處的轉角很小，可近似地假定板在所有中間支座處為固定支座；間支座處為固定支座； 如邊支座為簡支，則

19、邊區(qū)格為如邊支座為簡支，則邊區(qū)格為三邊固定、一邊簡支支承情況。角區(qū)格為兩鄰邊固定，三邊固定、一邊簡支支承情況。角區(qū)格為兩鄰邊固定，兩鄰邊簡支支承情況。兩鄰邊簡支支承情況。在反對稱情況在反對稱情況q作用下，板在中間座處的轉角方向一作用下，板在中間座處的轉角方向一致、大小相等，接近于簡支的轉角，可近似地假定板致、大小相等，接近于簡支的轉角，可近似地假定板在中間支座處為簡支，即每個區(qū)格均可按四邊簡支支在中間支座處為簡支，即每個區(qū)格均可按四邊簡支支承情況。承情況。第94頁/共124頁k2、支座最大彎矩、支座最大彎矩近似假定樓蓋上所有區(qū)格均滿布活載（近似假定樓蓋上所有區(qū)格均滿布活載（g+p）時得出的）時

20、得出的支座彎矩，即為支座的最大彎矩，所有中間支座均可支座彎矩，即為支座的最大彎矩，所有中間支座均可視為固定支座，邊支座按實際情況考慮。視為固定支座，邊支座按實際情況考慮。第95頁/共124頁若對于某些相鄰區(qū)格板，當單區(qū)格板跨度或邊界條件不若對于某些相鄰區(qū)格板，當單區(qū)格板跨度或邊界條件不同時（跨度著相差小于同時（跨度著相差小于20%），兩區(qū)格板之間的支座截），兩區(qū)格板之間的支座截面最大負彎矩值（絕對值）可能不相等，一般可取其平面最大負彎矩值（絕對值）可能不相等，一般可取其平均值作為該支座截面的負彎矩設計值。（均值作為該支座截面的負彎矩設計值。（騰，騰，公共支座公共支座的支座彎矩可偏安全地取相鄰兩

21、區(qū)格板得出的支座彎矩的支座彎矩可偏安全地取相鄰兩區(qū)格板得出的支座彎矩較大值。）較大值。）第96頁/共124頁k1.3.2 雙向板按塑性理論方法的計算雙向板按塑性理論方法的計算計算方法：計算方法：機動法、機動法、極限平衡法極限平衡法及條帶法及條帶法第97頁/共124頁基本假設基本假設1、板在即將破壞時，最大彎矩處形成、板在即將破壞時，最大彎矩處形成“塑性鉸線塑性鉸線”，將板分割成若干板塊，成為機動可變體系，塑性鉸線上將板分割成若干板塊，成為機動可變體系，塑性鉸線上截面均已屈服，彎矩不再增加，但轉角可繼續(xù)增大；截面均已屈服，彎矩不再增加，但轉角可繼續(xù)增大；2、分布荷載作用下，塑性鉸線為直線。塑性鉸

22、線與板、分布荷載作用下，塑性鉸線為直線。塑性鉸線與板的形狀、尺寸、邊界條件、荷載形式、配筋數量等有關的形狀、尺寸、邊界條件、荷載形式、配筋數量等有關。通常。通常第98頁/共124頁3、塑性鉸之間的板塊處于彈性階段，變形很小，相對、塑性鉸之間的板塊處于彈性階段，變形很小，相對于塑性鉸處的變形來說可忽略不計。故在均布荷載作用于塑性鉸處的變形來說可忽略不計。故在均布荷載作用下，可視各板塊為下，可視各板塊為平面剛體，變形平面剛體，變形集中于塑性鉸線處，集中于塑性鉸線處，因此兩相鄰板塊之間的塑性鉸線必定為直線；當板發(fā)生因此兩相鄰板塊之間的塑性鉸線必定為直線；當板發(fā)生豎向位移時，各平面板塊皆繞塑性鉸線轉動

23、；豎向位移時，各平面板塊皆繞塑性鉸線轉動；4、只要兩個方向的配筋合理，則所有通過塑性鉸線上、只要兩個方向的配筋合理，則所有通過塑性鉸線上的鋼筋都達到屈服，混凝土達到抗壓強度。的鋼筋都達到屈服，混凝土達到抗壓強度。第99頁/共124頁第100頁/共124頁xsysxxhfAm0ysysyyhfAm0ysysyysysyyyhfAhfAmm00 xsxsxysxsxxxhfAhfAmm00 第101頁/共124頁 如令如令m代表板單位寬度的極限彎矩，則yxymlM xyxmlM xyxmlMxyxmlM yxymlMyxymlM 第102頁/共124頁xmym第103頁/共124頁xmymP第10

24、4頁/共124頁yyyxxxMMMMMM 22)3(122xyxllpl第105頁/共124頁 如令如令m代表板單位寬度的極限彎矩，則yxymlM xyxmlM xyxmlMxyxmlM yxymlMyxymlM 第106頁/共124頁221nllmmyxxy5 . 25 . 1 yyyyxxxxmmmmmmmm 從經濟和構造要求考慮做如下考慮從經濟和構造要求考慮做如下考慮xyxyllnmm第107頁/共124頁xxxyxmnlmlMxxyxymlmlMxxxyxmlnmlMxxyxymlmlM xxxyxmlnmlM xxyxymlmlM 四邊固定雙向板總彎矩極限平衡方程四邊固定雙向板總彎矩

25、極限平衡方程第108頁/共124頁yyyxxxMMMMMM 22)3(122xyxllpl 問題：問題： 四邊簡支板在均布荷載作用下雙向板總四邊簡支板在均布荷載作用下雙向板總彎矩極限平衡方程？彎矩極限平衡方程？第109頁/共124頁1 1、截面設計要點、截面設計要點（1 1）雙向板厚度）雙向板厚度 h=(1/401/50)l l為雙向板的短向跨度，且應滿足為雙向板的短向跨度，且應滿足80mm9.3.4 雙向板截面設計及構造要點雙向板截面設計及構造要點第110頁/共124頁（2 2）板的截面有效高度）板的截面有效高度短向鋼筋應放在長向鋼筋的外側，截面有效高度短向鋼筋應放在長向鋼筋的外側，截面有效高度短邊方向：短邊方向：h0=h-20長邊方向：長邊方向：h0=h-30求雙向板截面配筋時，內