1、目錄 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark0 o Current Document 目錄1 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 1工程概況及編制依據(jù)2 HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 工程簡介2單位工程錯誤!未定義書簽。 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 單位工程2 HYPERLINK l bookmark40 o Current Document 架體工程概況7 HYPERLINK l bookmark42 o Cu

2、rrent Document 編制依據(jù)7 HYPERLINK l bookmark44 o Current Document 2設(shè)計簡圖8 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document 落地腳手架8 HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 懸挑腳手架11 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 3架體設(shè)計計算書14落地腳手架14 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 懸挑腳手架21 HYPERLINK l bookmark16

3、o Current Document 懸挑腳手架（鋼絲繩卸荷）32 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 落地式卸料平臺42 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 4腳手架的搭設(shè)工藝流程51 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 4.1落地式腳手架搭設(shè)流程51 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 4. 2懸挑式腳手架搭設(shè)流程54 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document

4、 5架體撤除59落地腳手架撤除59 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 懸挑腳手架撤除60 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 6勞動力安排62 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 勞動力投入計劃62 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 腳手架搭設(shè)、使用、撤除平安技術(shù)要求62設(shè)計簡圖陽角部位LP10腳手架橫桿密目網(wǎng)腳手架立桿設(shè)計簡圖2.2懸挑腳手架懸挑腳手架位置圖11設(shè)計簡圖密眼平安網(wǎng)梁內(nèi)埋（|）48鋼管

5、 與橫桿扣件索緊s樓板內(nèi)予埋巾2（ 套子，木楔背緊18 #工字專 1500150Q z asoo12設(shè)計簡圖13架體設(shè)計計算書3架體設(shè)計計算書落地腳手架.腳手架參數(shù)本工程雙排腳手架搭設(shè)高度小于24m,按24m計算，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：橫距昆為1. 05m,縱距La為1.5m,大小橫桿的步距為1. 5 m； 內(nèi)排架距離墻長度為0. 30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為48x35橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為L00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.4 m,水平間距4. 5 m,采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件；.活荷載參數(shù)施工均布

6、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2. 000 kN/；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；.風(fēng)荷載參數(shù)基本風(fēng)壓0. 4 kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)也，計算連墻件強(qiáng)度時取0.92,計算立桿穩(wěn)定性時取 0.74,風(fēng)荷載體型系數(shù)山為0.218；.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m) :0. 1297；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/n?) ：0. 300；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m) :0. 150；平安設(shè)施與平安網(wǎng)(kN/m2) :0. 005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m) :0. 038；腳手板鋪設(shè)總層數(shù)：13；.地基參數(shù)地基土類型:

7、素填土；地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) : 120. 00；立桿基礎(chǔ)底面面積(m2): 0. 20；地基承載力調(diào)整系數(shù)：l.OOo二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范(、只30-2001)第條規(guī)定，大橫 桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的 腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。.均布荷載值計算14架體設(shè)計計算書大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=O.038 kN/m ；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0. 3X1.05/(2+1) =0. 105 kN/m ；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=2X 1.05/(2+1) =0.7 kN/m；靜荷載的設(shè)計值

8、:qi=l. 2X0. 038-M. 2X0. 105=0. 172 kN/m；活荷載的設(shè)計值：q2=1.4X0. 7=0. 98 kN/m；qzqz1 * 1 一圖1大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)5q2 4t 圖2大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩).強(qiáng)度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢篗imax = o. 08qil2 + 0. 10q2l2跨中最大彎距為 Mimax=0. 08X0. 172X1. 52+0. 10X0. 98X1. 52 =0. 251kN m；支座最大彎距計算公式如下：M2max = -0. lOqil2

9、- 0. 117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0. 10X0. 172X 1. 52-0. 117X0. 98X 1. 52 =-0. 297 kN m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗算：。=Max(0.251 x 106,0.297x 106)/5080=58.465 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為o = 58.465 N/mm2小于大橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2,滿足要求!.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：Vmax =(0.677qil4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qi= Pi+P2

10、=0. 038+0. 105=0. 143 kN/m；15架體設(shè)計計算書活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q2=Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為：v =5004/(100 x2.06x 105xl21900)+0.990 x0.7x 15004/(100 x2.06x 105xl21900) =1.593 mm；大橫桿的最大撓度1.593 mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm與10 mm,滿足要求！三、小橫桿的計算：根據(jù)JGJ130-2001第5. 2. 4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，大 橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最 不利荷載布置下

11、計算小橫桿的最大彎矩和變形。.荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1= 0. 038X 1.5 = 0. 058 kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0. 3X1.05X1.5/(2+l)=0. 158 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=2X 1.05X1. 5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設(shè)計值:P=L 2X (0. 058+0. 158)+1.4 XI. 05 = 1.528 kN；小橫桿計算簡圖.強(qiáng)度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的 彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax 二 Ql/8Mqmax = 1.2X0. 038 X 1. 052/8

12、 = 0. 006 kN m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = P1/3Mpmax = 1. 528X 1. 05/3 = 0. 605 kN m ；最大彎矩 M - Mqmax + Mpmax = 0. 611 kN ID;最大應(yīng)力計算值 o = M / W = 0.611 x 106/5080=120.313 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力o=120.313 N/mm2小于小橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值16架體設(shè)計計算書205 N/mm2,滿足要求！.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的 撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：

13、Vqmax = 5ql4/384EIvqmax=5x0.038xl0504/(384x2.06xl05xl21900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 p = Pl + P2 + Q = 0. 058+0. 158+1. 05 = 1. 265 kN；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：Vpmax = Pl(312 - 412/9)/72EIVpmax = 1265.1X1050 x(3X10502-4x 10502/9 )/(72x2.06xl05xl21900) = 2.07 mm；最大撓度和V = Vqmax + Vpmax =0.024+2.07 = 2.094

14、 mm；小橫桿的最大撓度為2. 094 mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96 頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16. OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00,該工程實際的 旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為16. OOkN o縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施 工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范5. 2. 5):R W艮其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值，取16. 00 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pi = 0. 038

15、X 1.5X2/2=0. 058 kN；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2 = 0. 038X 1.05/2=0. 02 kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P3 = 236 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q = 2X1.05X1.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設(shè)計值：R=l. 2X (0. 058+0. 02+0. 236)+1. 4X1. 575=2. 582 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi) 容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0. 1297kN/mNgi = 0. 1297+

16、(1. 50X2/2) X0. 038/1. 50 X24. 00 = 3. 926kN；(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m217架體設(shè)計計算書Ng2= 0. 3X 13X 1. 5X (1.05+0. 3)/2 = 3. 949 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0. 15kN/mNg3 = 0. 15X 13X 1. 5/2 = 1.462 kN；(4)吊掛的平安設(shè)施荷載，包括平安網(wǎng):0. 005 kN/m2Ng4 = 0. 005X 1.5X24 = 0. 18 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng - Ngi+Ng2+Ng3+Ng

17、4 = 9. 517 kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nq = = 3. 15 kN；考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X9.517+ 0. 85X1.4X3. 15= 15. 169 kN；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N，2Ng+1. 4Nq=1.2X9. 517+1.4X3. 15=15. 831kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算Wk=0. 7(iz-|is-coo其中3o-基本風(fēng)壓(kN/m?),按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(

18、GB50009-2001)的規(guī)定采用：(DO = 0.4 kN/m2；山-風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：眼=0.74；國-風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.218；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Wk = 0. 7 X0.4X0. 74X0.218 = 0.045 kN/m2；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩Mw為：Mw = 0. 85 X 1. 4WkLah2/10 = 0. 85 XI. 4X0. 045X1.5X1.5710 = 0. 023 kN m；考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式o = N/(pA) + MwAV W f立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=

19、15. 169 kN；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式o = N/(pA) f立桿的軸心壓力設(shè)計值：N = N= 15.831kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i = 1. 58 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范(JGJISO-18架體設(shè)計計算書2001)表5. 3. 3得：k = 1. 155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001) 表5. 3. 3得：I- 1.5 ；計算長度，由公式lo = kuh確定：1()= 2. 945 m；長細(xì)比：L0/i 二 186 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(P,由長細(xì)比l/i的結(jié)果查表得到

20、：(p= 0.207立桿凈截面面積：A = 4. 89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5. 08 cm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/nun2；考慮風(fēng)荷載時g= 15169.172/(0.207x489)+23301.416/5080 = 154.446 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算o = 154.446 N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205 N/mm2,滿足要求！不考慮風(fēng)荷載時o = 15830.672/(0.207x489)=156.394 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算0= 156.394 N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f = 205 N/mm2,滿足要求

21、！七、最大搭設(shè)高度的計算：按建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范(條考慮風(fēng) 荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：Hs = (pAf-(1.2NG2k + 0.85x1.4(SNQk + Mwk(pA/W)/1.2Gk構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力Ng2K (kN)計算公式為：Ng2K = Ng2+Ng3+Ng4 = 5. 591 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Nq = 3. 15 kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk = 0. 13 kN/m；計算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw / (1.4X0. 85) = 0. 023/(1.4 X 0. 85)

22、 = 0. 02 kN m；Hs =( 0. 207X4. 89X IO-4X205X 103-(1. 2X5. 591+0. 85X 1. 4X (3. 15+0. 207 X4. 89X100X0. 02/5. 08)/(l. 2X0. 13)=63. 148 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范0口條腳手架 搭設(shè)高度也等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：H = Hs /(1+0. OOlHs)H = 63. 148 /(1+0. 001X63. 148)=59. 398 m；H= 59. 398和50比擬取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設(shè)高度限值H=50 m。191工程概況

23、及編制依據(jù)工程簡介單位工程C 區(qū).棟號：C-k 02、C-3、C-4、C-5、C-6、C-7、C-8.建筑功能：本工程地上為丙類別墅，地下滿布停車庫。.地上建筑面積：別墅 C 1389.72m2X8=11117.76m2.建筑層數(shù)：地上4層;地下1層。.建筑層高及室內(nèi)外高差：層高:首層二層為4.20m,三層3.60m,四層3.9m。室 內(nèi)外高差：1.2m。建筑高高度：17.1m。.結(jié)構(gòu)形式：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系.地下建筑面積：別墅CGJ地下車庫19696.26m2,其中別墅C地下車庫建筑面積： 14736.02m2,別墅G地下車庫建筑面積：3105.240?。.建筑層數(shù)：地下1層。.建筑層高

24、及室內(nèi)外高差：層高：C區(qū)樓座下地下室層高4.6m,室外層高3.7m,覆 土深度0.8m。局部變電站處層高4.52m； G、J座地下室層高4.7m。. C區(qū)總圖及平立面示意圖詳見后附圖架體設(shè)計計算書腳手架單立桿搭設(shè)高度為24m,小于H,滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算：連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：Ni = Niw + No連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高度計算由=0.92,內(nèi)=0.218, g)o=O.4,Wk = 0.7眼陽0=0.7 x0.92x0.218x0.4 = 0.056 kN/n?；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積Aw = 15.3 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手

25、架平安技術(shù)規(guī)范(入只條連墻件 約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N(尸5. 000 kN；風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN),按照下式計算：Niw = 1.4XWkXAw = 1.203 kN；連墻件的軸向力設(shè)計值Ni = Niw + No= 6. 203 kN；連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：Nf =(p-A-f其中(p-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細(xì)比1/i=300/15. 8的結(jié)果查表得到(p=0.949, 1為內(nèi)排架距離墻的長 度；A = 4. 89 cm2； f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf = 0. 949X4. 89XW4X205X 103 =

26、95. 133kN；Ni = 6. 203 Nf = 95. 133,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Ni = 6.203小于雙扣件的抗滑力16 kN,滿足要求！20架體設(shè)計計算書連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求P w fg地基承載力設(shè)計值：fg = fgkX kc - 120 kPa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：& = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =75.846 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N = 15. 169

27、kN；基礎(chǔ)底面面積：A = 0. 2 m2 op=75.846kPa W fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！3.2懸挑腳手架一、參數(shù)信息：.腳手架參數(shù)計算的腳手架為雙排腳手架，橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設(shè)高度為18.0米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距L 50米，立桿的橫距1米，立桿的步距1.50米。內(nèi)排架距離墻長度為0. 30米。橫向桿計算外伸長度為0. 30米。小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為1根。采用的鋼管類型為48X2. 8o連墻件采用2步3跨，豎向間距3. 00米，水平間距4. 50米，采用扣件連接。.荷載參數(shù)腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值0. 35kN/m2,欄桿

28、、擋腳板自重為0. 14kN/m2,平安設(shè)施及平安網(wǎng)、擋風(fēng)板自重為0.010kN/m2,同時施工2層，施工均布荷載為3.0kN/m2,腳手板共鋪設(shè)3層。腳手架用途:混凝土、砌筑結(jié)構(gòu)腳手架。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內(nèi)錨 固段長度2.50米。21架體設(shè)計計算書形。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結(jié)構(gòu)，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結(jié)。單位：(mm)30025001500懸挑腳手架側(cè)面圖二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算

29、彎曲正應(yīng)力和撓度不計入懸挑荷載)。1 .均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值Pl=0. 031kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2R. 350X1. 500/2=0. 262kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3. 000X 1. 500/2=2. 250kN/m荷載的計算值q=1.2X0. 031+1.2X0. 262+1.4X2. 250=3. 502kN/m q小橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算22架體設(shè)計計算書最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下：M=3. 502X 1. 052/8=0. 483kN. m a=M/W=0.483x 106/4248. 0=113. 63N/mm2 小橫桿的計

30、算強(qiáng)度小于205. ON/mm2,滿足要求!.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下：V = a 38457荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0. 03+2. 25+0. 26=2. 54kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5. 0X2. 54X 1050. 04/(384X2. 06 X 105X 101950. 0)=1. 92mm小橫桿的最大撓度小于1050. 0/150與10mm,滿足要求！三、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計算大橫 桿的最大彎矩和變形。(需要考慮懸挑荷載

31、).荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 Pl=0. 031X1. 050 X (1+0. 300/1. 050) 2=0. 054kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0. 350X1.050X (1+0. 300/1. 050)2X 1. 500/2=0. 456kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3. 000X 1. 050X (1+0. 300/1. 050)2XL 500/2=3. 905kN荷載的計算值 P=(1.2X0. 054+1.2X0. 456+1.4X3. 905)/2=3. 040kN大橫桿計算簡圖.抗彎強(qiáng)度計算23架體設(shè)計計算書最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載

32、最大彎矩計算公式如下：=0.08集中荷載最大彎矩計算公式如下：=0.175P2M=0. 08X (1.2X0. 031) XI. 5002+0. 175X3. 040X 1. 500=0. 805kN. ma=0.805xl06/4248. 0=189. 416N/mm2大橫桿的計算強(qiáng)度小于205. ON/mm2,滿足要求！.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:&=677 1007集中荷載最大撓度計算公式如下:Pl3 = 1.146x-2_ 1005/大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度Vl=0. 677XO. 031X 1500.

33、 004/(100X2. 060X 105X 101950. 000) =0. 05mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(0. 054+0. 456+3. 905)/2=2. 208kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V2=l.146X2207. 568X 1500. 003/(100X2. 060X105X101950. 000)=4. 07mm最大撓度和V=Vl+V2=4. n6mm大橫桿的最大撓度小于1500. 0/150與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規(guī)范表5. 1. 7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8. OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)1. 00該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值

34、為8. OOkN o縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8. OOkN 。24架體設(shè)計計算書R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值(需要考慮懸挑荷載)P1=O. 031X 1. 050X (1+0. 300/1. 050)2 X2/2=0.054kN大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0. 031 X 1. 500=0. 047kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(需要考慮懸挑荷載)P3=0. 350X1. 050X (1+0. 300/1. 050)2 XI. 500/2=0. 456kN活荷載標(biāo)

35、準(zhǔn)值(需要考慮懸挑荷載)Q=3. 000X1. 050X (1+0. 300/1. 050)2X 1.500/2=3. 905kN荷載的計算值 R=1.2X0. 054+1.2X0. 047+1.2X0. 456+1. 4X3. 905=6. 135kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算R = 8. 00滿足要求！五、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m) gk:查規(guī)范本例為0. 1115NG1 = (0. 1115+(1.05X 1/2) X0. 031/1.50) X 18

36、. 000=2. 204kN(2)腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/nft :本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0. 35NG2 = 0. 350 X 12 X 1. 500 X (1. 050+0. 300) /2=4. 252kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):本例采用欄桿、木腳手板標(biāo)擋板，準(zhǔn)值為0. 14NG3 = 0. 140X 1. 500 X 12/2=1. 260kN(4)吊掛的平安設(shè)施及平安網(wǎng)、擋風(fēng)板自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力吊掛的平安設(shè)施荷載，包括平安網(wǎng)和擋風(fēng)板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2) ：0. 010NG4 = 0. 0

37、10X 1. 500X 18. 000=0. 270kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值構(gòu)配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 5. 782kNo鋼管結(jié)構(gòu)自重與構(gòu)配件自重：NG = NG1+ NG2k = 7. 986kN。(5)施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力25架體設(shè)計計算書施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):NQ = (3. 000+3. 000X (2- 1) XI. 500X (1. 050+0. 300)/2=6. 08kN (6)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：町=0也4外其中W0 基本風(fēng)壓(kN/n)2),按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定采用：W0 =0. 5001可按建筑結(jié)構(gòu)荷載

38、規(guī)范(GBJ9)取重現(xiàn)期為30年確定，0.7是參考英國腳 手架標(biāo)準(zhǔn)(BS 5973-1981)計算確定；可按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附表D.4取重現(xiàn)期10年確定，取 消基本風(fēng)壓W0值乘以0. 7修正系數(shù)。腳手架使用期較短，一般為25年，遇到強(qiáng)勁風(fēng)的概率相對要小得多；Uz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009- 2001)的規(guī)定采用： 腳手架底部Uz = 1. 170,Us 風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us = 0. 8700經(jīng)計算得到，腳手架底部風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk = 0.7X 1.170X0. 8700X0. 500 : 0. 356kN/m2o考慮風(fēng)荷載時,立桿的

39、軸向壓力設(shè)計值N = 1.2XNG + 0. 85X1. 4NQ = 16. 818kN不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值N = 1.2NG + 1, 4NQ = 18. 095kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MWMW = 0. 85X1.4Wklah2/10其中Wk風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；la立桿的縱距(m)；h立桿的步距(m)o經(jīng)計算得，底部立桿段彎矩Mw=0. 85 X 1, 4X0. 356 X 1. 50 X 1. 502/10 =0. 143kN. m六、立桿的穩(wěn)定性計算：26架體設(shè)計計算書卸荷吊點按照構(gòu)造考慮，不進(jìn)行計算。.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿

40、的軸心壓力設(shè)計值，N=18. 095kN；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=l. 60cm；|J 計算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定，p=1.50；h 立桿步距，h=l. 50；A 計算長細(xì)比，由k=l時,A=kph/i=141；A= A= 210,滿足要求！k 計算長度附加系數(shù)，取1. 155； 10 計算長度(m),由公式10二k|jh確定，10=2.60ni；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由k=1.155時，入=kph/i=162的結(jié)果查 表得到0. 268；A 立桿凈截面面積，A=3.97cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，打=205. OO

41、N/mrn2；O 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到 a= 18095. 000/(0. 268 X 397. 400) =169. 90N/mm2不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算。 f,滿足要求!.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=16. 818kN；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；|J 計算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定，|J=1.50；h 立桿步距，h=l. 50；A 計算長細(xì)比，由k=l時，A=kph/i=141；A= A= 210,滿足要求!k 計算長度附加系數(shù)，取1. 155；27架體設(shè)計計算書10 計算長度(m),由公式1

42、0 = kph確定，10=2. 60m；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由k=1.155時，A=kjjh/i=162的結(jié)果查 表得到0. 268；A 立桿凈截面面積，A=3. 97cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，打=205. OON/mm2；MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW = 0. 143kN. m；O 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2).經(jīng)計算得到 0= 16818. 000/(0. 268 X397. 400) + (143000. 000/4248. 000)=191. 57N/mm2考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算。 由，滿

43、足要求！七、連墻件的計算：(1)連墻件的軸向力設(shè)計值計算：N1 = Nlw + No其中Nlw 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN),應(yīng)按照下式計算： Nlw = 1. 4 X Wk X Aw腳手架頂部Uz = 1.630連墻件均勻布置，受風(fēng)荷載作用最大的連墻件應(yīng)在腳手架的最高部位腳手架頂部風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0. 7UzXUsXWo=0. 7X1.630X0. 8700X0. 500 二0. 496kN/m2oWk 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值，Wk=0. 496kN/m2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw = 2. 00X 1.50X3. 00X 1.50 = 13. 500

44、m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)； No二5.OOOkN經(jīng)計算得到Nlw = 9. 374kN,連墻件軸向力計算值N1 = 14. 37kN(2)連墻件的穩(wěn)定承載力計算：連墻件的計算長度1。取腳手架到墻的距離長細(xì)比入=lo/i=30. 00/1. 60=19長細(xì)比入=19 lNm4+（2 + 3公）（我 一 的） + - （2 + 3k2）（m - m2）其中 k = m/1, kl = ml/1, k2 = m2/lo本工程算例中，m = 1500mm, 1 = 2500mm, ml = 300mm, m2 = 1350mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.

45、00cm4,截面模量（抵抗矩）W =OOcmo受腳手架作用集中強(qiáng)度計算荷載N=1.2X7. 99+1. 4X6. 08=18. 10kN水平鋼梁自重強(qiáng)度計算荷載q=1.2X30. 60X0. 0001X7. 85X 10=0. 29kN/mk=l. 50/2. 50=0. 60 kl=0. 30/2. 50=0. 12 k2=1.35/2. 50=0. 54代入公式，經(jīng)過計算得到支座反力RA=49. 056kN支座反力RB=-11.712kN最大彎矩 MA=30. 181kN.m抗彎計算強(qiáng)度 f=30. 181 X 106/(l. 05X 185000. 0)=155. 374N/mm2水平支

46、撐梁的抗彎計算強(qiáng)度小于215. ON/rnm2,滿足要求！受腳手架作用集中計算荷載N=7. 99+6. 08=14. 07kN水平鋼梁自重計算荷載 q=30. 60X0. 0001 X7. 85X 10=0. 24kN/m最大撓度 Vmax=12. 753mm九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下CF=7其中b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (GB50017-2003)附錄B得到：0b=2. 00由于eb大于0.6,按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表 得到其值為0.92930架體設(shè)計計算書經(jīng)過計算得到強(qiáng)度 a=30

47、. 18X106/(0. 929X185000. 00)=175. 61N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算O 其中N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 11.71kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強(qiáng)度，計算中取L5N/rnm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于 11712. 23/(3. 1416X20X1. 5)=124. 3mmo.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓壓力要滿足公式其中N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 49. 06kN；d 樓板螺栓的直徑，d =

48、 20mm；b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fee 混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計值，計算中取0.95fc=15. 86N/mm2；31架體設(shè)計計算書經(jīng)過計算得到公式右邊等于153. 7kN樓板混凝土局部承壓計算N = 153.7滿足要求！33懸挑腳手架(鋼絲繩卸荷)本工程建筑物凹進(jìn)部位角隅工字鋼懸挑長度和跨度較大(最大懸挑2m,錨固 2m,三跨)，需要設(shè)置鋼絲繩拉繩卸荷(鋼絲繩錨固形式可參考卸料平臺做法)。一、參數(shù)信息：.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為18 m,立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.5m,立桿的橫距為1.05m,立桿的步距為1. 5m；內(nèi)排架距離墻長度為0.9

49、0 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為48x3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3 m,水平間距4. 5 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2) ：3. 000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；.風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處天津天津市，基本風(fēng)壓0.5 kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)出，計算連墻件強(qiáng)度時取0.92,計算立桿穩(wěn)定性時取0.74,風(fēng)荷載體型系數(shù)M為0.214；.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m) :0. 1394；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/n?) ：0. 35

50、0；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m) :0. 140；平安設(shè)施與平安網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m?):0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù):4層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2m,建筑物內(nèi)錨固段長度2. 5 m0錨固壓點螺栓直徑(mm) :20. 00；樓板混凝土標(biāo)號:C35；32架體設(shè)計計算書.拉繩與支桿參數(shù)單位：mm；懸挑腳手架側(cè)面圖鋼絲繩平安系數(shù)為：6.000;鋼絲繩與墻距離為(m): 3. 300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.8m。二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和

51、撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變33架體設(shè)計計算書形。.均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pi= 0. 038 kN/m ；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:?2= 0. 35X 1.5/3=0. 175 kN/m ；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3X1.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值：q=l. 2X0, 038+1. 2X0. 175+1. 4X 1. 5 = 2. 356 kN/m；q口 口 口 I I 口 FTTTT小橫桿計算簡圖.強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：Mqmax = qJ/8最大彎矩 Mqmax

52、=2. 356X 1. 052/8 = 0. 325 kN m；最大應(yīng)力計算值 a = Mqmax/W =63.917 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力0=63.917 N/mm2小于小橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2,滿足要求！.撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0. 038+0. 175+L 5 = 1.713 kN/m ；Vqmax = 5ql4/384EI最大撓度 4/(384x2.06xl05xl21900)=1.08 mm；小橫桿的最大撓度1.08 mm小于小橫桿的最大容許撓度1050 / 150=7與10 mm,滿足要求！三、大橫桿的計算

53、：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。.荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P|= 0. 038X 1.05=0. 04 kN；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P2= 0. 35X 1.05X 1.5/3=0. 184 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q= 3X 1.05X 1.5/3=1.575 kN；荷載的設(shè)計值：P=(l. 2X0. 04+1. 2X0. 184+1. 4X 1. 575)/2=1. 237 kN；34架體設(shè)計計算書大橫桿計算簡圖.強(qiáng)度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的 彎矩和。Mmax = 0. 08ql2均布荷載最大彎矩計算：Mima

54、x=O. 08X0. 038X1,5X1. 5=0. 007 kN m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = 0. 267P1集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267XL 237XL 5= 0. 495 kN m；M = Mimax + M2max = 0. 007+0. 495=0. 502 kN m最大應(yīng)力計算值 a = 0.502x106/5080=98.879 N/mm2；大橫桿的最大應(yīng)力計算值a = 98.879 N/mm2小于大橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f =205 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的 撓度和

55、，單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下：Vmax =0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：4 /(100 x2.06xl05xl21900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下：Vpmax= 1.883P13/1OOEI集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 p= (0. 04+0. 184+1.575) /2=0. 9kNv= 3/( 100 x2.06xl05xl21900) = 2.277 mm；最大撓度和：v= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm；大橫桿的最大撓度2. 329 mm小于大橫桿

56、的最大容許撓度1500 / 150=10與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8. OOkN,該工程實際的旋轉(zhuǎn)單35架體設(shè)計計算書扣件承載力取值為8.OOkNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范5. 2. 5):R RC其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8. 00 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pl = 0. 038X 1.05X2/2=0. 04 kN；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2 = 0. 038X 1.5=0. 058 kN；腳手板

57、的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P3 = 0. 35X 1.05X 1.5/2=0.276 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q = 3X1.05X1.5 /2 = 2. 362 kN；荷載的設(shè)計值：R=l. 2X (0. 04+0. 058+0. 276)+1. 4X2. 362=3. 756 kN；R 8. 00 kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi) 容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0. 1394kN/mNgi = 0. 1394+(1. 05 X 2/2) X 0. 038/1. 50 X 18. 00 = 2

58、. 993kN；(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0. 35kN/m2NG2= 0. 35X4X 1, 5X (1.05+0. 9)/2 = 2.047 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0. 14kN/mNg3 = 0. 14X4X1. 5/2 = 0. 42 kN；(4)吊掛的平安設(shè)施荷載，包括平安網(wǎng):0. 005 kN/m2NG4 = 0. 005X 1.5X 18 = 0. 135 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng = Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 5. 596 kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和

59、的 1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nq 二 = 4.725 kN；考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X5. 596+ 0. 85X 1.4X4. 725= 12. 337 kN；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=L 2Ng+1. 4Nq=1.2X5. 596+1.4X4. 725=13. 33kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算Wk=0. 7-3o36架體設(shè)計計算書其中30-基本風(fēng)壓(kN/m2),按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：coo = 0.5 kN/m2；Hz-風(fēng)荷載

60、高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001) 的規(guī)定采用：眼=0.74；內(nèi)-風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Wk = 0. 7 X0.5X0. 74X0.214 = 0. 055 kN/m2；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為：Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 = 0. 85 XI. 4X0. 055X 1. 5X 1. 52/10 = 0. 022 kN m；考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式(y = N/(pA) + MwAV f立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=12. 337 kN；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式o = N/(