1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)專心-專注-專業(yè)精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)專用鉆床的設(shè)計(jì)摘 要專用機(jī)床一般采用多軸、多刀同時(shí)加工的方式，生產(chǎn)效率比通用機(jī)床高幾倍至幾十倍。由于通用部件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化和系列化，可根據(jù)需要靈活配置，能縮短設(shè)計(jì)和制造周期。因此專用機(jī)床兼有成本低和高效率的優(yōu)點(diǎn)，在大批大量生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用。本文以泵體零件的孔加工專用機(jī)床為研究對(duì)象，完成了機(jī)床的總體設(shè)計(jì)、主軸箱設(shè)計(jì)、夾具設(shè)計(jì)。所設(shè)計(jì)機(jī)床是一種臥式雙工位鉆床，本機(jī)床的工作過程是：把工件安裝在工作臺(tái)上的專用夾具上，通過液壓夾緊工件后滑臺(tái)開始運(yùn)動(dòng)，同時(shí)加工4-12.5、2-5的孔

2、。通過認(rèn)真的分析要加工零件和對(duì)圖書館的大量參考文獻(xiàn)的檢索和研究，在分析組合機(jī)床、專用鉆床的配置方案和技術(shù)參數(shù)的基礎(chǔ)上，確定了機(jī)床的配置方案，并按工藝要求，確定了機(jī)床的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)，完成了機(jī)床的總體設(shè)計(jì)。在機(jī)床總體布置確定以后，根據(jù)所需轉(zhuǎn)速和切削力選擇動(dòng)力箱。隨后，根據(jù)安裝要求和加工需要選擇了標(biāo)準(zhǔn)的液壓滑臺(tái)、側(cè)底座和中間底座。設(shè)計(jì)中比較重要的部分是多軸箱和夾具，根據(jù)初步估算的數(shù)據(jù)選用標(biāo)準(zhǔn)的多軸箱，合理設(shè)計(jì)布置多軸箱內(nèi)的主動(dòng)輪和從動(dòng)輪。根據(jù)要加工零件的形狀和工序需要設(shè)計(jì)了專用的夾具。關(guān)鍵詞：專用機(jī)床，鉆床，配置方案，夾具 Special design of drillingABSTRACTS

3、pecial machine tool usually work with many axes and falchions in a time. Efficiency of produce is higher than currency machines. Now currency assembly have standardization and serial, we can use them neatly based our need, so cycle of special machine tool design and making is abridged. Special machi

4、ne tool is used in many production in scores because of its low cost and high efficiency.In this paper, I take the special drilling tool for machining pump part as object of study; have accomplished the task of Total design, Spindles Box design, Clamp design. What I designed is horizontal and two wo

5、rk location special drilling machine. The drilling machine works as follow : when the work piece is fixed on the special clamping apparatus that on the worktable. Clamp it with hydraulic pressure, and then the slipway began move, drill the 4-12.5,2-5 holes at one time.On the basis of analyzing the m

6、ade part earnestly and extensive reading home and abroad relevant literature, the principles, the characteristics and the fields of applications of occupation machine tool and modular machine, I fulfill the work of configuration plan, the technical parameters and total design of the drilling machine

7、 tool.After the total design of the drilling machine tool, I choose the power box based on rev and the cutting force. Then choose normal hydraulic pressure slipway, side pedestal and middle pedestal based the need of machining and fixing. What is the most important in the design are spindles box des

8、ign and clamp design. Choose normal spindles box based on pilot estimated data. The driver gear and the driven gears in the spindles box are rational designed and laid. The special clamp designing is based on the shape of made part and the need of working procedure.KEY WORDS: Special machine tool, d

9、rill press, configured project, clam目錄 TOC o 1-3 h z u 前言專用機(jī)床是一種專門適用于特定零件和特定工序加工的機(jī)床，而且往往是組成自動(dòng)生產(chǎn)線式生產(chǎn)制造系統(tǒng)中，不可缺的機(jī)床品種。組合機(jī)床是專用機(jī)床的一種，它以標(biāo)準(zhǔn)化部件為基礎(chǔ)，配以少量的專用部件組成。專用機(jī)床是一種量體裁衣產(chǎn)品，具有高效自動(dòng)化的優(yōu)點(diǎn)，是大批量生產(chǎn)企業(yè)的理想裝備。隨著制造技術(shù)的進(jìn)步，專用機(jī)床在生產(chǎn)實(shí)踐中占有一定的比重。據(jù)有關(guān)數(shù)據(jù)顯示近年來日本年專用機(jī)床產(chǎn)值占機(jī)床產(chǎn)值的比例很高，而我國這一比值卻很低。目前，雖然我國機(jī)床位居第一，但仍然也是全球第一進(jìn)口大國。我國的高檔機(jī)床主要還是以進(jìn)口

10、為主，我們雖然具有很好的產(chǎn)業(yè)鏈，但是缺少精益求精的高檔機(jī)床產(chǎn)品?，F(xiàn)在的機(jī)床都是往電氣化、自動(dòng)化方向發(fā)展，數(shù)控類的機(jī)器越來越多，而且偏向于操作簡單，編輯方便?，F(xiàn)在企業(yè)都注重產(chǎn)品的質(zhì)量要求，機(jī)械行業(yè)也越來越注重加工達(dá)到的精度要求，同時(shí)提高效率搶占市場。因此，專用機(jī)床將來的方向是朝著高精度化，高效率化發(fā)展。在國家計(jì)劃大力振興和發(fā)展國有老工業(yè)基地的背景下，專機(jī)應(yīng)該具有較為廣泛的市場空間和競爭潛力。第一章 被加工殼體零件1.1殼體零件圖圖1-1殼體零件圖1.2殼體零件的說明該零件是殼體零件，加工時(shí)主要的技術(shù)要求是：硬度HB90-115；2-39H7及D、C表面不允許有任何缺陷；去毛刺、銳邊。此零件在厚度

11、方向的尺寸比其它兩個(gè)方向的尺寸小，D、C面要用于定位，故其表面粗糙度要求較高，端面之間有形位公差。第二章專用鉆床設(shè)計(jì)的總體方案2.1任務(wù)和加工方案的確定要求設(shè)計(jì)一臺(tái)專用鉆床來加工殼體零件上的四個(gè)12.5的通孔和兩個(gè)5的盲孔。被加工零件材料為HT100，硬度為HB90HB115。工藝方案的制定：方案一 ： 銑上面和兩側(cè)面；2、銑下底面；3、鉆4-12.5的通孔和2-5的盲孔；5、鏜2-39的孔；6、鉆18、14的進(jìn)出油孔；7、加工8-M8的螺紋孔；8、銑油溝。方案二：銑上面和兩側(cè)面；2、銑下底面；3、鉆4-12.5的通孔和2-5的盲孔；4、鉆18、14的進(jìn)出油孔；5、鏜2-39的孔；6、加工8-

12、M8的螺紋孔；7、銑油溝。方案三：1、銑上下面和一側(cè)面；2、銑另一側(cè)面；3、鉆4-12.5的通孔和2-5的盲孔；4、鉆18、14的進(jìn)出油孔；5、鏜2-39的孔；6、加工8-M8的螺紋孔；8、銑油溝。經(jīng)過分析可知：方案一里先鏜孔后加工進(jìn)出油孔，鏜孔的精度要求較高，加工進(jìn)出油孔時(shí)會(huì)影響鏜孔的精度，故方案一不太合理；方案二同時(shí)加工兩個(gè)側(cè)面，保證了兩側(cè)面的平行度要求，把鉆進(jìn)出油孔放在了鏜孔之前不會(huì)影響鏜孔的精度，工序安排比較合理；方案三先加工上下面和一側(cè)面，然后加工另一個(gè)側(cè)面，不能保證兩側(cè)面之間的平行度要求，故方案不太合理。最終確定方案二為加工工序方案。2.2 機(jī)床介紹 本臺(tái)機(jī)床為臥式雙面組合鉆床，工

13、件固定不動(dòng)，兩邊鉆頭同時(shí)進(jìn)行加工，機(jī)床的總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖2-1所示：圖2-1 機(jī)床總體圖機(jī)床的工作循環(huán)3、確定切削用量及刀具的選用根據(jù)本道工序的要求，刀具選擇12.5的麻花鉆頭和4.8的鉆頭，材料為高速鋼，鋼號(hào)為。確定切削用量如表2-1所示工序V（m/min)S(mm/r)N(r/min)鉆12.5260.26680鉆4.8140.129104、確定切削轉(zhuǎn)矩、軸向切削力和切削功率9 （2-1） （2-2） （2-3）式中：F軸向切削力（N）；D鉆頭直徑（mm)；f每轉(zhuǎn)進(jìn)給量（mm/r);T切削轉(zhuǎn)矩（Nmm);P切削功率（KW);v切削速度（m/min);HBW材料硬度鉆12.5孔時(shí)： 鉆4.8

14、孔時(shí)： 5、確定主軸直徑根據(jù)鉆12.5孔時(shí)主軸需要承受的轉(zhuǎn)矩T=7.12Nm，剛性主軸選主軸軸徑為D=25mm；鉆4.8孔時(shí)主軸需要承受的轉(zhuǎn)矩T=0.622Nm，剛性主軸選擇主軸軸徑為D=20mm。6、多軸箱所需動(dòng)力左多軸箱即加工四個(gè)直徑為12.5mm通孔的多軸箱，傳遞總效率取0.9，所以： （2-4） （2-5）右多軸箱即鉆兩個(gè)直徑為4.8mm的盲孔的多軸箱，傳遞的總效率取0.9，所以： 2.3組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)（三圖一卡）編制“三圖一卡”的工作內(nèi)容包括：繪制被加工零件的工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖，編制生產(chǎn)率計(jì)算卡。三圖一卡是組合機(jī)床總體方案的具體體現(xiàn)。2.3.1 被加工零件工序圖被加

15、工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案，表明零件形狀、尺寸、硬度以及在所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床上完成的工藝內(nèi)容和所采用的定位基準(zhǔn)、壓緊點(diǎn)的圖樣，也是制造、驗(yàn)收和調(diào)整機(jī)床的重要技術(shù)條件。具體如附圖。圖2-3加工工序圖2.3.2 加工示意圖加工示意圖是被加工零件工藝方案在圖樣上的反映，表示被加工零件在機(jī)床上的加工過程，刀具的布置以及工件、夾具、刀具的相對(duì)位置關(guān)系，機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等。加工示意圖是刀具、夾具、多軸箱、電氣和液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)選擇動(dòng)力部件的主要依據(jù)，是整臺(tái)組合機(jī)床布局形式的原始要求，也是調(diào)整機(jī)床和刀具所必需的重要技術(shù)文件。繪制加工示意圖之前的有關(guān)計(jì)算：（1）刀具的選擇 選擇刀具的時(shí)候應(yīng)考慮工藝要求

16、與加工尺寸精度、工件材質(zhì)、表面粗糙度及生產(chǎn)率的要求。條件允許的情況下盡量選用標(biāo)準(zhǔn)刀具。孔加工刀具的長度應(yīng)保證，加工終了時(shí)刀具螺旋槽尾端與導(dǎo)向套之間有3050mm距離，以便于排出切屑和刀具磨損后有一定的向前調(diào)整量1,9,14。根據(jù)加工孔德大小確定導(dǎo)向部分的布置2。導(dǎo)向裝置的圖示如圖2-3，參數(shù)選擇如表2-2：根據(jù)加工需要，選擇合適的高速鋼刀具。所選刀具參數(shù)如表2-3所示表2-2 導(dǎo)向聯(lián)系尺寸刀具直徑d（mm）L1(mm）L2（mm)L3（mm）12.554 1294.814810表2-3 所選刀具的參數(shù)刀具名稱總長(mm）螺旋槽長度（mm)莫氏錐柄號(hào)刀具直徑(mm)直徑公差(mm)上偏差下偏差錐

17、柄麻花鉆1335214.80-0.018錐柄加長麻花鉆260180112.50-0.027圖2-3 兩種鉆孔的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)布置圖（2）確定主軸類型、尺寸、外伸長度鉆直徑為12.5mm的通孔時(shí)，考慮到鉆孔軸向力F=1906.69N較大，選用單列向心球軸承主軸，主軸軸徑25。得主軸外伸長度為115。鉆直徑為4.8mm的盲孔時(shí)，也選用單列向心球軸承主軸，主軸直徑20mm，查圖冊知道主軸外伸長度115mm。（3）選擇接桿由于多軸箱主軸的外伸長度為一定值，而且刀具的長度也是一定值，為保證多軸箱上各刀具能同時(shí)到達(dá)加工終了位置，要通過可調(diào)整的刀具接桿來調(diào)節(jié)刀具位置。根據(jù)本工序的主軸外伸長度和刀具的結(jié)構(gòu)尺寸，查得

18、加工直徑為12.5的通孔接桿型號(hào)為，加工直徑為4.8的盲孔的接桿型號(hào)為。確定加工示意圖的聯(lián)系尺寸，加工示意圖中最重要的尺寸是工件端面到多軸箱端面之間的距離。它等于刀具懸伸長度、螺母厚度、主軸外伸長度與接桿伸出長度（可調(diào)）之和，再減去加工孔深（如加工通孔，還應(yīng)減去刀具的切出值）。在此，加工直徑為12.5mm的通孔時(shí)，工件端面到多軸箱端面之間的距離為335mm；加工直徑為4.8mm的盲孔時(shí)，工件端面到多軸箱的距離為275mm。確定動(dòng)力部件的工作循環(huán)及工作行程 工作進(jìn)給長度應(yīng)l應(yīng)該按加工長度最大的孔來確定。工作進(jìn)給長度l等于刀具的切入值、加工孔深及切出值之和。加工直徑為12.5mm的通孔的工作進(jìn)給長

19、度為100mm，加工直徑為4.8mm的盲孔的工作進(jìn)給長度為30mm?？爝M(jìn)是指動(dòng)力部件把多軸箱連同刀具從原始位置送進(jìn)到工作進(jìn)給開始位置，其長度按加工具體情況確定。通常，采用固定式夾具的鉆孔組合機(jī)床上，快速退回行程長度須保證所有刀具均退至夾具導(dǎo)套內(nèi)而不影響工件裝卸。所以在加工直徑為12.5mm的通孔時(shí)快進(jìn)取100mm，快退即為200mm；加工直徑為4.8mm的盲孔時(shí)快進(jìn)取60mm，快退即為90mm3,9,10。繪制加工示意圖的注意事項(xiàng) 繪制加工示意圖應(yīng)按加工終了時(shí)的狀況繪制，其方向應(yīng)與機(jī)床的布局相吻合。工件的非加工部位用細(xì)實(shí)線繪制，其余部分一律按機(jī)械制圖標(biāo)準(zhǔn)繪制一根，但應(yīng)在主軸上標(biāo)注與工件孔號(hào)相對(duì)

20、應(yīng)的軸號(hào)。主軸之間的分布可以不按真實(shí)的中心距繪制，但加工孔距很近或需設(shè)置徑向尺寸較大的導(dǎo)向裝置時(shí)，則應(yīng)按比例繪制，以便檢查相鄰主軸、刀具、導(dǎo)向裝置等是否產(chǎn)生干涉。對(duì)一些專用結(jié)構(gòu)如導(dǎo)向、專用接桿等則應(yīng)繪出剖視圖，并標(biāo)注尺寸、精度及配合?？爝M(jìn)100加工直徑為12.5mm的通孔時(shí)工作循環(huán)如圖2-4所示：快退200工進(jìn)100圖2-4通孔加工循環(huán)圖加工直徑為4.8mm的盲孔時(shí)工作循環(huán)如圖2-5所示：快進(jìn)60工進(jìn)30快退90圖2-5盲孔加工循環(huán)圖2.3.3機(jī)床聯(lián)系尺寸圖（1）選用動(dòng)力部件，選用動(dòng)力部件主要指選擇型號(hào)、規(guī)格合適的滑臺(tái)和動(dòng)力箱?；_(tái)的選用通過對(duì)比液壓滑臺(tái)和機(jī)械滑臺(tái)的性能，決定采用液壓滑臺(tái)?；_(tái)

21、的行程除保證足夠的工作行程外，還應(yīng)留有前備量和后備量。前備量的作用是使動(dòng)力部件有一定的向前移動(dòng)余地，以彌補(bǔ)機(jī)床的制造誤差及刀具磨損后能向前調(diào)整，前備量一般1020mm。 后備量的作用是使動(dòng)力部件有一定的向后移動(dòng)的余地，以便裝卸刀具，后備量一般4050mm。加工直徑為12.5mm的通孔時(shí)前備量取20mm，后備量取90mm；加工直徑為4.8mm的盲孔時(shí)前備量取20mm，后備量取50mm。加工直徑為12.5mm的通孔時(shí)可選用1HY32型液壓動(dòng)力滑臺(tái)，此液壓滑臺(tái)的總行程為400mm大于所確定的動(dòng)力部件的總行程310mm；其臺(tái)面寬度為320mm,臺(tái)面長度為630mm，工作經(jīng)給速度為（23650mm/mi

22、n),滿足工件加工的需要f=176.8mm/min；允許的最大進(jìn)給力為12500NF=7626.76N;快移速度為10m/min。加工直徑為4.8mm的盲孔時(shí)可以選用HY20型液壓滑臺(tái)【4】，此液壓滑臺(tái)的總行程為250mm大于所確定的動(dòng)力部件的總行程160mm；其臺(tái)面寬度為200mm，臺(tái)面長度為400mm。b、配套通用部件液壓滑臺(tái)與附屬部件、支承部件配套表可確定與1HY32型滑臺(tái)相配合的側(cè)底座型號(hào)為1CC321型，其長度為1180mm,高度為560mm,寬度為520mm，導(dǎo)軌防護(hù)裝置為1HY32-F81。與HY20型滑臺(tái)相配合的側(cè)底座型號(hào)為ICC251型，其長度為900mm，高度為630mm，

23、寬度為450mm，導(dǎo)軌防護(hù)裝置為1HY20-F81。c、動(dòng)力箱的選擇：加工直徑為12.5mm的通孔時(shí)，動(dòng)力箱所需功率1.976KW，選擇動(dòng)力箱為1TD32II型，電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100L24，功率為N=3.0KW，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1430r/min,動(dòng)力箱輸出軸轉(zhuǎn)速為715r/min，驅(qū)動(dòng)軸離滑臺(tái)125mm。加工直徑為4.8mm的盲孔時(shí)選擇動(dòng)力箱為1TD12型，電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為AO7124A3d，功率為0.75KW，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1400r/min，動(dòng)力箱輸出軸轉(zhuǎn)速為950r/min。（2）夾具輪廓尺寸的確定工件的輪廓尺寸和形狀是確定夾具輪廓尺寸的依據(jù)。確定夾具底座尺寸時(shí)，應(yīng)考慮工件的定位件、夾緊機(jī)構(gòu)、

24、刀桿導(dǎo)向裝置的需求空間，并應(yīng)滿足排屑和安裝的需要。在本次設(shè)計(jì)中加工直徑為12.5mm的通孔時(shí)鉆模板厚度為36mm,加工直徑為4.8mm的盲孔時(shí)鉆模板厚度為22mm。夾具體底座高度應(yīng)依據(jù)裝料高度、夾具大小和中間底座高度而定，并充分考慮中間底座剛度，以便于布置定位元件和設(shè)置夾緊機(jī)構(gòu)，便于排屑為原則。本設(shè)計(jì)中中間底座的高度為630mm，夾具底座高度為77mm。（3）機(jī)床的裝料高度裝料高度是指機(jī)床上工件的定位基準(zhǔn)面到底面的垂直距離。選取機(jī)床裝料高度應(yīng)考慮的主要因素是：應(yīng)與車間里運(yùn)送工件的滾道高度相適應(yīng)，工件的最低孔位置，多軸箱最低主軸高度和選用通用部件、中間底座、夾具等部件高度尺寸的限制等，綜合上述因

25、素，本機(jī)床給定裝料高度為986mm。（4）中間底座的輪廓尺寸中間底座的輪廓尺寸要滿足夾具在其上面連接安裝的需要。一定要保證加工終了位置是，工件端面至多軸箱端面的距離不小于加工示意圖上要求的距離。為便于切削及冷卻液的回收，中間底座周邊需有足夠?qū)挾鹊臏喜?,11。本設(shè)計(jì)中，中間底座長800mm,寬為500mm,高為630mm。（5）多軸箱輪廓尺寸標(biāo)準(zhǔn)的通用鉆、鏜類多軸箱的厚度有兩種尺寸規(guī)格，臥式為325mm，立式為340mm,本機(jī)床為臥式選定325mm。繪制機(jī)床聯(lián)系尺寸圖時(shí)著重確定的尺寸是多軸箱的寬度B和高度H及最低主軸高度h1。計(jì)算時(shí)，多軸箱的寬度B和高度H可按下式計(jì)算（圖2-6）： 圖2-6

26、多軸箱輪廓尺寸的確定 （2-6） （2-7）式中：b1最邊緣主軸中心距箱體外壁的距離，一般取70100mm；b2工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離；H工件在高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離；h1最低主軸高度。多軸箱最低高度h1由與工件最低位置h2 、機(jī)床裝料高度H和滑臺(tái)滑座總高h(yuǎn)3 、側(cè)底座高度h4 、滑臺(tái)與側(cè)底座之間調(diào)整墊高度h7等尺寸之間的關(guān)系而確定【9】。對(duì)于臥式組合機(jī)床，h1要保證潤滑油不致從主軸襯套出泄露箱外，通常推薦： （2-8）式中：H裝料高度（mm）暫時(shí)取900mm；h2工件最低加工孔至工件底部定位基面的距離（mm）h3滑臺(tái)高度（mm）h4滑座與側(cè)底座之間的調(diào)整墊厚度（mm），一般取h

27、4=5mm；h5側(cè)底座高度（mm）h6多軸箱底與滑臺(tái)之間的距離（mm）一般取h6=0.5mm。由所選用的通用部件和待加工件的特點(diǎn)可知上面各個(gè)參數(shù)取值如表2-4所示。表2-4 多軸箱具體的輪廓尺寸（mm） 孔徑b1b2h2h3h5hH12.5906012.5280560619804.89095432006300980加工直徑為12.5mm的通孔時(shí)： 可以算出多軸箱的輪廓尺寸：根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選擇的多軸箱。加工直徑為4.8mm的盲孔時(shí)： 可以算出多軸箱的輪廓尺寸：根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選擇的多軸箱。2.3.4 編制生產(chǎn)率計(jì)算卡生產(chǎn)率計(jì)算卡用以反映機(jī)床的加工過程、完成每一動(dòng)作所需要的時(shí)間、切削用量、機(jī)床生產(chǎn)率及機(jī)床負(fù)荷率

28、等的技術(shù)文件。由于加工直徑為12.5mm的通孔需要時(shí)間比加工直徑為4.8mm的盲孔需要的時(shí)間長，故按加工直徑為12.5mm的通孔來編制生產(chǎn)率計(jì)算卡。機(jī)床的生產(chǎn)率Q1（件/h）按下式計(jì)算： （2-9）式中： 生產(chǎn)一個(gè)零件所需要的時(shí)間（min)； 機(jī)加工時(shí)間，包括動(dòng)力部件工作進(jìn)給和死擋鐵停留時(shí)間即 ： （2-10）式中：L刀具的工作進(jìn)給行程長度（mm）；刀具的工作進(jìn)給量（mm/min）；固定擋鐵停留時(shí)間，一般為在動(dòng)力部件進(jìn)給停止?fàn)顟B(tài)下，刀 具旋轉(zhuǎn)510轉(zhuǎn)所需的時(shí)間（min）； 輔助時(shí)間（min），包括快進(jìn)時(shí)間、快退時(shí)間、工作臺(tái)移動(dòng)或轉(zhuǎn)位時(shí)間、裝卸工件時(shí)間，即 （2-11）式中： 動(dòng)力部件快進(jìn)行程長

29、度、快退行程長度（mm）； 動(dòng)力部件的快速移動(dòng)速度（mm/min）； 工作臺(tái)移動(dòng)或轉(zhuǎn)位時(shí)間（min），一般為0.050.13min； 裝卸工件時(shí)間（min），一般為0.51.5min。 （2-12）機(jī)床負(fù)荷率按下式計(jì)算： （2-13）式中： Q機(jī)床的理想生產(chǎn)率（件/h），在此取20件/h； A年生產(chǎn)綱領(lǐng)（件），在此取10000件； 年工作時(shí)間（h），單班制工作時(shí)=1950h。 機(jī)床負(fù)荷率：20/28.57=0.7 （2-14）表2-5 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡被加工零件圖號(hào)A2毛坯種類鑄件名稱殼體毛坯質(zhì)量材料HT100硬度HB90115工序名稱鉆4-12.5通孔和2-5的盲孔工序號(hào)3序號(hào)工步名稱工作行

30、程/mm切削速度/（m/min)進(jìn)給量/(mm/r)進(jìn)給量（mm/min)工時(shí)/min工進(jìn)時(shí)間輔助時(shí)間1安裝工件0.42工件定位、夾緊0.53滑臺(tái)快進(jìn)100100000.014滑臺(tái)工進(jìn)鉆12.5通孔100260.26176.80.565死擋鐵停留0.016滑臺(tái)快退100100000.027工件松開0.38卸下工件0.3備注1.動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)的主軸，轉(zhuǎn)速為680r/min 2.本機(jī)床裝卸工件時(shí)間取1.5min累計(jì)0.561.525單件總工時(shí)2.1機(jī)床生產(chǎn)率28.57（件/h)理論生產(chǎn)率20(件/h)負(fù)荷率70%2.4專用夾具的設(shè)計(jì)夾具是組合機(jī)床的重要組成部件 ，是根據(jù)機(jī)床的工藝和結(jié)構(gòu)方案的具體要求而

31、專門設(shè)計(jì)的。它是用于實(shí)現(xiàn)被加工零件的準(zhǔn)確定位，夾緊，刀具的導(dǎo)向，以及裝卸工件時(shí)的限位等等作用的。組合機(jī)床夾具和一般的夾具所起的作用看起來好像很接近，但其結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)要求卻有著很顯著的甚至是根本的區(qū)別。由于組合機(jī)床常常是多刀、多面同時(shí)加工，會(huì)產(chǎn)生很大的切削力和振動(dòng)。因此組合機(jī)床夾具必須具有很好的剛性和足夠的夾緊力，以保證整個(gè)加工過程中工件不產(chǎn)生任何位移。同時(shí)，也不應(yīng)使工件產(chǎn)生不容許的變形。組合機(jī)床夾具是保證加工精度（尺寸精度、幾何精度和位置精度等）的關(guān)鍵部件，其設(shè)計(jì)、制造和調(diào)整都必須有嚴(yán)格的要求，使其能持久的保持精度。按照組合機(jī)床夾具的主要功能，其結(jié)構(gòu)可以分為三大部分，即定位支撐系統(tǒng)，夾緊機(jī)構(gòu)和刀

32、具導(dǎo)向裝置。下面是加工具體的殼體零件上的孔所需要夾具的設(shè)計(jì)。圖2-5 夾具圖1、確定工件的定位支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)機(jī)床夾具時(shí)要合理的布置定位支撐元件，力求使其組成較大的定位支撐平面。最好使夾緊力的位置對(duì)準(zhǔn)定位支撐元件。當(dāng)受工件限制不能實(shí)現(xiàn)時(shí)，也應(yīng)使定位支撐元件盡量接近夾緊力的作用線，并使夾緊力的合力中心處于定位支撐平面內(nèi)。在鉆4-12.5的通孔和2-5的盲孔之前，只有上下面和兩側(cè)面已經(jīng)加工過，可以用于定位。夾具的結(jié)構(gòu)如下圖所示，底面兩個(gè)支撐板定位限制了Z軸的移動(dòng)和X、Y軸的轉(zhuǎn)動(dòng)，側(cè)面用一個(gè)支撐板定位限制了Y軸的移動(dòng)自由度，后面用一個(gè)支撐釘限位，限制了X軸的移動(dòng)自由度，加工過程中對(duì)工件進(jìn)行了完全定位。確

33、定夾緊機(jī)構(gòu)在組合機(jī)床上加工時(shí)，工件依靠夾具上的定位支撐系統(tǒng)，獲得對(duì)于刀具及其導(dǎo)向的正確相對(duì)位置，還需依靠夾具上的夾緊機(jī)構(gòu)，來消除工件因受切削力的作用而產(chǎn)生的位移或振動(dòng)，使工件在加工過程中能繼續(xù)保持定位所得到的正確位置。夾緊力大小需要準(zhǔn)確的場合，一般可經(jīng)過實(shí)驗(yàn)來確定。本設(shè)計(jì)中由于切削力本身不是很大，故推算所需夾緊力也不會(huì)大?？紤]到工件較小，并且加工過程中的切削力不是很大，故采用手動(dòng)夾緊。手柄轉(zhuǎn)動(dòng)推動(dòng)V型塊進(jìn)行預(yù)夾緊，然后擰動(dòng)僅僅螺釘進(jìn)行夾緊。第三章 多軸箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1通用多軸箱1、多軸箱的功用多軸箱時(shí)組合機(jī)床的重要專用部件。根據(jù)加工示意圖所確定的工件加工孔數(shù)及配置、切削用量和主軸類型設(shè)計(jì)，由

34、通用零件組成。它將動(dòng)力箱的動(dòng)力傳遞給主軸，使之按要求的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向旋轉(zhuǎn)，提供切削動(dòng)力。多軸箱與動(dòng)力箱一起安裝于動(dòng)力滑臺(tái)上，可完成鉆、擴(kuò)、鉸等加工工序。2、通用多軸箱通用多軸箱主要由箱體類零件、主軸、傳動(dòng)軸以及潤滑和防油元件等組成。多軸箱上的通用箱體類零件包括多軸箱箱體、前蓋、后蓋、上蓋和側(cè)蓋。箱體材料為HT200，前蓋、后蓋、上蓋和側(cè)蓋材料為HT150。多軸箱后蓋與動(dòng)力箱的結(jié)合面上聯(lián)接螺孔、定位銷孔的大小、位置應(yīng)與動(dòng)力箱聯(lián)系尺寸相適應(yīng)。通用主軸 鉆削類主軸采用兩端軸向定位方式，按支承形式可以分為圓錐滾子軸承主軸、深溝球軸承主軸、滾針軸承主軸三種。圓錐滾子軸承主軸，前后支承均為圓錐滾子軸承，可承受

35、較大的徑向力和軸向力，軸承數(shù)量少，結(jié)構(gòu)簡單，裝配調(diào)整方便，廣泛用于擴(kuò)、鏜、鉸孔和攻螺紋工序。球軸承主軸，前支承為深溝球軸承和推力球軸承，后支承為深溝球軸承或圓錐滾子軸承。前支承的推力球軸承設(shè)置在深溝球軸承的前面，承受的軸向力大，適用于鉆孔工序。滾針軸承主軸，前后支承均為無內(nèi)圈滾針軸承和推力軸承，徑向尺寸小，適用于主軸間距較小的多軸箱【1，2，9】。通用傳動(dòng)軸 通用傳動(dòng)軸按用途和支承形式可分為圓錐滾子軸承傳動(dòng)軸、滾針軸承和埋頭式傳動(dòng)軸、潤滑油泵軸、手柄軸五種。通用傳動(dòng)軸材料一般用45鋼，熱處理T215；滾針軸承的傳動(dòng)軸材料為20鋼，熱處理S0.51，C59。通用齒輪 通用齒輪包括動(dòng)力箱齒輪，齒寬

36、32mm；電動(dòng)機(jī)齒輪，齒寬有24mm、32mm兩種。標(biāo)準(zhǔn)齒輪為不變位齒輪。材料為45鋼，齒部高頻淬火G54。潤滑油泵 規(guī)格較大的通用多軸箱常采用葉片潤滑油泵進(jìn)行潤滑。中等規(guī)格的多軸箱用一個(gè)潤滑油泵；規(guī)格較大且主軸數(shù)量多的多軸箱用兩個(gè)油泵潤滑。潤滑油泵泵除的油經(jīng)分油器至各潤滑點(diǎn)。潤滑油泵安裝在前蓋內(nèi)。潤滑油泵軸在箱體內(nèi)的懸伸長度為24mm。其它通用零件 除上述零件外，多軸箱還有隔套、鍵套、防油套、油杯、定位銷以及鎖緊螺母、防松墊圈等，都已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化或通用化。3.2 鉆直徑為12.5mm的多軸箱設(shè)計(jì)3.2.1 主軸結(jié)構(gòu)形式的選擇和齒輪模數(shù)的確定主軸結(jié)構(gòu)形式由零件加工工藝來決定，并考慮主軸的工作條件和

37、受力情況。軸承形式是主軸部件結(jié)構(gòu)的主要特征。由于鉆削加工的主軸需要承受徑向力和軸向力，因此選圓錐滾子軸承。多軸箱里的齒輪模數(shù)常用2、2.5、3、3.5、4等。為了便于生產(chǎn)，同一多軸箱內(nèi)的齒輪模數(shù)不要多于兩種，經(jīng)過分析傳動(dòng)比和便于安裝，所選用的齒輪模數(shù)為2和3兩種。3.2.2 傳動(dòng)方案的確定及對(duì)齒輪、軸和鍵的強(qiáng)度校核多軸箱內(nèi)各個(gè)軸的布置方式如圖3-1所示：由于多軸箱內(nèi)的齒輪傳動(dòng)副的最大傳動(dòng)比最好不要超過2，以使多軸箱結(jié)構(gòu)緊湊。有動(dòng)力箱到主軸選用三級(jí)傳動(dòng)。已知鉆孔時(shí)主軸要承受的扭矩，根據(jù)選擇主軸1、2、3、4軸徑為25mm，手柄軸5、6的軸徑為30mm，中間傳遞軸7、8的軸徑為25mm。各個(gè)軸上的

38、齒輪、鍵和軸承的選用如下：主軸1、2、3、4上的齒輪選擇m=3 z=21布置在第二排上，鍵選用平鍵，軸承選用7205角接觸球軸承、深溝球軸承205和推力球軸承8205；手柄軸5、6上的齒輪有兩排，第二排上是m=3 z=20，第三排上是m=3 z=23，鍵選用平鍵，軸承選用圓錐滾子軸承7506；中間傳遞軸7、8上的齒輪有兩排，第一排上是m=3 z=20，第二排上也是m=3 z=20，鍵選用平鍵，軸承選用圓錐滾子軸承7205。圖3-1多軸箱內(nèi)軸的布置形式經(jīng)過分析中間傳遞軸7、8軸承受的扭矩較大，軸徑較小屬于危險(xiǎn)軸徑。決定校核7軸及其上的鍵和齒輪的強(qiáng)度。1）齒輪的校核：m=3，z=21 按齒輪彎曲強(qiáng)

39、度校核：有資料得齒輪彎曲強(qiáng)度計(jì)算公式: （3-1）式中： K載荷系數(shù) 齒形系數(shù) 應(yīng)力校正系數(shù) 齒寬系數(shù)，在此等于0.5查知 （3-2）式中： 使用系數(shù)；動(dòng)載系數(shù)； 齒間載荷分配系數(shù)； 齒向載荷分配系數(shù)。代入數(shù)據(jù)得： 查得 ，所以滿足要求。 由齒面接觸強(qiáng)度校核 （3-3） （3-4）式中： 綜合曲率半徑， 可以算出5mm 彈性影響系數(shù)，查表得查知，所以齒輪的接觸強(qiáng)度也滿足要求。 2）校核直徑為25mm的軸按軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算： （3-5）式中： 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，MPa； T軸所受扭矩， 軸的抗彎截面系數(shù)，；n軸的轉(zhuǎn)速，r/min； P軸傳遞的功率，kW； d計(jì)算截面處軸的直徑，mm； 許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，

40、MPa。代入原始數(shù)據(jù)得：所以軸的強(qiáng)度足夠。3）鍵的校核假設(shè)載荷在鍵的工作面上均勻分布，普通平鍵聯(lián)接的強(qiáng)度條件為： （3-6）式中：T傳遞的扭矩，；K鍵與輪轂槽的接觸高度，k=0.5h，此處h為鍵高度， mm； l鍵的工作長度，mm；b為鍵的寬度，mm；D軸的直徑，mm；鍵、軸、轂三者中最弱材料的許用壓應(yīng)力，MPa。代入原始數(shù)據(jù)所以鍵的強(qiáng)度也足夠用。3.2.3制主軸箱裝配圖通用主軸箱總圖包括主視圖、展開剖視圖以及編制裝配表和制定技術(shù)條件。主視圖主要以表明主軸箱、傳動(dòng)齒輪的排列位置、潤滑位置、潤滑泵、手柄軸位置、多軸編號(hào)和主軸箱聯(lián)系尺寸。展開的剖視圖并配合裝配表來表達(dá)主軸箱的裝配結(jié)構(gòu)。具體結(jié)構(gòu)如所

41、畫A0圖。3.3直徑為4.8mm孔的多軸箱設(shè)計(jì)3.3.1主軸結(jié)構(gòu)形式的選擇和齒輪模數(shù)的確定主軸結(jié)構(gòu)形式由零件加工工藝來決定，并考慮主軸的工作條件和受力情況。軸承形式是主軸部件結(jié)構(gòu)的主要特征。由于鉆削加工的主軸需要承受徑向力和軸向力，因此選圓錐滾子軸承。多軸箱里的齒輪模數(shù)常用2、2.5、3、3.5、4等。為了便于生產(chǎn)，同一多軸箱內(nèi)的齒輪模數(shù)不要多于兩種，經(jīng)過分析傳動(dòng)比和便于安裝，所選用的齒輪模數(shù)為2和3兩種。3.3.2傳動(dòng)方案的確定及對(duì)齒輪、軸和鍵的強(qiáng)度校核多軸箱內(nèi)各個(gè)軸的布置方式如圖3-2。由于多軸箱內(nèi)的齒輪傳動(dòng)副的最大傳動(dòng)比最好不要超過2，以使多軸箱結(jié)構(gòu)緊湊。根據(jù)鉆孔時(shí)主軸要承受的扭矩，選擇

42、主軸5、6軸徑為20mm，手柄軸的軸徑為30mm，中間傳遞軸1的軸徑為20mm。各個(gè)軸上的齒輪、鍵和軸承的選用如下：主軸5、6上的齒輪選擇m=2 z=24布置在第一排上，鍵選用平鍵，軸承選用深溝球軸承104和推力球軸承8204；手柄軸2上的齒輪m=2 z=30，鍵選用平鍵，軸承選用圓錐滾子軸承7506； 中間傳遞軸1上的齒輪有兩排，第一排上是m=2 z=23，第二排上也是m=3 z=20，鍵選用平鍵、，軸承選用圓錐滾子軸承7204。圖3-2 多軸箱內(nèi)的軸分布情況經(jīng)過分析中間傳遞軸1軸承受的扭矩較大，軸徑較小屬于危險(xiǎn)軸徑。決定校核7軸及其上的鍵和齒輪的強(qiáng)度。1）齒輪的校核：m=2 z=23 按齒

43、輪彎曲強(qiáng)度校核：由資料得齒輪彎曲強(qiáng)度計(jì)算公式:查表知道 代入數(shù)據(jù)得：查得 ，所以滿足要求。 由齒面接觸強(qiáng)度校核式中：綜合曲率半徑可以算出3.86mm。彈性影響系數(shù)，查表得查圖知道，所以齒輪的接觸強(qiáng)度也滿足要求。 2）校核直徑為25mm的軸按軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算： 代入原始數(shù)據(jù)得：所以軸的強(qiáng)度足夠。3）鍵的校核假設(shè)載荷在鍵的工作面上均勻分布，普通平鍵聯(lián)接的強(qiáng)度條件為：代入原始數(shù)據(jù)：所以鍵的強(qiáng)度也足夠用。3.3.3 繪制主軸箱裝配圖通用主軸箱總圖包括主視圖、展開剖視圖以及編制裝配表和制定技術(shù)條件。主視圖主要以表明主軸箱、傳動(dòng)齒輪的排列位置、潤滑位置、潤滑泵、手柄軸位置、多軸編號(hào)和主軸箱聯(lián)系尺寸。展開的

44、剖視圖并配合裝配表來表達(dá)主軸箱的裝配結(jié)構(gòu)。具體結(jié)構(gòu)如所畫A0圖。結(jié)論畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)我們在校學(xué)習(xí)的一次系統(tǒng)的總結(jié)，在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中，遇到了不少的問題，而這些問題的解決幾乎用到了所有學(xué)過的知識(shí)。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，培養(yǎng)了我們運(yùn)用專業(yè)知識(shí)解決實(shí)際問題的能力。這應(yīng)該算是我們走上工作崗位之前的一次實(shí)戰(zhàn)演習(xí)。組合機(jī)床的設(shè)計(jì)常常是用多軸對(duì)箱體零件一個(gè)面上的許多孔同時(shí)進(jìn)行加工，它是實(shí)現(xiàn)集中工序的最好途徑，是提高生產(chǎn)效率的有效設(shè)備。專用機(jī)床是按具體加工對(duì)象專門設(shè)計(jì)的，因而可以按最合理的工藝過程進(jìn)行加工。另外，組合機(jī)床大多數(shù)零部件都是同類的通用部件，這就簡化了機(jī)床的維護(hù)和修理。必要時(shí)可以更換整個(gè)部件，以提高機(jī)床的維修

45、速度。本文根據(jù)雙工位組合鉆床的特點(diǎn)，在對(duì)待加工殼體零件進(jìn)行分析之后提出了專用鉆床的整體方案設(shè)計(jì)。根據(jù)機(jī)床的整體布局、加工工序的安排和殼體零件的特點(diǎn)設(shè)計(jì)了專用的夾具。最后，根據(jù)加工需要選用動(dòng)力箱并設(shè)計(jì)了多軸箱的傳動(dòng)系統(tǒng)。此次設(shè)計(jì)的專用鉆床能夠滿足加工殼體零件上孔的基本要求。實(shí)現(xiàn)快進(jìn)、工進(jìn)和快退的循環(huán)工作過程。在設(shè)計(jì)過程中遇到的最大問題是加工的殼體零件外形尺寸較小，以至于在設(shè)計(jì)多軸箱時(shí)遇到了麻煩。在設(shè)計(jì)多軸箱內(nèi)的齒輪分布時(shí)費(fèi)了很多心血，剛開始設(shè)計(jì)的幾種分布方案都因?yàn)槌霈F(xiàn)不同軸上的齒輪相互干涉情況而放棄。最后通過中間增加傳動(dòng)軸來解決齒輪干涉問題。在解決問題的過程中就不知不覺的提高了我們分析解決問題的

46、能力。畢業(yè)設(shè)計(jì)接近尾聲，由于時(shí)間倉促加之工作量大，設(shè)計(jì)中難免存在不足之處，也可能會(huì)有一些錯(cuò)誤，敬請(qǐng)批評(píng)指正。 謝 辭 首先應(yīng)該感謝洛陽理工學(xué)院給我提供了大學(xué)三年的教育機(jī)會(huì)，感謝輔導(dǎo)員和專業(yè)課老師在這三年中對(duì)我生活和學(xué)習(xí)的關(guān)心照顧，他不僅教會(huì)我一些知識(shí)，而且教會(huì)了我們怎樣做人。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是在代課老師的親自指導(dǎo)下完成的。在設(shè)計(jì)過程中老師給予我很大的幫助，并提出了很多寶貴的建議，以至于我能夠順利完成這次設(shè)計(jì)，并受益匪淺。在此，特向老師表示感謝。設(shè)計(jì)過程中我也深刻的體會(huì)到團(tuán)結(jié)協(xié)作的力量，在組成員間的密切配合下，我們共同研討，共同思考，互相鼓勵(lì)，共克難關(guān)，最后終于取得了本次設(shè)計(jì)的圓滿完成，這是我在這三

47、年的生活中體會(huì)最為深刻的一次，這將是我人生的一筆財(cái)富。同時(shí)，我也認(rèn)識(shí)到自己在專業(yè)方面還存在很多不足之處，所以在以后的工作和學(xué)習(xí)過程中會(huì)虛心求教，認(rèn)真總結(jié)，深入思考，使自己在專業(yè)上更為自信，有所突破。在此，向指導(dǎo)我的老師和幫助我的同學(xué)表示衷心的謝意！參考文獻(xiàn)1 大連組合機(jī)床研究所.組合機(jī)床設(shè)計(jì).北京 ：機(jī)械工業(yè)出版社，19752 大連組合機(jī)床研究所.組合機(jī)床設(shè)計(jì)參考圖冊.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，19753 李益民.機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，19924 謝家瀛.組合機(jī)床設(shè)計(jì)簡明手冊.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，19945 吳宗澤.機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊M.北京:化學(xué)工業(yè)出版社，20006

48、 王昆,何小柏.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)M.高等教育出版社,19957 濮良貴,紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì)M.第七版.高等教育出版社,20018 李華.機(jī)械制造技術(shù)M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，19979 李慶余，孟廣耀.機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，200810 徐鴻本.機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊.沈陽：遼寧科學(xué)技術(shù)出版社，200411 楊叔子.機(jī)械加工工藝師手冊.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，200212 海防織工學(xué)院，哈爾濱工業(yè)大學(xué)，天津大學(xué).機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社,1979.13 戴曙.機(jī)床設(shè)計(jì)分析.機(jī)械工業(yè)部北京機(jī)械研究所，1987.14 徐圣群.簡明機(jī)械工藝加工手冊.上海.上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1991

49、.15 馮辛安. 機(jī)械加工工藝基礎(chǔ).北京.機(jī)械工業(yè)出版社，199016 李慶壽.機(jī)床夾具設(shè)計(jì).北京.機(jī)械工業(yè)出版社，1984外文資料翻譯ON THE LARGE-SCALE ENERGY SAVING BALL MILLIntroduction: At present, the energy saving ball mill is the worlds cement enterprises in all the focus of attention, this paper can be taken to reduce energy consumption to make a brief dis

50、cussion of the measures and to conduct a feasibility analysis. 1. A ball position adjustment method of grading On how to adjust the position of a ball mill graded, I believe that: l) in the same mill, the ball diameter, the stronger the greater the impact, but will reduce the impact of the number; S

51、ince the specifications than standard steel ball the size of the ball to the natural accumulation of small, so in the same fill rate, the smaller the load specifications for the ball more, the impact of the number will more; 3) materials in the mill in a warehouse to a large extent depend on the flo

52、w speed the average ball diameter. Drive the ball the greater the flow rate is also faster, the smaller the diameter the slower the flow rate. Therefore, the proposed position of the ball mill of a grading program to meet the following conditions should be to minimize the average ball diameter: 1) T

53、he warehouse shall not be expected to occur more frequently in Java, if more should be expected to increase the maximum Java specification Ball number; 2) separated from a position near the position of the material plate size should be controlled at around 35%, if greater than this value should incr

54、ease the number of the smallest ball size (minimum specifications by the largest steel ball steel ball steel ball-level specifications and number of decisions, Ball series is generally 4 to 5), on the contrary a decrease of the number of the smallest ball specifications; 3) a position more than the

55、sieve sieve curve may not be less than the residual value drop 10%; if less than this value, indicate a level position with the ball not the rationale. The light of the specific adjustment method can be more than sieve curve in the meeting. 2 .Ball position level with the adjustment method, Second-l

56、evel position on the ball with the choice of programs, through the analysis of finished products to determine the composition of the particles is more reasonable and effective. As the product of particle composition and the separator in addition to one, two, three times the proportion of wind on the

57、 outside, and second-level position with the ball also has a direct relationship between the (ex-mill materials of the composition and particle size distribution of the ball more directly related to, but because of the grinding material particles too large, the average laser particle size analyzer c

58、an accurate analysis). Second-level positions with the program whether or not there are three reasonable criteria: 3 32m particle content of 65%; 3m particles below shall not exceed 10%, or should be regarded as too serious grinding. And the existence of the phenomenon of over-grinding will greatly

59、increase the power consumption; 3) Second position sieve sieve curve of the decrease in the residual value shall not be less than l5%, unless the ball shall be regarded as unreasonable gradation. Based on the above preliminary analysis of the principle of the ball mill to determine the reasonablenes

60、s of gradation. 3. Equipment, the impact of Equipment, the impact of power consumption of a number of factors, such as the degree of precision machining equipment, the high and low transmission efficiency, security and so the stability of operation. On the cement mill, the experience I have 3 points