1、1第七章土的抗剪強(qiáng)度2本章特點(diǎn)正常固結(jié)粘性土的強(qiáng)度強(qiáng)度指標(biāo)的運(yùn)用主要難點(diǎn)學(xué)習(xí)要點(diǎn)第7章 土的抗剪強(qiáng)度有較嚴(yán)格的理論體系各種關(guān)系較復(fù)雜前面各章知識(shí)的綜合運(yùn)用理清關(guān)系砂性土與粘性土強(qiáng)度的區(qū)別與聯(lián)系試驗(yàn)條件與實(shí)際工程情況的對(duì)應(yīng)關(guān)系 37.1 概述7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.4 三軸壓縮試驗(yàn)中的孔隙壓力系數(shù)7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.6 應(yīng)力路徑在強(qiáng)度問題中的應(yīng)用7.7 無粘性土的抗剪強(qiáng)度第七章 土的抗剪強(qiáng)度4土工結(jié)構(gòu)物或地基土滲透問題變形問題強(qiáng)度問題滲透特性變形特性強(qiáng)度特性 7.1 概述51. 碎散性：強(qiáng)度不是顆粒礦物本身的強(qiáng)度，而是顆粒間相互作用主要是抗剪強(qiáng)度（剪切破壞

2、），顆粒間粘聚力與摩擦力；2. 三相體系：三相承受與傳遞荷載有效應(yīng)力原理；3. 自然變異性：土的強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)性與復(fù)雜性。土的強(qiáng)度特點(diǎn) 7.1 概述6大阪的港口碼頭擋土墻由于液化前傾工程中土體的破壞類型1. 擋土結(jié)構(gòu)物的破壞 7.1 概述7廣州京光廣場(chǎng)基坑塌方使基坑旁辦公室、民工宿舍和倉(cāng)庫(kù)倒塌，死3人，傷17人。 7.1 概述工程中土體的破壞類型1. 擋土結(jié)構(gòu)物的破壞8擋土墻滑裂面基坑支護(hù) 7.1 概述工程中土體的破壞類型1. 擋土結(jié)構(gòu)物的破壞9平移滑動(dòng)2. 各種類型的滑坡崩塌旋轉(zhuǎn)滑動(dòng)流滑工程中土體的破壞類型 7.1 概述101994年4月30日崩塌體積400萬方10萬方進(jìn)入烏江死4人，傷5人，失

3、蹤12人擊沉拖輪、駁輪各一艘，漁船2只1994年7月2-3日降雨引起再次滑坡崩塌體巨大石塊滾入江內(nèi)，無法通航滑坡體崩入烏江近百萬方；江水位差數(shù)米。烏江雞冠嶺山體崩塌2. 各種類型的滑坡工程中土體的破壞類型 7.1 概述11龍觀嘴黃崖溝烏江2000年西藏易貢巨型滑坡2. 各種類型的滑坡工程中土體的破壞類型 7.1 概述12立面示意圖高程（m）滑距（m）553022004000扎 木 弄 溝滑坡堆積體08000400020006000坡高 3330 m堆積體寬 約2500m總方量 約3億方2000年西藏易貢巨型滑坡2. 各種類型的滑坡工程中土體的破壞類型 7.1 概述13平面示意圖易貢滑坡堰塞湖滑

4、 坡 堆 積 區(qū)扎木弄溝2264m2210m2165m2340m5520m滑坡堆積體2000年西藏易貢巨型滑坡2. 各種類型的滑坡工程中土體的破壞類型 7.1 概述14天然壩 壩高290 m滑坡堰塞湖 庫(kù)容15億方湖水每天上漲50cm ?2000年西藏易貢巨型滑坡2. 各種類型的滑坡工程中土體的破壞類型 7.1 概述15邊坡滑裂面2. 各種類型的滑坡工程中土體的破壞類型 7.1 概述16粘土地基上的某谷倉(cāng)地基破壞3. 地基的破壞工程中土體的破壞類型 7.1 概述17日本新瀉1964年地震引起大面積液化工程中土體的破壞類型 7.1 概述3. 地基的破壞18地基p滑裂面工程中土體的破壞類型 7.1

5、 概述3. 地基的破壞19土壓力邊坡穩(wěn)定地基承載力擋土結(jié)構(gòu)物破壞各種類型的滑坡地基的破壞工程中土體的破壞類型 7.1 概述土的抗剪強(qiáng)度：土體抵抗剪應(yīng)力的極限值； 土體抵抗剪切破壞的受剪能力。207.1 概述7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.4 三軸壓縮試驗(yàn)中的孔隙壓力系數(shù)7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.6 應(yīng)力路徑在強(qiáng)度問題中的應(yīng)用7.7 無粘性土的抗剪強(qiáng)度第七章 土的抗剪強(qiáng)度21 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.1 庫(kù)侖公式及抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c/c： cohesion 總/有效應(yīng)力粘聚力/ ：angle of internal friction 總/有效應(yīng)力內(nèi)摩擦角庫(kù)侖公式Sh

6、ear strength indexes總/有效應(yīng)力抗剪強(qiáng)度指標(biāo)Oc22NT= NtguT滑動(dòng)摩擦（1）滑動(dòng)摩擦由顆粒之間發(fā)生滑動(dòng)時(shí)顆粒接觸面粗糙不平所引起，與顆粒大小，礦物組成等因素有關(guān)摩擦強(qiáng)度 tg 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.1 庫(kù)侖公式及抗剪強(qiáng)度指標(biāo)23摩擦強(qiáng)度 tg（2）咬合摩擦CABCAB剪切面是指相鄰顆粒對(duì)于相對(duì)移動(dòng)的約束作用當(dāng)發(fā)生剪切破壞時(shí)，相互咬合著的顆粒A必須抬起，跨越相鄰顆粒B，或在尖角處被剪斷（C），才能移動(dòng) 土體中的顆粒重新排列，也會(huì)消耗能量 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.1 庫(kù)侖公式及抗剪強(qiáng)度指標(biāo)24密度（e, 粒徑級(jí)配（Cu, Cc）顆粒的礦物成分 對(duì)于：砂

7、土粘性土； 高嶺石伊里石蒙脫石粒徑的形狀（顆粒的棱角與長(zhǎng)寬比） 在其他條件相同時(shí)： 一般，對(duì)于粗粒土，顆粒的棱角提高了內(nèi)摩擦角影響土的摩擦強(qiáng)度的主要因素：摩擦強(qiáng)度 tg 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.1 庫(kù)侖公式及抗剪強(qiáng)度指標(biāo)25粘聚強(qiáng)度機(jī)理靜電引力（庫(kù)侖力）范德華力顆粒間膠結(jié)假粘聚力（毛細(xì)力等）粘聚強(qiáng)度影響因素地質(zhì)歷史粘土顆粒礦物成分密度離子價(jià)與離子濃度-+粘聚強(qiáng)度 c 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.1 庫(kù)侖公式及抗剪強(qiáng)度指標(biāo)26PSTA破壞面確定一般應(yīng)力狀態(tài)如何判斷是否破壞？借助于莫爾圓庫(kù)侖公式 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件27=三維應(yīng)力狀態(tài)二維

8、應(yīng)力狀態(tài) 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件28莫爾圓應(yīng)力分析符號(hào)規(guī)定材料力學(xué)+-+-土力學(xué)正應(yīng)力剪應(yīng)力拉為正壓為負(fù)順時(shí)針為正逆時(shí)針為負(fù)壓為正拉為負(fù)逆時(shí)針為正順時(shí)針為負(fù) 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件29Oz+zx-xzx213rp+-1大主應(yīng)力：小主應(yīng)力:圓心：半徑：z按順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)x按順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)莫 爾 圓：代表一個(gè)土單元的應(yīng)力狀態(tài)；圓上一點(diǎn)：代表一個(gè)面上的兩個(gè)應(yīng)力與 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件30f強(qiáng)度包線以內(nèi)：任何一個(gè)面上的一對(duì)應(yīng)力與 都沒有達(dá)到破壞包線，不破壞； 7.

9、2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件與破壞包線相切：該面上的應(yīng)力達(dá)到破壞狀態(tài)；與破壞包線相交：有一些平面上的應(yīng)力超過強(qiáng)度；不可能發(fā)生。31極限平衡應(yīng)力狀態(tài)： 有一對(duì)面上的應(yīng)力狀態(tài)達(dá)到 = f土的強(qiáng)度包線： 所有達(dá)到極限平衡狀態(tài)的莫爾園的公切線。f 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件32（1）土單元的某一個(gè)平面上的抗剪強(qiáng)度f是該面上作用的法向應(yīng)力的單值函數(shù), f =f() （莫爾：1900年）（2）在一定的應(yīng)力范圍內(nèi)，可以用線性函數(shù)近似：f = c +tg（3）某土單元的任一個(gè)平面上 = f ，該單元就達(dá)到了極限平衡應(yīng)力狀態(tài)莫爾庫(kù)侖強(qiáng)

10、度理論 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件33莫爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論表達(dá)式極限平衡條件13Oc 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件34莫爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論表達(dá)式極限平衡條件13Oc 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件35根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算出大小主應(yīng)力1、3判斷破壞可能性由3計(jì)算1f比較1與1f11f 不可能狀態(tài)Oc1f311破壞判斷方法判別對(duì)象：土體微小單元（一點(diǎn)）3= 常數(shù)： 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件36根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算出大小主應(yīng)力1、3判斷破壞可能性由1

11、計(jì)算3f比較3與3f33f 安全狀態(tài)3=3f 極限平衡狀態(tài)33f 不可能狀態(tài)Oc 13f331= 常數(shù)：破壞判斷方法 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件37根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算出大小主應(yīng)力1、3判斷破壞可能性由1、3計(jì)算與比較 不可能狀態(tài)Oc(1 + 3)/2 = 常數(shù)：圓心保持不變也可比較圓的直徑破壞判斷方法 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度理論及極限平衡條件38231f45/2破裂面Oc1f32滑裂面的位置 與大主應(yīng)力面夾角： =45 + /2破壞面為什么不在最大剪應(yīng)力作用面上？破壞判斷方法 7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.2.2 摩爾-庫(kù)侖強(qiáng)度

12、理論及極限平衡條件397.1 概述7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.4 三軸壓縮試驗(yàn)中的孔隙壓力系數(shù)7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.6 應(yīng)力路徑在強(qiáng)度問題中的應(yīng)用7.7 無粘性土的抗剪強(qiáng)度第七章 土的抗剪強(qiáng)度40室內(nèi)試驗(yàn)野外試驗(yàn)三軸試驗(yàn)、直剪試驗(yàn)等 制樣（重塑土）或現(xiàn)場(chǎng)取樣 缺點(diǎn)：擾動(dòng) 優(yōu)點(diǎn)：應(yīng)力條件清楚，易重復(fù)十字板扭剪試驗(yàn)、旁壓試驗(yàn)等 原位試驗(yàn) 缺點(diǎn)：應(yīng)力條件不易掌握 優(yōu)點(diǎn)：原狀土的原位強(qiáng)度 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)41PSTA = 100KPaS = 200KPa = 300KPaOc 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.1 直接剪切試驗(yàn)42通過控制剪切速率來近似模擬排水條

13、件PSTA(1) 固結(jié)慢剪 施加正應(yīng)力-充分固結(jié) 慢慢施加剪應(yīng)力-小于0.02mm/分， 以保證無超靜孔壓(2) 固結(jié)快剪 施加正應(yīng)力-充分固結(jié) 在3-5分鐘內(nèi)剪切破壞(3) 快剪 施加正應(yīng)力后 立即剪切3-5分鐘內(nèi)剪切破壞 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.1 直接剪切試驗(yàn)43OnK0nPSTA 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.1 直接剪切試驗(yàn)44 設(shè)備簡(jiǎn)單，操作方便 結(jié)果便于整理 測(cè)試時(shí)間短優(yōu)點(diǎn) 試樣應(yīng)力狀態(tài)復(fù)雜 應(yīng)變不均勻 不易控制排水條件 剪切面固定缺點(diǎn)PSTA類似試驗(yàn)：環(huán)剪試驗(yàn)單剪試驗(yàn)TP試樣內(nèi)的變形分布 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.1 直接剪切試驗(yàn)45試樣壓力室壓力水排水管閥門軸

14、向加壓桿有機(jī)玻璃罩橡皮膜透水石頂帽量測(cè)體變或孔壓 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.2 三軸壓縮試驗(yàn)46方法：首先試樣施加靜水壓力室壓（圍壓） 1=2=3 ； 然后通過活塞桿施加的是應(yīng)力差1= 1-3 。 特點(diǎn)：試樣是軸對(duì)稱應(yīng)力狀態(tài)。垂直應(yīng)力z一般是大主應(yīng)力；徑向與切向應(yīng)力總是相等r=，亦即1=z；2=3=r 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.2 三軸壓縮試驗(yàn)47強(qiáng)度包線(1-)fc (1-)f11- 31 =15%分別作圍壓為100 kPa 、200 kPa 、300 kPa的三軸試驗(yàn)，得到破壞時(shí)相應(yīng)的（1-)f繪制三個(gè)破壞狀態(tài)的應(yīng)力莫爾圓，畫出它們的公切線強(qiáng)度包線，得到強(qiáng)度指標(biāo) c 與 強(qiáng)度包

15、線 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.2 三軸壓縮試驗(yàn)48固結(jié)排水試驗(yàn)（CD試驗(yàn)）1 打開排水閥門，施加圍壓后充分固結(jié)，超靜孔隙水壓力完全消散；2 打開排水閥門，慢慢施加軸向應(yīng)力差以便充分排水，避免產(chǎn)生超靜孔壓固結(jié)不排水試驗(yàn)（CU試驗(yàn)）1 打開排水閥門，施加圍壓后充分固結(jié)，超靜孔隙水壓力完全消散；2 關(guān)閉排水閥門，很快剪切破壞，在施加軸向應(yīng)力差過程中不排水不固結(jié)不排水試驗(yàn)（UU試驗(yàn)）1 關(guān)閉排水閥門，圍壓下不固結(jié)；2 關(guān)閉排水閥門，很快剪切破壞，在施加軸向應(yīng)力差過程中不排水cd 、d ccu 、cu cu 、u 試驗(yàn)類型 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.2 三軸壓縮試驗(yàn)49優(yōu)點(diǎn)：1 應(yīng)力狀態(tài)和應(yīng)

16、力路徑明確；2 排水條件清楚，可控制；3 破壞面不是人為固定的缺點(diǎn)：設(shè)備相對(duì)復(fù)雜，現(xiàn)場(chǎng)難以試驗(yàn)說明： 30 即為無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)真三軸儀空心圓柱扭剪儀 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.2 三軸壓縮試驗(yàn)50 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.3 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)cu = qu/2cuqu = 3 =0的不排水試驗(yàn)51一般適用于測(cè)定軟粘土的不排水強(qiáng)度指標(biāo)；鉆孔到指定的土層，插入十字形的探頭；通過施加的扭矩計(jì)算土的抗剪強(qiáng)度 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.4 十字板剪切試驗(yàn)52時(shí)：M1HDM2 7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.3.4 十字板剪切試驗(yàn)537.1 概述7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.3 土的抗

17、剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.4 三軸壓縮試驗(yàn)中的孔隙壓力系數(shù)7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.6 應(yīng)力路徑在強(qiáng)度問題中的應(yīng)用7.7 無粘性土的抗剪強(qiáng)度第七章 土的抗剪強(qiáng)度54u =0 , cu =（ 1 - 3）/2 有效應(yīng)力莫爾圓是唯一的思考題：可否由不排水試驗(yàn)確定有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)？=？cuCu依賴于初始狀態(tài) 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.1 不排水抗剪強(qiáng)度55cu p1cu1p2cu2p3cu3正常固結(jié)粘土層 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.1 不排水抗剪強(qiáng)度56 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.1 不排水抗剪強(qiáng)度1、不排水不固結(jié)是指在三軸壓縮試驗(yàn)中的不固結(jié)，而保持土樣原有的有效應(yīng)力不變 2

18、、如果飽和粘性土從未固結(jié)過，將是一種泥漿狀，抗剪強(qiáng)度為03、天然土層中取出的試樣，擁有其前期固結(jié)壓力，即在該壓力下已固結(jié)，具有相應(yīng)的強(qiáng)度。天然土層的前期固結(jié)壓力隨土層深度變化，所以其不排水強(qiáng)度cu隨深度變化4、勻質(zhì)的正常固結(jié)黏土的不排水強(qiáng)度隨前期固結(jié)壓力線性增大5、飽和超固結(jié)黏土的不固結(jié)不排水強(qiáng)度包線也是水平的57u/ ffcu 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.2 固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度ufuf.0應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系硬化，體應(yīng)變剪縮飽和正常固結(jié)粘性土試驗(yàn)曲線與強(qiáng)度包線58u應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系軟化，孔壓可能小于0與超固結(jié)度有關(guān)ffcuu0 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.2 固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度飽和超固結(jié)

19、粘性土試驗(yàn)曲線與強(qiáng)度包線59= fd 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.3 排水抗剪強(qiáng)度 fcdd超固結(jié)正常固結(jié)60總應(yīng)力指標(biāo)與有效應(yīng)力指標(biāo)一致: 1= 1d=f= fcd = c破壞面位置： 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.3 排水抗剪強(qiáng)度 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.3 排水抗剪強(qiáng)度 抗剪強(qiáng)度與有效應(yīng)力有唯一關(guān)系圖7-21 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇 cu 、cu：長(zhǎng)期穩(wěn)定分析； u 、u ：飽和軟粘土的短期穩(wěn)定分析； 表7-263試驗(yàn)條件與現(xiàn)場(chǎng)條件的對(duì)應(yīng)關(guān)系粘土地基上的分層慢速填方 在1層固結(jié)后，快速施工2層12軟土地基上的快速填方固結(jié)排水試

20、驗(yàn)固結(jié)不排水試驗(yàn)不固結(jié)不排水試驗(yàn) 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇641. 兩種強(qiáng)度指標(biāo)的比較有效應(yīng)力指標(biāo)c, = c + tg= -u符合土的破壞機(jī)理，但有時(shí)孔隙水壓力u無法確定總應(yīng)力指標(biāo)c, = c + tg便于應(yīng)用，但u不能產(chǎn)生抗剪強(qiáng)度，不符合強(qiáng)度機(jī)理，應(yīng)用時(shí)要符合工程條件強(qiáng)度指標(biāo)抗剪強(qiáng)度簡(jiǎn)單評(píng)價(jià) 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇651()ffuu正常固結(jié)粘土：CU試驗(yàn)2. 強(qiáng)度包線與破壞主應(yīng)力線思考題1：實(shí)際破裂面的方向？思考題2：如果破壞時(shí)孔隙水壓力u(負(fù)孔壓)，有效應(yīng)力莫爾圓在總應(yīng)力莫爾圓哪邊？ 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5

21、.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇66實(shí)驗(yàn)室的正常固結(jié)粘土：有效固結(jié)壓力c 等于先期固結(jié)壓力p。地基中的正常固結(jié)粘土： z s p取回室內(nèi), 如 c z，不再是正常固結(jié)土。 f“正常固結(jié)粘土”抗剪強(qiáng)度指標(biāo)有時(shí)失去其物理意義，而變成計(jì)算參數(shù)的含義z固結(jié)壓力為0的正常固結(jié)粘土:當(dāng)正常固結(jié)粘土試樣的固結(jié)壓力為0時(shí)，亦即其歷史上的最大固結(jié)壓力是0處于泥漿狀態(tài)，抗剪強(qiáng)度為0。c=0是否意味著正常固結(jié)粘土無粘聚力?粘聚力隨增加而增加 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇67 固結(jié)不排水三軸試驗(yàn)確定的強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)力變量試驗(yàn)量測(cè)u計(jì)算= u=確定的強(qiáng)度指標(biāo)ccu cuc 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度

22、7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇68直剪試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo) 對(duì)于砂土，三種試驗(yàn)結(jié)果都接近于c 對(duì)于粘性土，慢剪(Slowly: s) ：csc s; 由于摩擦和中主應(yīng)力使其強(qiáng)度指標(biāo)稍大 0.9csc, 0.9s固結(jié)快剪（Consolidated Quickly : cq） ccqccu cqcu 快剪 (Quickly: q) : 對(duì)于 k10-7 cm/s 粘土 cqcu qu 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇69有效應(yīng)力指標(biāo)與總應(yīng)力指標(biāo)凡是可以確定（測(cè)量、計(jì)算）孔隙水壓力u的情況，都應(yīng)當(dāng)使用有效應(yīng)力指標(biāo)c， 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇70名稱指標(biāo)應(yīng)用不排水剪(快剪)cu、ucq、 q軟土地基快速施工固結(jié)不排水剪(固結(jié)快剪)ccu、 cuccq、 cq固結(jié)完成后受突然荷載固結(jié)排水剪(慢剪)cd、 dcs、 s地基透水性強(qiáng)施工較慢或正常運(yùn)行期 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇71 不固結(jié)不排水剪（快剪） cu、u（cq、q）粘土地基上快速施工的建筑物軟土地基上的快速填方土壩快速施工，心墻未固結(jié) 7.5 飽和粘性土的抗剪強(qiáng)度7.5.4 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選擇72 固結(jié)不排水剪（固結(jié)快剪） ccu、cu（ccq、cq） 在天然土坡上快速填方水位驟降在1層固結(jié)后，施工2層12 7.5 飽和