1、高壓高產(chǎn)氣井試油及完井工藝技術(shù)2010.10技術(shù)交流材料高壓高產(chǎn)氣井試油及完井工藝技術(shù)高壓高產(chǎn)氣井筒評價高壓深井射孔高壓高產(chǎn)氣井井下測試管柱高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程高壓氣井排液方式高壓高產(chǎn)氣井電子壓力計地面直度試井高壓高產(chǎn)氣井井下管柱和地面流程節(jié)流磨阻分析高壓氣井井下封堵工藝高壓高產(chǎn)氣井現(xiàn)場測試管理高壓高產(chǎn)氣井井筒評價井身結(jié)構(gòu)對測試管柱的影響評價套管抗外擠評價套管抗內(nèi)壓評價射孔套管剩余強(qiáng)度評價套管懸掛器評價套管腐蝕性評價固井質(zhì)量評價井口密封性評價漏失評價人工井底評價井身結(jié)構(gòu)對測試管柱的影響評價 塔里木油田部分高壓高產(chǎn)氣井井身結(jié)構(gòu)和管柱情況 高壓高產(chǎn)氣井井筒評價影響：產(chǎn)量數(shù)據(jù)；后續(xù)作業(yè)（校深、測

2、壓等油管內(nèi)作業(yè)）套管抗外擠評價井斜較大的拐點(diǎn)部位；鉆頭或磨鞋在處理事故或鉆水泥塞期間對套管的磨損；井口不正的情況下鉆具對井口套管的磨損（井口對正；防磨套）；關(guān)鍵詞：旋轉(zhuǎn)；起下鉆；鉆具接頭的直觀判斷高壓高產(chǎn)氣井井筒評價套管抗內(nèi)壓評價 套管抗內(nèi)壓評價是對套管絲扣密封性及套管本體抗內(nèi)壓強(qiáng)度評價； 為驗證套管的抗內(nèi)壓能力，常規(guī)作法是做全井筒試壓； 試壓值的確定應(yīng)綜合考慮當(dāng)前的泥漿密度、鉆井循環(huán)時的井口泵壓和管外磨阻、鉆井期間已有的試壓數(shù)據(jù)、套管實際抗內(nèi)壓強(qiáng)度分析結(jié)果等多種因素并結(jié)合測試過程中對環(huán)空壓力的要求而定。 高壓高產(chǎn)氣井井筒評價射孔套管剩余強(qiáng)度評價 由于射孔孔眼的存在，與未射孔套管相比，射孔段套

3、管的承載能力會有所降低，根據(jù)殼體力學(xué)理論，可以計算套管承載能力降低系數(shù)。這個系數(shù)與射孔孔眼直徑、相位、管徑、壁厚、管材屈服強(qiáng)度等參數(shù)有關(guān)。高壓高產(chǎn)氣井井筒評價套管懸掛器評價 套管懸掛器的評價主要是懸掛器的密封性評價，由于固井工藝或其它原因，在固井質(zhì)量測井圖上往往反映出雙層套管的固井質(zhì)量不好。因此，必須對懸掛器的密封性有一個可靠的判斷。如克拉203和迪那202井通過對5”套管懸掛器的測試，驗證了懸掛器的密封性，保證了替入低密度壓井液時該部位密封的可靠性。 另外，套管懸掛器由于多次起下鉆的原因，鉆頭或鉆具會對它造成損害，使懸掛器喇叭口不規(guī)則，影響了管柱起下，塔里木油田曾多次出現(xiàn)過這種情況。為解決這

4、一問題，一般要做好兩方面的工作，一是用標(biāo)準(zhǔn)銑錐對懸掛器進(jìn)行磨銑；二是在管柱底部連接圓頭引鞋。 高壓高產(chǎn)氣井井筒評價套管腐蝕性評價高壓高產(chǎn)氣井井筒評價 判斷方式：MIT,MTT,MIDK，內(nèi)徑測量及壁厚測量 固井質(zhì)量評價 良好的固井質(zhì)量非常重要。既要保證高壓儲層的流體或氣體不會竄至可能并不密封的懸掛器部位，又要確保良好的氣水隔離效果，避免底水上竄對測試工作造成麻煩。 克拉203井通過對主力氣層下部低產(chǎn)層的測試結(jié)果表明，低產(chǎn)層與上部主力氣層在管外不連通性，表明管外固井質(zhì)量良好。同樣，克拉205井的固井質(zhì)量從測井曲線上來看很差,僅在主力氣層以下4000米處有10米水泥,測試后發(fā)現(xiàn)下限層為干層，證明了

5、10米水泥對上部主力氣層起到了良好的隔離作用。在迪那201井和迪那202井也都出現(xiàn)了類似的情況，并采用同樣的方法有效判斷了管外固井質(zhì)量情況。 由此可見，高壓高產(chǎn)氣井的固井質(zhì)量不能簡單地用測井資料來判斷，即使測井曲線反映固井質(zhì)量不好也不能盲目封竄，以免給后面的測試工作帶來不便；當(dāng)然，也不能因為測井曲線反映固井效果好而忽視可能存在的問題，應(yīng)綜合考慮各方面的因素。 高壓高產(chǎn)氣井井筒評價 井口密封性評價 一般采油井口的密封件多采用橡膠件，由于外部環(huán)境溫度的變化以及某些介質(zhì)對橡膠性能的影響，加速了橡膠的老化，在長期承壓的情況下，這種密封并不可靠。 措 施采用金屬密封的采油井口分析介質(zhì)（CO2;H2S;C

6、L-等）在不同溫度條件下對金屬腐蝕性作業(yè)結(jié)束后環(huán)空用N2填充。高壓高產(chǎn)氣井井筒評價金屬密封井口高壓高產(chǎn)氣井井筒評價漏失評價 在高壓高產(chǎn)氣井的風(fēng)險因素中，排污是主要的風(fēng)險之一，流體或氣體中的固相成分在經(jīng)過油嘴后的高速流期間會給地面設(shè)備造成很大的風(fēng)險。由于在完井測試中液墊多采用無固相，因此，在排液初期，固相含量較少，壓差相對較小，流速相對較低，風(fēng)險因此較小。而在排污末期，由于地層低密度流體或氣體進(jìn)入井筒，油嘴前后的壓差隨著增大，封隔器以下少量的泥漿尤其是鉆井或固井期間漏失的泥漿或水泥漿與低密度流體或氣體一起排出，這時低壓區(qū)的流速可能達(dá)到300m/s以上，破壞力非常強(qiáng)，風(fēng)險也非常大。因此，在高壓高產(chǎn)

7、氣井測試前，對井筒的漏失情況進(jìn)行全面分析十分必要。 迪那11、迪那202等井均出現(xiàn)了不同程度的鉆井泥漿或固井水泥漿的漏失，地面設(shè)備被刺嚴(yán)重，迪那11井地面油嘴管匯刺壞兩套，分離器旁通管線嚴(yán)重被刺，分離器出口彎頭刺穿兩個。 高壓高產(chǎn)氣井井筒評價人工井底評價 人工井底水泥塞的預(yù)留高度同樣應(yīng)引起重視，既要滿足測試工藝要求，又要確保人工井底密封可靠。以柯深101井為例，該井完井套管下深6850.00m，鉆灰塞至鉆井深度6841.00m，預(yù)設(shè)水泥塞9m，以滿足高壓封堵和工程要求，通過管柱校深結(jié)合固井質(zhì)量測井圖及套管記錄得到的真實水泥塞厚度只有2.37m。這就大大增加了替輕泥漿的風(fēng)險，分析原因為，套管深度

8、、鉆具深度、測井深度的誤差所致。高壓高產(chǎn)氣井井筒評價高壓深井射孔技術(shù)壓力因素： 射孔槍和起爆器的承壓性能溫度因素： 火工器材的耐溫性能減震措施： 射孔瞬間對封隔器的沖擊泥漿因素： 泥漿性能對射孔起爆器的影響激動壓力： 起下射孔測試聯(lián)作管柱對起爆器的影響操作壓力變化：管柱在循環(huán)或相關(guān)作業(yè)時的壓力變化對射孔的影響異常壓力變化：可能的異常動作引起的壓力變化對射孔的影響校深儀器： 校深儀器耐溫耐壓性能對聯(lián)作管柱校深工作的影響 壓力因素 射孔器材的承壓主要體現(xiàn)在射孔槍和起爆器，如果承壓級別不夠，可能造成井下事故。塔里木油田在早期的射孔作業(yè)中就發(fā)生過射孔槍壓扁的情況。從2000年開始，逐步規(guī)范了射孔器材的

9、檢驗要求，規(guī)定射孔器材額定壓力比試驗壓力高35Mpa。以89型射孔槍為例，將原來的非標(biāo)準(zhǔn)壓力指標(biāo)可靠提高到105Mpa，又再次提高到140Mpa。 器材類型試驗壓力（Mpa）額定壓力（Mpa）生產(chǎn)廠家86mm射孔槍173140四川測井公司89mm射孔槍170140海洋測井公司89mm射孔槍176140大港測井公司127mm射孔槍140105四川測井公司靜壓起爆器173140川南機(jī)械廠壓差起爆器173140川南機(jī)械廠高壓深井射孔技術(shù) 溫度因素 溫度不僅影響起爆器銷釘?shù)募羟袕?qiáng)度槍體密封件，更重要的是對火工材料的影響。較高的溫度會使次級速爆炸藥釋放氣體，使爆炸威力降低。 鑒于塔里木油田井深（4000

10、m-6500m）而溫度不是很高（100-160）的特點(diǎn)，較多地采用HMX炸藥的火工件，其指標(biāo)可以滿足140/200h的施工要求。當(dāng)然，對井下溫度較低的井如克拉205井采用了RDX（107/200h），對井下溫度較高的井如深達(dá)7200m（159）的塔參1井采用了PYX（250/200h）。高壓深井射孔技術(shù) 溫度因素高壓深井射孔技術(shù) 減震措施 射孔瞬間產(chǎn)生的沖擊震動對聯(lián)作管柱的影響不容忽視，其主要影響對象是封隔器。在高壓深井的測試方案中，塔里木油田較多地采用輕重兩套泥漿體系，在進(jìn)行射孔測試聯(lián)作時，考慮到測試工具的承壓及泥漿沉淀因素，多采用輕泥漿。因此，一旦射孔后封隔器失封，將會對后面的工作造成很多

11、困難。 在克拉203井聯(lián)作管柱減震措施中，不僅有4個減震器和6根油管，還在封隔器上方增加了4柱鉆鋌，以確保200m射孔槍射孔瞬間封隔器的可靠性。加壓點(diǎn)火時地面幾乎沒有感覺。當(dāng)然，從后來一些井的施工情況來看，對5”RTTS封隔器，射孔測試聯(lián)作中不加鉆鋌是可以的。 高壓深井射孔技術(shù) 泥漿因素泥漿沉淀可能造成不能有效傳壓，導(dǎo)致不能點(diǎn)火；泥漿密度誤差最終造成起爆壓力的設(shè)計誤差，輕則不能點(diǎn)火，重則誤射孔。 深 度（m）銷釘數(shù)（個）液柱 靜壓（Mpa）總承壓（Mpa）P1.47泥漿井口加壓P1.03無固相井口加壓低值（Mpa）中值（Mpa）高值（Mpa）低值（Mpa）中值（Mpa）高值（Mpa）A1664

12、8.023895.77124.1222.1428.3534.5644.1450.3556.56A26679.193896.23124.1221.6827.8934.1043.6849.8956.10B16604.303998.02127.3923.0029.3735.7445.0051.3757.74B26635.473998.47127.3922.5528.9235.2944.5550.9257.29 柯深101井兩個射孔段四支起爆器的起爆壓力計算 高壓深井射孔技術(shù) 激動壓力下鉆對起爆器的影響（油管加壓射孔聯(lián)作管柱）起鉆對起爆器的影響（環(huán)空加壓射孔聯(lián)作管柱）高壓深井射孔技術(shù) 操作壓力變化高壓

13、深井射孔技術(shù) 異常壓力變化有些異常因素也可能導(dǎo)致井下壓力變化，如在迪那202井射孔酸化測試施工中，在低替完前置液后，坐封、換井口、裝采油樹、連接地面管線，由于在此期間采油樹主閥處于關(guān)閉狀態(tài)，前置液中的甲醇受熱膨脹，使油管內(nèi)壓力達(dá)到射孔點(diǎn)火所須的44Mpa的點(diǎn)火壓力，自動射孔。對于帶壓坐封聯(lián)作管柱，加壓坐封時可能導(dǎo)致活塞作用的產(chǎn)生，應(yīng)該有足夠的預(yù)防措施。高壓深井射孔技術(shù) 校深儀器 聯(lián)作管柱的校深作業(yè)是在油管或鉆桿內(nèi)完成的，儀器外徑較小。塔里木油田由于深井鉆井作業(yè)的要求，2-3/8”鉆桿應(yīng)用較多，因此，比較常用的校深儀器是38mm的Gr+CCL組合測井儀，這種儀器由于外徑較小，在耐溫耐壓設(shè)計方面當(dāng)

14、時存在一定的難度。塔里木油田早期使用的該類型測井儀承壓只有70Mpa,（也存在儀器的技術(shù)指標(biāo)不明確或不規(guī)范的情況），儀器被壓扁或耐溫指標(biāo)不夠從而影響正常測試作業(yè)的情況在部分井的施工中有所發(fā)生。經(jīng)過多年的努力，目前，已將該儀器的耐壓指標(biāo)提高到120Mpa甚至140Mpa以上，溫度指標(biāo)也提高到150以上，滿足了高壓深井射孔校深工作的要求。高壓深井射孔技術(shù) 校深方法簡介高壓深井射孔技術(shù)高壓深井射孔技術(shù) 校深方法簡介近年來塔里木油田部分高壓深井射孔作業(yè)技術(shù)數(shù)據(jù)克拉203克拉205柯深101迪那11迪那22迪那202迪那201東秋8射孔段3698.5-3916.53789.0-3952.06651.0-

15、6807.05518.0-5549.04748.0-4774.05140.5- 5145.04781.0-4806.05198.0-5204.0射孔槍槍 型89型127型86型89型86型86型86型86型試驗壓力170Mpa140MPa173MPa170MPa173MPa173MPa173MPa173MPa額定壓力140Mpa105MPa140MPa140MPa140MPa140MPa140MPa140MPa實際工作壓力87Mpa104MPa151MPa127Mpa107MPa113MPa105MPa112MPa射孔彈彈 型YD89YD127YD89YD89YD89YD89YD89YD89藥

16、 性HMXRDXHMXHMXHMXHMXHMXHMX井下溫度107107145134135140135130時間指標(biāo)200H200H200H200H200H200H200H200H起爆器起爆類型靜壓式起爆方式首尾起爆試驗壓力173Mpa額定壓力140Mpa減震減震器4支2支2支2支2支1支1支1支鉆 鋌4柱無無無無無無無減震油管6根7根6根6根6根4根4根2根高壓深井射孔技術(shù)高壓氣井井下測試管柱高壓氣井中途測試管柱坐套測裸中途測試管柱裸眼支撐中途測試管柱裸眼跨隔中途測試管柱 高壓氣井測試管柱第一階段測試管柱第二階段測試管柱第三階段測試管柱 高壓氣井中途測試管柱-坐套測裸中途測試管柱 管柱構(gòu)成-

17、1 采油樹+氣密封油管+RD閥+RTTS封隔器 管柱特點(diǎn)封隔器以上至井口的接頭工具全部為氣密封，安全性高。在重泥漿中完成坐封和換裝井口，正替測試液墊，投球關(guān)E型閥。關(guān)井時關(guān)閉RD安全循環(huán)閥，節(jié)流循環(huán)出管柱內(nèi)天然氣。開RD循環(huán)閥正擠一定量的泥漿以便于壓井起管柱。高壓氣井井下測試管柱高壓氣井中途測試管柱-坐套測裸中途測試管柱 管柱構(gòu)成-2控制頭+鉆桿+RD閥+RTTS封隔器 管柱特點(diǎn)由于采用鉆桿，安全性差。井口一般控制在35 Mpa以內(nèi)，壓力較高時應(yīng)避免井口關(guān)井。施工時先正替測試液墊，帶壓坐封封隔器，再開井測試。靜液柱壓力較低時可使用MFE以實現(xiàn)井下多次開關(guān)井的要求。 高壓氣井井下測試管柱高壓氣井

18、中途測試管柱-坐套測裸中途測試管柱 管柱構(gòu)成-3控制頭+鉆桿+RD閥+MFE+RTTS封隔器 管柱特點(diǎn)該管柱采用兩級井下關(guān)井，可實現(xiàn)多次開關(guān)井操作。由于有MFE測試閥，開井前可對管柱試壓。正裝的RD循環(huán)閥和RD安全循環(huán)閥使測試閥以上壓井更加可靠。由于測試閥以下氣柱的存在，給壓井解封帶來困難。高壓氣井井下測試管柱裸眼支撐中途測試管柱 管柱構(gòu)成-1控制頭+鉆桿+泵反+斷反+MFE+裸眼雙封隔器 管柱特點(diǎn)是常用的深井裸眼測試管柱。采用雙裸眼封隔器以提高封隔器的可靠性。高壓氣井井下測試管柱裸眼支撐中途測試管柱 管柱構(gòu)成-2控制頭+鉆桿+斷反+RD安全循環(huán)閥+MFE+壓力分配器+裸眼封隔器 管柱特點(diǎn)RD

19、安全循環(huán)閥和MFE可實現(xiàn)兩級井下關(guān)井，與圖4相比，安全性高。采用壓力分配器以提高裸眼封隔器承壓差能力。高壓氣井井下測試管柱深井中途測試管柱-裸眼跨隔中途測試管柱高壓氣井井下測試管柱高壓氣井完井測試管柱-第一階段測試管柱高壓氣井井下測試管柱高壓氣井完井測試管柱-第二階段測試管柱高壓氣井井下測試管柱高壓氣井完井測試管柱-第二階段測試管柱高壓氣井井下測試管柱高壓氣井完井測試管柱-第二階段測試管柱高壓氣井井下測試管柱高壓氣井完井測試管柱-第三階段測試管柱高壓氣井井下測試管柱高壓氣井完井測試管柱-第三階段測試管柱高壓氣井井下測試管柱幾口典型井測試管柱高壓氣井井下測試管柱高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程流程類型測

20、試流程排液流程環(huán)空保護(hù)流程壓井流程組合流程15K-120地面流程組合 15K-240地面流程 15K-360地面流程 高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程流程類型-測試流程基本類型高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程流程類型-測試流程15K-120高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程流程類型-測試流程15K-240高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程流程類型-測試流程15K-360高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程流程類型-排液流程高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程流程類型-環(huán)空保護(hù)流程高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程流程類型-壓井流程高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程組合流程15K-120高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程組合流程15K-240高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程組合流程15K-3

21、60高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程測試流程（實例）高壓高產(chǎn)氣井地面測試流程高壓氣井測試地面流程安全控制系統(tǒng)在測試流程中，分高低壓兩套安全系統(tǒng)，高壓區(qū)的控制措施是在異常情況下通過安全閥實現(xiàn)瞬間關(guān)井；中低壓區(qū)則通過自動卸壓閥實現(xiàn)快速卸壓以保護(hù)熱交換器、分離器等低壓測試設(shè)備。高壓區(qū)的控制一般采用三級安全閥控制，即采油樹主安全閥、翼安全閥和連接在高壓管線上的安全閥（地面安全閥），在使用中，一般采用由外到內(nèi)的原則，盡量使用地面安全閥。中壓區(qū)采用兩級自動卸壓，在單油嘴管匯測試流程中，采用MSRV閥和熱交換器自備卸壓閥，或采用雙級油嘴管匯替代MSRV閥的作用。低壓區(qū)主要是指分離器，卸壓系統(tǒng)為分離器自備。采油樹手動

22、閥門、油嘴管匯等也是安全控制系統(tǒng)的重要組成部分。高壓氣井排液方式摘要目前常用的排液方式及存在問題高壓高產(chǎn)氣井地面設(shè)備沖蝕分析結(jié)論與建議高壓氣井排液方式 流體中的固體顆粒、流動速度和流動方式是造成高壓高產(chǎn)氣井排液期間地面設(shè)備損壞的三大關(guān)鍵因素。盡量減少流體中的固相含量、降低流動速度并采用合適的流動方式將有助于降低或避免地面設(shè)備的損害和風(fēng)險。 高壓氣井排液方式目前常用的排液方式及存在問題多級節(jié)流閥互助排液 除砂器配合排液 高壓氣井排液方式目前常用的排液方式及存在問題風(fēng)險例證在克拉203井30分鐘排液期內(nèi)，油壓40-45Mpa，地面針閥刺壞了六個；克拉205井從除砂器排液時油嘴被刺，下游壓力突然增大

23、；克拉204井地面放噴管線從彎頭處刺穿，壓井時，可調(diào)油嘴刺壞，油嘴管匯本體刺壞；大北1井酸后排液期間，地層嚴(yán)重出砂，高壓管線的壁厚不足2mm；迪那11井分離器出口彎頭刺穿兩個。另有兩套油嘴管匯刺壞； 迪那22井僅10分鐘時間兩個液控籠式針閥被刺。高壓氣井排液方式高壓高產(chǎn)氣井地面設(shè)備沖蝕分析產(chǎn)生沖蝕損害的主要因素 固體顆粒 流動速度 流動方式 高壓氣井排液方式高壓高產(chǎn)氣井地面設(shè)備沖蝕分析固體顆粒 固體顆粒來源于兩方面，一方面來源于井筒，即未被完全替出的井底泥漿或低比重固相測試液墊，以及射孔產(chǎn)生的鐵屑；另一方面是來源于儲層的固體顆粒，即地層砂及鉆井或固井期間漏失的泥漿或水泥。 高壓氣井排液方式高壓

24、高產(chǎn)氣井地面設(shè)備沖蝕分析流動速度 顆粒的運(yùn)動速度越快，產(chǎn)生的沖蝕作用越大。壓差越大，流速越高。含有固體顆粒的流體經(jīng)油嘴節(jié)流后的速度比高壓區(qū)的流速高出幾倍甚至幾十倍。在從幾十兆帕到一個大氣壓流動過程中，壓力以近視臺階的方式下降，流速則以類似的方式上升 。 高壓氣井排液方式高壓高產(chǎn)氣井地面設(shè)備沖蝕分析流動方式 經(jīng)過油嘴 經(jīng)過彎頭 高壓氣井排液方式高壓高產(chǎn)氣井地面設(shè)備沖蝕分析減緩沖蝕作用的幾種思路減少固體顆粒降低井筒內(nèi)的固體顆粒盡量減少儲層排出的固相顆?？刂屏魉俣嗉壒?jié)流降壓排液 線性降壓排液改變流動方式或設(shè)備內(nèi)部結(jié)構(gòu) 改變流動方式 改造設(shè)備內(nèi)部結(jié)構(gòu)高壓氣井排液方式高壓高產(chǎn)氣井地面設(shè)備沖蝕分析減緩沖蝕

25、作用的幾種思路高壓氣井排液方式結(jié)論與建議在高壓氣井在排液期間，盡量減少流體中的固相含量、降低流動速度并采用合適的流動方式將有助于降低或避免地面設(shè)備的損害和風(fēng)險。采用多級節(jié)流降壓排液或線性降壓排液將有助于降低排液風(fēng)險。設(shè)備研制方面應(yīng)盡量避免高速流情況下在設(shè)備內(nèi)部產(chǎn)生的局部真空。采用合適的流動方式盡量避免高速顆粒對設(shè)備某部位的集中作用。建議深入研究油井生產(chǎn)系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)分析，尤其是高壓氣井流動過程中的流體力學(xué)特性，科學(xué)指導(dǎo)現(xiàn)場工作。高壓高產(chǎn)氣井電子壓力計地面直度試井地面直讀試井工藝關(guān)鍵環(huán)節(jié)電子壓力計 在高壓高產(chǎn)中最好使用由石英作為壓力傳感器的壓力計，相對于應(yīng)變壓力計來說，石英壓力計具有更好的穩(wěn)定性，

26、井口防噴系統(tǒng)密封油的選擇 阻流管長度 注入設(shè)備 井下加重桿 流體對壓力計的作用 高壓高產(chǎn)氣井電子壓力計地面直度試井地面直讀試井現(xiàn)場應(yīng)用情況塔里木油田克拉205井基本數(shù)據(jù) 井深：4033.64m套管：7”X4050m油管：4-1/2”FOX氣密封油管，內(nèi)徑95mm管柱最小內(nèi)徑：70mm壓力計可下入的最大深度：3776.32m井口關(guān)井壓力：63.8MPa井底關(guān)井壓力：73.95MPa求產(chǎn)范圍：60-300萬方/日高壓高產(chǎn)氣井電子壓力計地面直度試井井口氣產(chǎn)量與電纜張力的關(guān)系高壓高產(chǎn)氣井電子壓力計地面直度試井高壓高產(chǎn)氣井井下管柱和地面流程節(jié)流磨阻分析內(nèi)容摘要 高壓高產(chǎn)氣井測試求產(chǎn)時，井下管柱或地面流程

27、的內(nèi)徑對產(chǎn)能評價有很大影響，因此，從鉆井設(shè)計開始，就應(yīng)該充分考慮完井測試管柱的選擇對產(chǎn)能的影響，并且在完井測試準(zhǔn)備期間，應(yīng)認(rèn)真分析采油樹和地面流程可能產(chǎn)生的節(jié)流。情況說明 克拉203和克拉205井同是克拉2構(gòu)造上的兩口評價井，塔里木油田在2000年和2001年先后對這兩口井的同一層位進(jìn)行了完井測試。克拉203井用21.36mm油嘴求產(chǎn)，井口壓力21.70Mpa，日產(chǎn)天然氣201萬方；克拉205井用20.32mm油嘴求產(chǎn)，井口壓力達(dá)46.30Mpa，日產(chǎn)天然氣達(dá)300萬方。從壓力和產(chǎn)量方面都出現(xiàn)了巨大差異?？梢哉f，克拉205井的高產(chǎn)測試，為西氣東輸上游開發(fā)建設(shè)、實現(xiàn)稀井高產(chǎn)提供了可靠的產(chǎn)能依據(jù)。

28、 高壓高產(chǎn)氣井井下管柱和地面流程節(jié)流磨阻分析KL203KL205高壓高產(chǎn)氣井井下管柱和地面流程節(jié)流磨阻分析KL203KL205制度產(chǎn)量P1P2流壓井口壓力P1-P26.3644.8572.23560.8011.4358.7366.1170.79458.8911.90410.3288.9069.24056.3012.94011.1192.5367.96854.3213.64811.91113.3566.02552.2013.82512.7114.1964.78348.7116.07314.05136.4363.44446.0117.43421.36201.0054.05626.7027.356壓

29、力計位置：鉆鋌上部，3520.15制度產(chǎn)量P1P1P2流壓流壓井口壓力P1-P27.9469.3073.10072.80961.9511.1511.11106.1471.85971.52159.6412.2113.04148.5770.99970.63357.9513.04914.63175.4370.21769.82556.4113.80716.34206.7169.34168.93354.2115.13117.96240.6468.24667.78151.4916.75620.32300.51-46.30-壓力計位置：3670.0P1:利用流壓梯度折算的與克拉203深度相同的流壓高壓高產(chǎn)氣

30、井井下管柱和地面流程節(jié)流磨阻分析管柱節(jié)流摩阻分析結(jié)論 由于兩口井的深度基本相同，為了有效計算兩口井節(jié)流摩阻的差異，取相同產(chǎn)量下的數(shù)據(jù)?？死?03井在201萬方時的井口流壓為26.70Mpa；克拉205井在206.71萬方時的井口流壓為54.21Mpa,兩者相差27.51 Map。在深度、產(chǎn)量幾乎相同的條件下，井口流壓的差別主要來源于管柱。對克拉203井，主要來源于150米內(nèi)徑38mm的鉆鋌和上部2 7/8油管及3 1/2油管。鉆鋌的節(jié)流壓力可以近似計算為68.933-54.056=14.877 Map；這一結(jié)果與通過試井分析得到的數(shù)據(jù)14 Map很接近。另外，可以得出克拉203的油管摩阻比克拉

31、205井高27.51-14.877=12.633 Map。 高壓高產(chǎn)氣井井下管柱和地面流程節(jié)流磨阻分析地面流程節(jié)流磨阻分析 A3-1/2新疆右翼名稱針閥變扣變扣管匯扣型3”2202T3”2202W4”2202W4”2202T3”1502W3”1502外徑89898989內(nèi)徑38707070B2-1/2中油左翼名稱針閥變扣變扣管匯扣型3”2202T3”2202W3”1502W3”1502T2”15022”1502外徑89898963內(nèi)徑38534646C2-1/2海洋左翼名稱三通變扣管匯扣型3”15023”15022”15022”1502外徑898963內(nèi)徑704646高壓高產(chǎn)氣井井下管柱和地面

32、流程節(jié)流磨阻分析克拉205井在不同制度下的采油樹和油嘴管匯壓力工作制度(mm)采油樹壓力(Mpa)3-1/2”管匯壓力(Mpa)2-1/2”管匯壓力(Mpa)排液試產(chǎn)7.9462.3461.24-8.7361.8161.33-9.5253-1/2”61.0958.64-2-1/2”60.9159.0911.1161.0058.34-12.761.1560.75-求產(chǎn)7.943-1/2”62.2561.28-2-1/2”63.03-62.6611.1159.12-56.8313.0457.6756.84/7.94mm56.2/12.7mm14.6356.4154.96/9.525mm54.00/

33、11.11mm16.3454.0952.59/10.32mm49.10/12.7mm17.9651.2247.99/12.7mm46.6/12.7mm延長測試11.113-1/2”61.0360.11-2-1/2”60.64-58.2高壓高產(chǎn)氣井井下管柱和地面流程節(jié)流磨阻分析數(shù)據(jù)結(jié)論油嘴越大、產(chǎn)量越高，則采油樹和地面高壓管匯的節(jié)流摩阻越高。表中采油樹和油嘴管匯的壓力差基本反應(yīng)了這一規(guī)律。在兩翼管匯油嘴相同的情況下，2-1/2”管匯的摩阻明顯高與3-1/2”管匯的摩阻。如在用12.7mm油嘴求產(chǎn)時，3-1/2”管匯的摩阻為3.23Mpa，而2-1/2”管匯的摩阻為4.62Mpa。后者比前者增加了1.39 Mpa。采油樹針閥內(nèi)徑越大，節(jié)流越小。如迪