1、第 1 章設計任務1.1 設計要求要求根據(jù)供電實際情況和工廠用電情況，適當考慮工廠生產(chǎn)的發(fā)展，按照安全、可靠、先進的要求，確定變電站的位置和類型。技術和經(jīng)濟合理性。變電站主變臺數(shù)、容量、型號，選擇變電站主接線方案、高低壓設備及進出線，確定二次回路方案，選擇整定繼電保護，確定雷電保護和接地裝置。最后，編寫設計規(guī)范并按要求繪制設計圖紙。1.2 設計依據(jù)1.2.1 工廠總體規(guī)劃圖 1.1 工廠平面圖1.2.2 工廠負荷情況我廠車間多為兩班制，年最大負荷利用小時4600小時，日最大負荷持續(xù)時間6小時。除鑄造車間、電鍍車間、鍋爐房為二次負荷外，其余均為三次負荷。我廠負荷統(tǒng)計見表1.1。1.2.3 供電情

2、況根據(jù)工廠與當?shù)毓╇姴块T簽訂的供電協(xié)議，工廠可從就近的10kV公用電源干線獲取工作電源。干線走向請參考工廠總平面圖。該干線導體等級為LGJ-150，導體呈等邊三角形排列，線距2m；干線首端到我廠距離約8公里。安裝在干線首端的高壓斷路器分斷能力為500MVA。本斷路器設有定時限過流保護和電流速斷保護，定時限過流保護動作時間為1.7s。為滿足廠區(qū)二級負荷要求，可采用高壓聯(lián)絡線從相鄰機組獲取備用電源。據(jù)了解，與廠區(qū)高壓側(cè)電氣連接的架空線路總長80km，電纜線路總長25km。1.2.4 氣象資料我廠所在地區(qū)年最高氣溫38，年平均氣溫23，年最低氣溫-9，最熱月年平均最高氣溫33，年最熱月平均氣溫26，

3、年最熱月平均氣溫26。熱月地表以下 0.8 米處的平均溫度為 25C。當?shù)厥⑿酗L向為東北風，年雷暴日數(shù)為20天。1.2.5 地質(zhì)和水文資料廠區(qū)平均海拔500m，地層以砂質(zhì)粘土為主，地下水位2m。表 1.1 工廠負荷統(tǒng)計廠號廠名負載類別設備容量/kW所需系數(shù)功率因數(shù)1成型廠力量3000.30.7照明50.81.02鍛造車間力量3500.30.65照明80.71.07金工車間力量4000.20.65照明100.81.06工具車間力量3600.30.6照明70.91.04電鍍車間力量2500.50.8照明50.81.03熱處理車間力量1500.60.8照明50.81.09組裝車間力量1800.30.

4、7照明60.81.010機器商店力量1600.20.65照明40.81.08鍋爐車間力量500.70.8照明10.81.05庫力量200.40.8照明10.81.0生活區(qū)域照明3500.70.91.2.6電費制度工廠已與當?shù)毓╇姴块T達成協(xié)議，在工廠變電站高壓側(cè)進行電能計量，設置專用計量柜，并按兩部制電價制度繳納電費。每月基本電費按主變?nèi)萘?8元/kVA，動力電費0.9元/ Kw h，照明電費0.5元/ Kw h。工廠最大負載時的功率因數(shù)不得低于0.9。此外，電力用戶應根據(jù)新裝變壓器的容量，一次性向供電部門支付供電補貼：6 10VA為800/kVA 。第二章負荷計算與無功補償2.1 載荷計算2.

5、1.1 單組電氣設備負荷計算公式a) 有功功率計算負荷（單位為KW）= ,是系數(shù)b) 無功計算負荷（單位為kvar）=棕褐色c) 表觀計算負載（kvA）=d) 計算電流（單位為A）= ，為電氣設備的額定電壓（單位為KV）2.1.2 多組電氣設備負荷計算公式a) 有功功率計算負荷（單位為KW） =式中為所有設備組有功功率計算負荷之和，為有功負荷同時系數(shù)，可取0.850.95b) 無功計算負荷（單位為kvar）= ,是所有設備的無功功率之和；為無功負荷同時系數(shù)，取值范圍為0.90.97c) 表觀計算負載（kvA） =d) 計算電流（單位為A） =計算后得到各車間和生活區(qū)的負荷計算表，如表2.1（額

6、定電壓為380V）表 2.1各車間及生活區(qū)負荷計算表編號姓名類別設備容量/kW所需系數(shù)因棕褐色計算負荷/千瓦/kvar/kVA/一個1鑄件作坊力量3000.30.71.029091.8照明50.81.004.00小計3059491.81322012鍛造作坊力量3500.30.651.17105123照明80.71.005.60小計358110.61231652517金工作坊力量4000.20.651.178093.6照明100.81.0080小計4108893.61281946工具作坊力量3600.30.61.33108144照明70.91.006.30小計367114.31441842804

7、電鍍作坊力量2500.50.80.7512593.8照明50.81.0040小計25512993.81602443熱處理車間力量1500.60.80.759067.5照明50.81.0040小計1559467.51161769部件作坊力量1800.30.71.025455.1照明60.81.004.80小計18658.855.180.612210機修作坊力量1600.20.651.173237.4照明40.81.003.20小計16435.237.451.4788鍋爐作坊力量500.70.80.753526.3照明10.81.000.80小計5135.826.344.4675庫力量200.40

8、.80.7586照明10.81.000.80小計二十一8.8610.716.211生活區(qū)域照明3500.70.90.48245117.6272413全部的力量22191013.5856.1照明403信用=0.8, =0.850.75810.8727.6108916552.2 無功補償無功手動補償裝置：主要有同步補償機和并聯(lián)電抗器兩種。由于并聯(lián)電抗器具有安裝簡單、操作維護方便、有功功率損耗小、裝配靈活、擴展方便等優(yōu)點，在供電系統(tǒng)中應用最為廣泛。從表2.1可以看出，380V側(cè)最大負載時電站的功率因數(shù)僅為0.75。供電部門要求工廠10KV進線側(cè)最大負載的功率因數(shù)不低于0.9?？紤]到主變無功損耗元素大

9、于有功損耗，380V側(cè)最大負載時的功率因數(shù)應略大于0.9，暫取0.92計算所需的無功補償容量380V側(cè)：= (tan - tan )=810.8tan(arccos0.75) - tan(arccos0.92) = 369.66 kvar參考圖2，選擇PGJ1型低壓自動補償評估屏，并聯(lián)電容為BW0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1單元和方案3（副屏）4單元組合，總?cè)萘繛?4kvar 5=420kvar。補償前后變壓器低壓側(cè)有功功率計算負荷基本不變，而無功功率計算負荷=（727.6-420）kvar=307.6kvar，視在功率=867.2kVA，計算電流=1317.6A , 功率因數(shù)增加

10、到 cos = = 0.935。無功補償前，變電站主變T的容量應選擇為1250kVA，以滿足負荷用電量的需要；無功補償后，主變壓器T的容量應選擇為1000kVA。同時，由于計算電流的減少，供電系統(tǒng)各元件上補償點的功率損耗也相應減少，因此無功補償?shù)慕?jīng)濟效益十分可觀。因此，廠區(qū)380V側(cè)和10kV側(cè)無功補償后的負荷計算如表3所示。圖2.1 PGJ1低壓無功自動補償屏接線方案表 2.2無功補償后工廠計算負荷項目因計算負荷/千瓦/kvar/kVA/一個380V側(cè)補償前負載0.75810.8727.610891655380V側(cè)無功補償容量-420負載后380V側(cè)補0.935810.8307.6867.2

11、1317.6主變壓器功率損耗0.015 = 130.06 =5210KV側(cè)負荷計算0.935823.8359.6898.952第三章變電站選址與選型變電站的位置應盡量靠近廠區(qū)負荷中心，廠區(qū)負荷中心應按負荷功率力矩法確定。在廠房平面圖的底部和左側(cè)，分別制作直角坐標的軸線和軸線，然后測量每個車間（樓）和宿舍區(qū)的負載點的坐標位置， ， ，代表車間 1、2 , 3.10 分別。功率數(shù)，組(2.5, 5.6), (3.6, 3.6), (5.7, 1.5), ( 4, 6.6), (6.2, 6.6), (6.2, 5.2), (6.2, 3.5), (8.8 ) , 6.6), (8.8, 5.2),

12、 (8.8, 3.5)，設(1.2, 1.2)為生活區(qū)的中心荷載，如圖3-1所示。假定工廠的負荷中心在 P( , ) 中，其中 P= + + + = 。因此，根據(jù)力學中計算中心的力矩方程，可以得到載荷中心的坐標：(3-1)(3-2)將各個車間的坐標代入(1-1)，(2-2)，得到=5.38， =5.38。從計算結果可以看出，工廠的負荷中心在六號車間（工具車間）的西北角?？紤]到周邊環(huán)境和進出線方便，決定在6號廠房西側(cè)，靠近廠房建設廠變電所，設備類型為附接式。圖 3-1 根據(jù)負載功率力矩法確定負載中心第四章變電站主變壓器選型及主接線方案4.1變電站主變選型根據(jù)負載性質(zhì)和廠區(qū)供電情況，廠區(qū)變電站主變

13、有以下兩種選擇：a) 安裝一臺型號為 S9 的變壓器，容量按公式計算，即主變壓器容量和總計算負荷。選擇=1000 KVA =898.9 KVA，即選擇S9-1000/10型低損耗配電變壓器。至于工廠二次負荷所需的備用電源，則考慮由與相鄰機組相連的高壓聯(lián)絡線承擔。b) 安裝的兩臺變壓器型號為S9，每臺變壓器的容量根據(jù)公式（4-1）和（4-2）選擇，即898.9 KVA=(539.34629.23) KVA (4-1)=（134.29+165+44.4）千伏安=343.7千伏安（4-2）因此，選擇了兩臺 S9-630/10 低損耗配電變壓器。工廠二次負荷所需的備用電源，考慮由與相鄰機組相連的高壓聯(lián)

14、絡線承擔。主變壓器的接線組為 Yyn0。4.2 變電站主接線方案的選擇根據(jù)以上考慮的兩種主變方案，可設計以下兩種主接線方案：4.2.1 安裝主變壓器的主接線方案如圖4-1所示S9-1000GG-1A(F)-0710/0.4kV聯(lián)絡線（備用電源）GG-1A(F)-54GW口-1010kVFS4-10GG-1A(J)-03GG-1A(J)-03GG-1A(F)-07GG-1A(F)-54GG-1A(F)-07GG-1A(F)-07主變聯(lián)絡（備用）220/380V高壓柜列圖 4-1 安裝主變壓器的主接線圖4.2.2 安裝兩臺主變壓器的主接線方案如圖4-2所示Y0Y0Y0220/380VS9-630G

15、G-1A(F)GG-1A(F)-0710/0.4kVS9-63010/0.4kV聯(lián)絡線（備用電源）GG-1A(F)-54GG-1A(F)-113、11GW口-1010kVFS4-10GG-1A(J)-01GG-1A(F)-113GG-1A(F)-11GG-1A(J)-01GG-1A(F)-96GG-1A(F)-07GG-1A(F)-54主變主變聯(lián)絡（備用）高壓柜列-96圖 4-2 安裝兩臺主變壓器的主接線方案4.3 主要布線方案的技術經(jīng)濟比較表 4-1 主要布線方案的技術經(jīng)濟比較比較項目一種安裝主變壓器的方案安裝兩臺主變壓器的方案技術指標電源安全滿足要求滿足要求供電可靠性基本滿足要求滿足要求電

16、能質(zhì)量由于一臺主變壓器，電壓損耗大由于兩臺主變壓器并聯(lián)，電壓損耗小靈活性和便利性只有一個主變壓器，靈活性稍差因為有兩個主變壓器，所以靈活性更好擴展適應性稍微差一點更好的經(jīng)濟指標電力變壓器綜合投資發(fā)現(xiàn)S9-1000/10單價為15.1萬元，變壓器綜合投資約為其單價的2倍，故綜合投資約為2*15.1=30.2萬元發(fā)現(xiàn)S9-630/10的單價為10.5萬元，所以兩臺變壓器的綜合投資約為4*10.5=42萬元，比一臺主變方案多出11.8萬元。高壓開關設備（含計量柜）綜合投資經(jīng)查，GG-1A(F)型柜按4萬元/臺計算，其綜合投資可計算為設備的1.5倍，所以高壓開關柜的綜合投資約為4* 1.5*4=24萬

17、元本方案采用6套GG-1A(F)柜，其綜合投資約為6*1.5*4=36萬元，比一個主變方案多12萬元。電力變壓器和高壓開關設備的年運營成本主變折舊費=30.2萬元*0.05=1.51萬元；高壓開關設備折舊費=24萬元*0.06=1.44萬元；變配電維護管理費用=（30.2+24）元*0.06=3.25萬元。因此，主變和高壓開關設備的折舊和維修管理費=（1.51+1.44+3.25）=6.2萬元主變折舊費=42萬元*0.05=2.1萬元；高壓開關設備折舊費=36萬元*0.06=2.16萬元；變配電維護管理費用=（42+36）萬元*0.06=4.68萬元。因此，主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費=

18、（2.1+2.16+4.68）=8.94萬元，比主變方案多出2.74萬元。供電費主變?nèi)萘?00元/KVA，供電補貼費=1000KVA*08萬元/KVA=80萬元供電補貼費=2*630KVA*08萬元=100.8萬元，比一臺主變多20.8萬元從上表可以看出，從技術指標來看，安裝兩臺主變的主接線方案略好于安裝一臺主變的主接線方案，但從經(jīng)濟指標來看，安裝一臺主變壓器 該方案與安裝兩臺主變壓器的主接線方案相距甚遠，因此決定采用安裝一臺主變壓器的主接線方案。第五章 短路電流計算5.1 繪制計算電路500500MVAK-1K-2LGJ-150,8km10.5kVS9-10000.4kV(2)(3)(1)系

19、統(tǒng)圖 5-1 短路計算電路5.2 確定短路計算參考值設參考容量= 100MVA，參考電壓= 1.05 ，計算短路電壓，即高壓側(cè)=10.5kV，低壓側(cè)=0.4kV，則(5-1)(5-2)5.3 計算短路中每個元件的單位電抗5.3.1 電力系統(tǒng)已知電力系統(tǒng)出口斷路器分斷能力=500MVA，所以=100MVA/500MVA=0.2 (5-3)5.3.2 架空線路查表得到LGJ-150的線路電抗，線路長8km，所以(5-4)5.3.3 電力變壓器查表，變壓器的短路電壓百分比=4.5，所以=4.5 (5-5)式中，為變壓器的額定容量因此，短路計算的等效電路如圖 5-2 所示。k-1k-1k-2圖 5-2

20、 短路計算的等效電路5.4 k-1點（10.5kV側(cè)）相關性計算5.4.1 單位值總電抗=0.2+2.6=2.8 (5-6)5.4.2 三相短路電流周期分量有效值(5-7)5.4.3 其他短路電流(5-8)(5-9)(5-10)5.4.4 三相短路容量(5-11)5.5k-2點（0.4kV側(cè)）的相關計算5.5.1 每單位值的總電抗=0.2+2.6+4.5=7.3 (5-12)5.5.2 三相短路電流周期分量有效值(5-13)5.5.3 其他短路電流(5-14)(5-15)(5-16)5.5.4 三相短路容量(5-17)以上短路計算結果見表5-1。表 5-1短路計算結果短路計算點三相短路電流三相

21、短路容量/MVAk-11.961.961.965.02.9635.7k-219.719.719.736.221.513.7第六章變電站一次設備的選型與檢定6.1 10kV側(cè)一次設備的選型與驗證6.1.1 根據(jù)工作電壓選擇設備的額定電壓一般不應低于其所在系統(tǒng)的額定電壓，即高壓設備的額定電壓不應低于其所在系統(tǒng)的最高電壓。 ，即。 =10kV， =11.5kV，高壓開關柜、變壓器和支柱絕緣額定電壓=12kV，穿墻套管額定電壓=11.5kV，熔斷器額定電壓=12kV。6.1.2 根據(jù)工作電流選擇裝置的額定電流不應小于其所在電路的計算電流，即6.1.3 根據(jù)電流分斷能力選擇的額定分斷電流或分斷能力，對于

22、分斷短路電流的設備，不應小于其能分斷的最大短路有效值或短路容量，即或者對于分斷負載設備電流的設備，為最大負載電流。6.1.4 隔離開關、負荷開關和斷路器的短路穩(wěn)定性驗證a) 動態(tài)穩(wěn)定性校準條件或者,分別為開關限流通過電流的峰值和有效值,分別為開關所在位置的三相短路沖擊電流瞬時值和有效值b) 熱穩(wěn)定性檢查條件通過以上分析，如表 6-1 所示，可以看出所選擇的一次設備滿足要求。表 6-1 10 kV 一次側(cè)設備選型與驗證選擇檢查項目電壓當前的中斷能力動態(tài)調(diào)整大小熱穩(wěn)定性其他設備位置條件范圍數(shù)據(jù)10kV57.7A( )1.96kA5.0kA一次設備型號規(guī)格額定參數(shù)高壓無油斷路器SN10-10I/63

23、010kV630kA16kA40kA高壓隔離開關- 10/20010kV200A-25.5kA二次負荷 0.6高壓熔斷器RN2-1010kV0.5A50kA-電壓互感器JDJ-1010/0.1kV-電壓互感器JDZJ-10-電流互感器 LQJ-1010kV100/5A-=31.8 kA=81避雷針 FS4-1010kV-戶外隔離開關GW4-12/40012kV400A-25kA6.2 380V側(cè)一次設備的選型與驗證同樣，對380V側(cè)的一次設備進行選型檢查，如表6-2所示，選擇的數(shù)據(jù)均符合要求。表 6-2 380V 一次側(cè)器件選型與驗證選擇檢查項目電壓當前的隔斷能力動態(tài)的決定熱穩(wěn)定性其他設備位置

24、條件范圍-數(shù)據(jù)380V總計 1317.6A19.7kA36.2kA-一次設備型號規(guī)格額定參數(shù)-低壓斷路器DW15-1500/3D380V1500A40kA-低壓斷路器DW20-630380V630A（大于）30卡（一般來說）-低壓斷路器DW20-200380V200A（大于）25kA-低壓斷路器HD13-1500/30380V1500A-電流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A-電流互感器LMZ1-0.5500V100/5A160/5A-6.3 高低壓母線的選擇查表，10kV母線選用LMY-3（40 4mm），即母線尺寸為40mm 4mm； 380V母線選用LMY-3(120 10)

25、+80 6，即相母線尺寸為120mm 10mm，中性母線尺寸為120mm和10mm。 80 毫米6 毫米。第七章 變電站進出線及相鄰機組連接線的選擇7.1 10kV高壓進線電纜的選用7.1.1 10kV高壓進線的選型與驗證LGJ鋼芯鋁絞線用于架空敷設，接入10kV公共干線。一個）。根據(jù)制熱條件選擇=57.7A，室外環(huán)境溫度33。查表發(fā)現(xiàn)LGJ-35的初級選擇為=149A在35C，滿足加熱條件。表，最小內(nèi)容截面積=25 ，LGJ-35符合要求，故選用。由于這條線路很短，因此無需驗證電壓損耗。7.1.2 高壓配電室至主變的一段進線電纜的選擇與驗證地下敷設使用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣鋁

26、芯電纜。a) 根據(jù)加熱條件，選擇= 57.7A，土壤環(huán)境25，查表發(fā)現(xiàn)最初選用的是線芯截面為25的交聯(lián)電纜，其=149A ，滿足加熱條件。b)按公式檢驗熱路穩(wěn)定性，A為母線截面積，單位為：滿足熱路穩(wěn)定性條件的最大截面積，單位為； ，單位為A；短路加熱的虛時間，單位為s。該電纜中， =1960， =0.5+0.2+0.05=0.75s，終端變電所保護動作時間0.5s，斷路器分斷時間0.2s，C=77。將這些數(shù)據(jù)代入公式得到 ，滿足采暖條件。 b )從圖 1.1 所示的工廠平面圖檢查電壓損失。變電站與1號廠房距離約288m，查表得到120鋁芯電纜=0.31 （根據(jù)電纜芯工作溫度75）， =0.07

27、 ，且1號廠房=94kW，=91.8kvar ，所以線電壓損耗為 =5%。c) 開路熱穩(wěn)定性檢查不滿足短期熱穩(wěn)定性要求，故選用電纜芯截面為240的電纜，即VLV22-1000-3 240+1 120的四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜，中性芯不小于相芯。半選，下同。7.2.2 鍛造車間給2號車間（鍛造車間）供電的線路也采用VLV22-1000-3 240+1 120四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋（方法同上，略）。7.2.3 熱處理車間給3號車間（熱處理車間）供電的線路也采用VLV22-1000-3 240+1 120四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋（方法同上，略）。7.2.4 電鍍車間4號車間（電鍍車間）供電

28、線路也采用VLV22-1000-3 240+1 120四芯聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直埋（方法同上，略）。7.2.5 倉庫給5號廠房（倉庫）供電的線路，由于倉庫在變電站旁邊，為普通建筑，采用5根聚氯乙烯絕緣鋁導體BLV-1000（含3相線，1線N線，1根PE線）埋在硬塑料管中。a) 根據(jù)加熱條件選擇由=16.2A，環(huán)境溫度26 ，初步選擇截面積4 ，其=19A ，滿足加熱條件。 b)查表檢查機械強度， =2.5 ，所以上面選擇的4的線材滿足機械強度要求。c) 所選管道長度估計為50m，表=0.85 ， =0.119 ，倉庫=8.8kW， =6kvar，所以 I 30 ，滿足加熱條件。2）試驗的機械強

29、度可以從表中得到，最小內(nèi)容截面積A min =10mm 2 ，所以BLX-1000-1 240滿足機械強度要求。3）查看電壓損耗，查看廠房平面圖，發(fā)現(xiàn)變電站到生活區(qū)負荷中心的距離約為600m，LJ-240的阻抗值，大約相當于BLX- 1000-1 240，距離臺面約600m。阻抗=0.14 ， =0.30 （線間幾何平均距離為0.8m），居住面積=245KW， =117.6kvar，所以1.5從工廠電源課程設計指南表6-1來看，根據(jù)GB50062-92，電流保護的最小靈敏度系數(shù)為1.5，因此此處安裝的電流速斷保護的靈敏度系數(shù)滿足要求。但是根據(jù)J6-96和JGJ/T16-92的規(guī)定，最小靈敏度是

30、2，所以這里安裝的電流速斷保護的靈敏度系數(shù)在底邊。8.4 高壓聯(lián)絡線作為備用電源的繼電保護裝置8.4.1 安裝反時限過流保護。也采用GL15型感應式過流繼電器，兩相二繼電器式接線，跳閘動作方式。a) 過流保護動作電流的整定，使用公式, 式中=2 , 取=0.652A=43.38A, , =1, =0.8, =50/5=10，所以工作電流為：因此，過流保護工作電流設置為7A。b) 過流保護動作電流的設定考慮終端保護，動作時間設置為0.5s。c) 過流保護靈敏度系數(shù)由于沒有廠區(qū)附近變電站10kV母線通過聯(lián)絡線到廠區(qū)變電站低壓母線的短路數(shù)據(jù)，無法測試靈敏度系數(shù)，故略去。8.4.2 安裝電流速斷保護還

31、利用了 GL15 的速斷裝置。但由于沒有相鄰單元變電所聯(lián)絡線到廠區(qū)變電所低壓母線的短路數(shù)據(jù)，無法測試靈敏度系數(shù)，僅略去。8.4.3 變電站低壓側(cè)保護裝置a) 低壓總開關采用DW15-1500/3低壓短路裝置，三相裝有過流解耦器，不僅能保護相間短路和過載低壓側(cè)，還可以保護低壓側(cè)的單相接地短路。去耦器工作電流的設置可以在參考資料和其他相關手冊中找到。b) 低壓側(cè)所有出線均由DZ20低壓短路器控制，其瞬時解耦器可保護線路短路故障。限于篇幅，此處省略設置。第九章 Buck變電站防雷接地裝置設計9.1 變電站防雷9.1.1直接雷擊保護變電站屋頂安裝避雷針和避雷片，并引入兩根接地線，連接到變電站的公用連接裝置。變電站主變安裝在室外且有露天配電裝置時，應在變電站外適當位置安裝獨立避雷針，其安裝高度應使防雷圍整個變電站。如果變電站所在的其他建筑物的直接避雷罩，則無需設置獨立的避雷針。按規(guī)定，獨立避雷針接地裝置的接地電阻（表9-6）。通常采用3-6根長度為2.5m的剛性管，并在安裝避雷針的塔附近排成一排、多邊形排列。管道之間的距離為 5 m，并將它們打入地下。接地管采用40mm4mm鍍鋅扁鋼焊接連接。引下線由25mm4mm鍍鋅扁鋼制成，底部與接地體焊接，與避雷針及其底座鋼筋焊接到塔上，頂部與避雷針焊接。避雷針采用鍍鋅扁鋼制成，直徑20mm，長度11.5。獨立避雷針接地裝置與變電站