1、畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第20頁 共20頁砼連續(xù)梁施工的關(guān)鍵技術(shù)控制 04年秋季班 張遼摘要：砼連續(xù)梁一般用于跨徑較大的橋梁，多采用現(xiàn)澆及預(yù)制安裝方法施工，其中預(yù)制安裝法需大型起重及運輸設(shè)備，對預(yù)制場地和運輸線路也有較高要求，而高速公路建設(shè)所經(jīng)之處多為交通不便地區(qū)，受場地影響不宜使用預(yù)制安裝法施工，而多采用現(xiàn)澆法?，F(xiàn)澆法目前使用較多的是支架現(xiàn)澆和懸臂現(xiàn)澆，支架現(xiàn)澆需大量的鋼或木支架和模板，設(shè)備一次性投入大，適合地型好的中小跨徑橋梁。懸臂現(xiàn)澆雖然施工工藝復(fù)雜，但因其一次性設(shè)備投入少，不受場地限制，特別適合地型差、跨徑大的橋梁。本文從懸臂施工中的關(guān)鍵工序著手，結(jié)合實際，對施工過程中如何消除支架、掛籃

2、的變形、梁體標(biāo)高控制、掛籃受力分析及如何解決預(yù)應(yīng)力孔道壓漿不飽滿問題、體系轉(zhuǎn)換過程中梁體錯臺的解決方案等展開論述，為今后類似橋梁的施工提供一點借鑒。關(guān)鍵詞：連續(xù)梁梁施工 關(guān)鍵技術(shù) 控制青弋江特大橋為為馬蕪高速公公路上雙幅三三跨三向預(yù)應(yīng)應(yīng)力連續(xù)箱梁，單箱單單室結(jié)構(gòu)，其其主跨為：770m+120m+70m，其中中邊跨有9m的現(xiàn)澆段；主墩懸澆分分為18個節(jié)節(jié)段，其中00#為5m；52.5m；53m； 43.5m； 43.75m ；9m現(xiàn)澆分為為3個節(jié)段，另另有19#塊長2m作為現(xiàn)澆接接縫段；箱梁梁頂板寬133.5m，底底板寬7m；梁高：在主墩處為為6.5m，過過渡段為2.6m，并按按二次拋物線線變化

3、；頂面面單幅設(shè)有22%的單向橫橫坡的不等高高腹板，砼為為C50，最最大節(jié)段重1114噸；翼翼板懸臂長33.75m；主縱束為119孔、橫向束為扁扁4孔的15.244高強低松馳馳鋼鉸線，豎豎向預(yù)應(yīng)力為為25精軋螺螺紋鋼。該橋橋施工難度大大，為保證其其順利施工，嚴(yán)嚴(yán)格其施工的的關(guān)鍵技術(shù)，特特編寫“連續(xù)梁施工工的關(guān)鍵技術(shù)術(shù)控制”。一.臨時支座制制安懸澆是從0#塊塊往兩邊對稱稱澆注，施工工荷載大體相相當(dāng)，在0#塊上又采用用了26根32精軋螺紋紋鋼作為臨時時固結(jié)將箱梁梁與墩身錨固固在一起，防防止施工中因因兩端意外失失衡而發(fā)生傾傾覆。但為了了更好的保證證施工安全，還需在墩身上設(shè)置臨時支座加以支撐。設(shè)計中是用

4、硫磺砂漿作為臨時支座，但按以往施工經(jīng)驗，硫磺砂漿不易調(diào)配，電阻絲通電后極易燒斷，使硫磺無法溶解，有時甚至因受熱不均導(dǎo)致硫磺發(fā)生爆炸， 給支座的拆除帶來很大的麻煩，所以本橋改用竹膠板替代硫磺砂漿。竹膠板出廠前已已經(jīng)過高壓處處理，其耐壓壓性在廣泛應(yīng)應(yīng)用中得到了了驗證。為安安全起見，在在加工臨時支支座前還應(yīng)對對選用的竹膠膠板進(jìn)行取樣樣試驗，以驗驗證其可靠性性。方法是隨隨機(jī)截取2塊15015012mm的竹膠板，疊疊加在一起對對其施加1.2倍的設(shè)計計硫磺砂漿抗抗壓強度，量量測其壓縮值值（本橋試驗驗測得不足11mm），經(jīng)計算壓壓縮值在不影影響施工安全全的前提下方方可使用。為為便于今后拆拆除，臨時支支座宜做

5、成11m左右寬，竹膠膠板安于臨時時支座的中部部，上下采用用砼塊，接觸觸面用塑料薄薄膜隔開。拆除時只需需用火將竹膠板燒燒毀即可，因因上下都有砼砼塊將箱梁與與墩身隔開，所所以不必?fù)?dān)心心高溫對橋體體產(chǎn)生不利影影響。竹膠板較之硫磺磺砂漿，材料料便宜，施工工簡單，大大大降低了施工工成本。二.消除支架、掛掛籃的彈、塑塑性變形支架主要承受11#塊重量，而而最大的應(yīng)力力處為腹板，此此處只計算腹腹板處工字鋼鋼的受力情況況。1#塊腹板處砼砼方量約為113.2m3(按平均800 cm 厚度計算)，則鋼筋砼自自重為2.77T/m313.2m3=35.6T，模板三角支支架約10TT，人員、機(jī)機(jī)械按1.55T考慮。所以1

6、#塊施工工總重量為335.6+110+1.55=47.11T。而支架在腹板處處有4根橫梁梁，按平均荷荷載分布，每每根橫梁承受受的重量為111.8T。3.3mRARBP=11.8TCD桿截面圖（一）則橫梁的受力情情況如下圖3.3mRARBP=11.8TCD桿截面圖（一）支反力RA=RRB=1/2PP=11.88T/2=58.99KN則危險截面跨中中的最大彎矩矩Mmax=1/4PL=558.93.3/44=48.66KN.m橫梁(25b工工字鋼)橫截截面：截面系系數(shù)Wx=422.717cmm3慣性矩Ix=55283.9965cm4最大應(yīng)力maax=Mmax/Wx=48.6/422.7717=118

7、Mpaa工字鋼交界點距距中性軸的距距離為yc=(250-26)/2=1112mm該處的正應(yīng)力c=Mmaxyc/Ix=1180.112/5.284410-4=250.111Mpa而工字鋼的容許許應(yīng)力為1770Mpa,所以必必須對支架進(jìn)進(jìn)行加固處理理。我部在腹腹板位置用48mm鋼管搭設(shè)設(shè)滿堂式支架架，間距40040cm，則則腹板處的鋼鋼管數(shù)量為118根，其有有效截面積為為8.210-3 m2，主要承受軸軸向壓縮力，則其容許承受壓壓力為8.2210-3 m2170Mpaa=13944KN而腹板處對其最最大壓力為4471KN，遠(yuǎn)小于鋼管管的容許壓力力，支架設(shè)計為為鋼管與工字字鋼共同受力力，所以支架強強

8、度足夠。掛籃施工時存在在幾種荷載，如圖（七）掛籃所受荷載載為：掛籃自自重P掛、模板重PP模、預(yù)澆節(jié)段段砼重P砼：掛籃自重：根據(jù)據(jù)本橋掛籃設(shè)設(shè)計圖計算，單單頭掛籃重225T；模板自重：由于于主橋最長的的節(jié)段為3.75m，因此最大大模板為4m長，含有內(nèi)內(nèi)、外、底模模及支架，共共重18.99T；設(shè)備荷載：設(shè)備備主要有張拉拉主索的4550T油頂、油油泵，必要的的施工操作人人員及設(shè)備，電電焊機(jī)，手動動葫蘆及臨時時荷載等共55T；所澆注節(jié)段的鋼鋼筋砼的自重重：取最重的的6#塊113.6T。330350320300CD桿截面圖（二）有較大自重和承承重能力的掛掛籃，一定要要有較粗大的的型鋼，掛籃籃主支架全部部

9、采用30型槽鋼，加加強鋼板均為為=10mm，如圖（二），取掛籃籃中受力最大大的CD桿進(jìn)行分分析，由該桿330350320300CD桿截面圖（二）2根30槽鋼鋼截面為：433.90cmm22=87.8 cm2 4塊鋼板的截面面為：3321+2821=122 cmm2S=209.88 cm2取普鋼的=1.77T/ cmm2則Fmax=2209.81.7=3356.666T，為該桿桿系的拉、壓壓力。由此可知單個掛掛籃兩根CDD桿2Fmax=7113T，與其其所受最大荷荷載P=1662.5T的的比值為4.4，大于11.5的安全全系數(shù)。支架、掛籃的容容許承載力，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其需要要支承的荷載載重量，本不不應(yīng)

10、有太大的的彈、塑性變變形，但支架架及掛籃在安安裝時，由于于結(jié)構(gòu)本身存存在著間隙，如如螺桿受力的的情況下，螺螺孔存在間隙隙，承重下移移，產(chǎn)生塑性性變化等結(jié)構(gòu)構(gòu)物縫隙。所所以為了更好好的控制梁體體高程，滿足足施工精度，在在砼施工前必必須對支架和和掛籃進(jìn)行加加載，以消除除其彈塑性變變形。1.消除支架彈彈性變形9m現(xiàn)澆段支架架基礎(chǔ)支撐在在處理后的地地基上，為確保其不不下沉，地基基必須碾壓密密實并進(jìn)行硬硬化，具體方方案如下：先先將表土清除除30cm并整平、壓壓實，然后平平鋪30550cm厚片石，寬寬度按橋面寬寬度兩側(cè)各加加1m，并用砂礫礫混合料填隙隙，20T的的壓路機(jī)來回回壓直至其密密實不再下沉沉，然后

11、在上上面澆注一層層10cmC20砼，寬度度按橋面寬度度兩側(cè)各加00.5m。為了保證證萬無一失，還還必須對此地地基及支架進(jìn)進(jìn)行荷載試驗驗，消除非彈彈性變形。方方法如下：張拉圖（三）待待支架、底模模搭設(shè)安裝完完成后，在底底模范圍內(nèi)進(jìn)進(jìn)行加載靜壓壓，配重時盡盡量分布均勻勻，重量為箱箱梁底、腹、頂頂板（不包括括翼板）重量量的1.2倍倍。靜載試驗驗關(guān)鍵是要做做好觀測記錄錄，記錄必須須詳細(xì)，能真真實有效的反反應(yīng)地基及支支架下沉及變變形情況。首首先，在壓重重前在支架頂頂端及砼地面面每隔1m，左中右各各分布1個觀觀測點，并測測出其點高程程，配重完成成后立刻測出出各高程，并并計算出沉降降量，然后每每天對各點進(jìn)進(jìn)

12、行觀測并計計算出每天的的沉降量，當(dāng)當(dāng)連續(xù)三天平平均沉降值小小于1mm時，即可可進(jìn)行卸載，卸卸載完畢再次次測出各觀測測點的高程，并并算出回彈值值，然后調(diào)整整底模標(biāo)高，高高程應(yīng)為設(shè)計計高程+回彈彈值，翼板部部分因砼方量量少，重量輕輕，可參考底底板部分的沉沉降情況少留留或不留預(yù)張拉圖（三）采用堆載壓重的的辦法消除支支架彈、塑性性變形，其缺缺點是配重所用材料料多，費工費費時。0#、11#塊的支架基礎(chǔ)礎(chǔ)直接支撐在砼承臺上，不不會存在基礎(chǔ)礎(chǔ)下沉現(xiàn)象，其其彈、塑性變變形主要考慮慮為鋼管、底模及縱、橫梁的的鋼結(jié)構(gòu)變形形。因此本工地采采用P錨固定定下端，用張張拉方式來消消除，如圖（三）示。0#、1#支架共有24

13、0型16根鋼管，采用16根鋼絞線來張拉。張拉力的大小為：0#和1#塊砼重量及平臺、模板重量之和來平均分配。根據(jù)現(xiàn)場施工的具體情況，確定每股束張拉力為11T。全部張拉完成后，再持荷4小時。在拆除前稍進(jìn)行超張拉，并注意相鄰錨的松動情況。施工時應(yīng)注意安全，避免產(chǎn)生飛錨現(xiàn)象。2.BDCA位置BDCA位置為掛籃情況觀測點位置水箱位置圖L（四）采用懸掛水箱的的方法來消除除，如圖（四）所示。具具體操作是：砼澆注前往往水箱加水加加載，其水箱箱水的重量等等于連續(xù)梁節(jié)節(jié)段減負(fù)后，需需進(jìn)行砼處理理的重量，并并且在砼澆注注的過程中，對對應(yīng)澆注速度度，慢慢放水水，使得砼的的重量等同放放水產(chǎn)生的重重量，平衡其其澆注時的撓

14、撓度變化。當(dāng)水箱在位置時可消除彈、塑塑性變形，一一般加載持荷荷4小時。當(dāng)當(dāng)水箱在位置置時可消除砼的下下?lián)献兓?。從從位置到的變化能減減少水箱內(nèi)水水的體積，卻卻能達(dá)到增加荷載的作用。在岸邊施工的連連續(xù)梁，將水水箱低至地面面附近約500cm，但在在河中的連續(xù)續(xù)梁施工應(yīng)高高懸，以免影影響通航和安安全。為減小水箱的體體積，計算出出底板砼的重重量，只預(yù)留留底板砼重產(chǎn)產(chǎn)生的下?lián)细吒叨龋?、腹腹板砼的重量量作為減負(fù)后后需處理的重重量，這樣大大大縮小了水水箱的體積，方方便施工。水水箱上設(shè)刻度度標(biāo)志，當(dāng)砼砼澆注完成底底板后，澆注注腹、頂板時時，每澆注一一車砼，即放放相當(dāng)?shù)乃苛?，使得撓度度不產(chǎn)生變化化。對于主孔

15、和邊孔孔18#塊的的預(yù)壓施工需需作調(diào)整。由由于是對稱施施工，17#塊和邊孔現(xiàn)現(xiàn)澆段已完成成施工，造成成預(yù)壓處理LL的長度不夠夠，水箱位置置要作調(diào)整，即即水箱只能在在的位置澆注注砼。而調(diào)整整后的位置不不能滿足配水水壓重，因此此需增水箱，而而解決此問題題。另一種澆注砼的的消除掛籃變變形的措施，即即抬高掛籃的的后支點法：澆注砼前將將模板前端設(shè)設(shè)計標(biāo)高抬高高acm，預(yù)留留第一次澆筑筑底板砼的下下沉量。用螺螺旋式千斤頂頂頂起掛籃后后支點，使之之高于鋼軌頂頂面。在第一一次澆注底板板砼時，千斤斤頂不動，澆澆筑砼的重力力使掛籃的下下沉量與模板板抬高量accm相抵消。在在緊接著第二二次砼澆注即即腹、頂板時時，將

16、千斤頂頂分次下降，并并隨即收緊后后錨的螺栓，使使掛籃后支點點逐步貼近鋼鋼軌面bcmm。隨著后支支點的下降，以以前支點為軸軸的掛籃前端端必然上升一一數(shù)值。因此此數(shù)值正好與與第二次砼重重力產(chǎn)生的掛掛籃撓度相抵抵消，保證了箱梁掛籃不發(fā)生下下沉變形。施施工時應(yīng)嚴(yán)格格控制測量數(shù)數(shù)值，并根據(jù)據(jù)實測值來確確定b值。a值通過懸掛掛水箱時實際際測出。三.連續(xù)梁標(biāo)高高控制連續(xù)梁要進(jìn)行體體系轉(zhuǎn)換，整整個連續(xù)梁將將有一個向下下移動的標(biāo)高高，因此宜用用不可移動的的穩(wěn)定標(biāo)高基基準(zhǔn)點，如設(shè)在主墩墩墩身的防滑塊塊上。橋軸線水準(zhǔn)測量觀察點布置（五）墩中心線322110觀測點布置在00#塊上，墩頂中心心的腹板部位位設(shè)左、右水水準(zhǔn)

17、點，要確確保水準(zhǔn)點穩(wěn)穩(wěn)固，避免和和掛籃在施工工時相碰撞，并并編好序號，以以便進(jìn)行系統(tǒng)統(tǒng)測量；一般般采用磨圓的的12鋼筋頭頭，外露2cm，并用紅紅漆作記號。在在距節(jié)段梁腹腹板外邊200cm處布點點，見圖（五），以測出該節(jié)節(jié)段梁在各種種荷載作用時時最大變位值值。成立主墩墩施工測量隊隊，每澆注一一節(jié)段進(jìn)行橋軸線水準(zhǔn)測量觀察點布置（五）墩中心線322110對掛籃受力情況況的觀測：點點位設(shè)置見圖圖（四）中“ ”標(biāo)記，依據(jù)據(jù)不同加載的的順序，對掛掛籃實施監(jiān)測測，根據(jù)實測測數(shù)據(jù)得出掛掛籃的變形值值，以便指導(dǎo)導(dǎo)施工。1）荷載撓度分分析：砼自重下?lián)现担褐疙旁趹覞矟策^程中其自自重及前節(jié)段段徐變和溫度度對其影響的的

18、下?lián)隙戎?。掛籃自重下?lián)现抵担簰旎@自重重較大，單頭頭掛籃重255T，對懸臂下?lián)蠐嫌休^大的影影響。由于掛掛籃在行走時時產(chǎn)生一定的的震動下?lián)?，有有彈、塑性變變形。模板及鋼筋等荷荷載對其節(jié)段段有下?lián)嫌绊戫懀簡芜吥０逯刂?8.9TT，鋼筋重按按施工圖紙來來確定。張拉產(chǎn)生上撓：尤其是1#到10#節(jié)節(jié)段有較大的的上撓影響。在在靠1#，22#，3#等等剛開始節(jié)段段梁剛性比較較大，故上撓撓數(shù)較?。辉谠?#，9#，10#有有較大的集中中預(yù)應(yīng)力，跨跨徑又相當(dāng)增增加，故上撓撓較大；在110#以后的的1#188#塊上撓值值又比較小，張張拉束基本為為直束。2）如何減少撓撓度影響各種荷載根據(jù)自自重，由設(shè)計計院計算提供供預(yù)留

19、模板標(biāo)標(biāo)高值，能準(zhǔn)準(zhǔn)確地預(yù)測預(yù)預(yù)留標(biāo)高是指指導(dǎo)施工的關(guān)關(guān)鍵，也是最最終解決撓度度值的快捷方方式。合攏前前砼的撓度值值（為體系轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換前的），根根據(jù)設(shè)計院提提供的數(shù)據(jù)及及工地實際施施工，其高程程是能控制住住的綜合值。合合攏時19#塊澆注及張張拉產(chǎn)生的最最終結(jié)束值是是整個連續(xù)梁梁控制的最終終結(jié)束值，也也是最終衡量量連續(xù)控制成成敗的結(jié)果值值。對于各種荷載產(chǎn)產(chǎn)生的撓度，可可用水箱壓重重處理，能消消除掛籃的彈彈、塑性變形形，在澆注中中使掛籃荷載載值及已施工工過的砼節(jié)段段，趨于一個個穩(wěn)定值，再再通過緩慢放放水，不產(chǎn)生生較大的臨時時澆注砼的下下?lián)现担瑴p少少砼澆注時產(chǎn)產(chǎn)生的下?lián)?。對于超過負(fù)載撓撓度時，要有有以下

20、幾點措措施：1、認(rèn)真分析，找找出具體原因因，如：張拉拉力的大小控控制及砼是否否均質(zhì)和夠強強度；2、緊密和設(shè)計計院聯(lián)系，及及時上報測量量數(shù)據(jù)，便于于設(shè)計院計算算分析；3、嚴(yán)格按操作作規(guī)程、照規(guī)規(guī)范施工；4、加強砼的養(yǎng)養(yǎng)生工作，力力求試塊與箱箱梁砼強度一一致，不至于于試塊強度高高而實際箱梁梁砼強度低，導(dǎo)致張拉時出現(xiàn)大的偏差；5、按規(guī)定時間間、張拉次數(shù)數(shù)，標(biāo)定張拉拉機(jī)具，力求不出現(xiàn)現(xiàn)撓度異?，F(xiàn)現(xiàn)象。四.掛籃施工驗驗算在掛籃施工過程程中，應(yīng)注意意掛籃各支點點的位置，作為為結(jié)構(gòu)物的內(nèi)內(nèi)力承受點，一定要支支在抗壓最大大的腹板頂部部位置，以免因應(yīng)力力過大而破壞壞頂板，導(dǎo)致致質(zhì)量及安全全事故的發(fā)生生。P1P2

21、鋼軌配重7m5m掛籃行走圖（六）在掛籃空載行走走時，一般用用一根未張拉拉的精軋螺紋紋鋼，作為掛掛籃后錨力。在在掛籃承受砼砼最大承載力力時，一般用用三根未張拉拉的精軋螺紋紋鋼作為掛籃籃后錨力（后后錨力是在已澆節(jié)段砼砼上，將設(shè)計的精軋軋螺紋鋼的力力傳遞到走軌軌上，再通過過反扣板傳遞遞給掛籃）。作為已完節(jié)節(jié)段上的承重重下后錨（如如圖七），其錨力大大于掛籃后錨錨力，為確保保底板不錯臺臺，其力的P1P2鋼軌配重7m5m掛籃行走圖（六）懸澆要確保后錨錨固力的穩(wěn)固固形成，必須須經(jīng)嚴(yán)格的力學(xué)學(xué)分析計算，并并有設(shè)計容許許的安全系數(shù)數(shù)，在空載行行走狀態(tài)及澆澆筑砼時的傾傾覆驗算穩(wěn)定定系數(shù)不少于于1.5。本橋所用掛籃

22、籃單個自重約約50T（包包括模板、起起吊設(shè)備等），采采用雙輕型鋼鋼軌作為軌道道，液壓千斤斤頂頂推滑行行。為了將重重心盡量后移移，防止掛籃籃傾覆，采用用掛籃與模板板分開前移，并并在后底橫梁梁上配重（如如圖六），重重量為3T。如如圖則有PP17=PP25，而掛掛籃前端只有有吊桿重量，不不超過0.55T，所以PP1產(chǎn)生的力力矩遠(yuǎn)大于PP2產(chǎn)生的力力矩，確保其其在行走過程程中的穩(wěn)定。掛掛籃移到位后后，立即將其其錨固，然后后再將模板移移到位。下面就掛籃錨后后的穩(wěn)定性進(jìn)進(jìn)行計算：1）掛籃空載錨錨固計算（以單頭頭掛籃為例計計算）掛籃水平底：4469+4558=9277cm （取自自掛籃詳細(xì)設(shè)設(shè)計圖數(shù)據(jù)） 掛

23、籃自重：255T（含ABB、BD、BBC、CD桿桿及節(jié)點板、走走軌等全部自自重）（取自自掛籃詳細(xì)設(shè)設(shè)計圖）模板自重：188.9T，取取20T，長長4m（含外模、底底模、內(nèi)模，取取自模板圖）P掛2DP掛1AC4.69B5.4085.7264.58待澆砼節(jié)段P砼P模FP掛2DP掛1AC4.69B5.4085.7264.58待澆砼節(jié)段P砼P模Fmax長度單位：米2.5掛籃后錨承重下后錨掛籃受力圖（七）已完工砼節(jié)段由上而知結(jié)構(gòu)自自重為：設(shè)備重：25+5=30TT模板重：20TT掛籃空載前移時時，掛籃受力力情況：掛籃移至如圖七七位置時后錨錨產(chǎn)生最大力矩矩Fmax，此時P砼=0P模=2044=5T（模模板

24、的一半支支撐在已澆砼砼的節(jié)段上；掛籃有二根根大梁承受）P掛=30/22=15T（掛掛籃的一半為為懸臂結(jié)構(gòu)，另另一半落在已已澆節(jié)段上）P掛1=P掛22=15/22=7.5TT（在實際施施工中P掛22略大于P掛11，但取兩者者相等，對施施工安全更有有利）結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的基本本條件： Mc=0Fmax4.69+ PP掛2 4.69/2= P掛掛14.58/2+ P模模4.58Fmax4.69=7.54.58/2+ 54.58- 7.5 4.69/2=22.4875Fmax=4.79T取一根25的的精軋螺紋鋼鋼為后錨力，精精軋螺紋鋼的的容許拉應(yīng)力力F=33TT掛籃錨固固力Fmax1.5=77.185TT（規(guī)

25、范規(guī)定定：1.5為安全全系數(shù)）結(jié)論：掛籃在空空載時用一根根精軋螺紋鋼鋼作為后錨的的實際安全系系數(shù)為6，是是非常安全的的。2）當(dāng)掛籃澆注注砼后錨固的的穩(wěn)定性計算算（以單頭掛掛籃為例計算算）取2#-18#節(jié)段最重的的一節(jié)：066#塊件砼的的方量為433.69m3，取鋼筋砼砼的比重2.6T/ mm3，則06#塊件重：1113.600T，則P砼砼=28.440T（重量量的一半已由由已完的砼節(jié)節(jié)段承受，另另一半重量由由兩個掛籃大大梁承受）穩(wěn)定結(jié)構(gòu)的基本本條件：Mc=0Fmax4.69+ PP掛2 4.69/2= P掛掛14.58/2+ （PP模+P砼）4.58Fmax4.69=7.54.58/2+ (5

26、5+28.44)4.58- 7.5 4.69/2Fmax=322.53T底板承重下后錨位置形象圖（八）單位：cm205底板承重下后錨位置形象圖（八）單位：cm2055030.3F=333=99Fmmax1.5=448.7955T（規(guī)范規(guī)規(guī)定：1.55為安全系數(shù)數(shù)）結(jié)論：當(dāng)澆注砼砼時,用三根根精軋螺紋鋼鋼作為后錨的的實際安全系系數(shù)為3，該該掛籃是十分分安全的。3）底板承重下下后錨力計算算分析取最薄的底板117#節(jié)段，底底板為30.3cm來計計算（如圖八）。18#節(jié)段砼重重35.922m32.6T/m3=93.392T94T掛籃模板及其它它荷載50TT，則底板承承受的重力為為144T。在在17#段

27、共有四個個支承點，即即二個前吊點點及二個后支支點，則每個個支承點力為為：36T。C50砼的抗折折剪為6.55Mpa，而而底板承重下下后錨力最小小截面積為：（20+55）230.3=1515ccm2產(chǎn)生的最小抗剪剪力為：1551565=988.475TT36T，安全系數(shù)數(shù)約為2.77，不破壞砼砼結(jié)構(gòu)，故非非常安全。在進(jìn)行具體施工工時，用油壓壓千斤頂將底底模和底模砼砼頂緊，密切切不留縫隙，以以免產(chǎn)生線型型上的錯臺現(xiàn)現(xiàn)象。五.預(yù)應(yīng)力孔道道張拉、壓漿預(yù)留孔道是后張張構(gòu)件制作的的特殊工序，孔孔道尺寸、形形狀、質(zhì)量對對后張構(gòu)件的的質(zhì)量有直接接影響。懸澆澆采用金屬波波紋管，在需需要接長時，兩兩段管間旋入入一

28、段長約440mm的連接管管作為搭接頭頭，接縫處纏纏繞膠帶密封封，以防漏漿漿。預(yù)留孔道道截面面積不不小于預(yù)應(yīng)力力筋束面積的的2.5倍，對于于單根預(yù)應(yīng)力力筋，其孔道道直徑應(yīng)比預(yù)預(yù)應(yīng)力筋外徑徑大10mm15mm。預(yù)應(yīng)力筋張拉要要待砼強度達(dá)達(dá)到設(shè)計的990%以上才才能張拉，并并實行雙控，因因為目前尚無無直接在施工工中量測真正正施加在砼上上的應(yīng)力值的的方法，且預(yù)預(yù)應(yīng)力筋可能能存在材質(zhì)不不穩(wěn)定，截面面積不均勻，彈彈性模量值的的變化等，實實際工程中存存在的某些因因素也會導(dǎo)致致部分張拉力力損失，從而而使預(yù)應(yīng)力不不到位或發(fā)生生變化，所以以必須在采用用應(yīng)力控制張張拉時，以伸伸長值進(jìn)行校校核。為使鋼鋼鉸線在波紋紋管

29、或抽拔管管內(nèi)彎曲，先先進(jìn)行10%K張拉，后進(jìn)進(jìn)行10%100%K張拉，并測測出10%100%的的伸長量L實實，計算出110%K的理論伸長長量L理，以確定伸伸長量L=LL實+L理為張拉控制制應(yīng)力K的伸長量作作為雙控之一一的控制值。實實際伸長值與與理論伸長值值的差值應(yīng)符符合設(shè)計要求求，設(shè)計無規(guī)規(guī)定時應(yīng)控制制在+6%以內(nèi)，否否則應(yīng)暫停張張拉，待查明明原因并采取取措施予以調(diào)調(diào)整后方可繼繼續(xù)張拉。張張拉時要嚴(yán)格格控制預(yù)應(yīng)力力筋的斷絲、滑滑絲、回縮現(xiàn)現(xiàn)象。后張法梁的預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋張拉程程序，依力筋筋種類與錨具具類型不同而而異：1、精軋螺紋鋼鋼 0 初應(yīng)力 1.005K持荷5minn 0.9K K(錨固)2、低

30、輕弛力鋼鋼鉸線 有自錨能力的夾夾片式錨具 0 初應(yīng)力 K（持荷2miin錨固）其他錨具 0 初應(yīng)力 1.055K持荷5minn 0.9K K(錨固)張拉時應(yīng)盡量減減少力筋與孔孔道摩擦，以以免造成過大大的應(yīng)力損失失或使構(gòu)件出出現(xiàn)裂縫、翹翹曲變形。力力筋的張拉順順序應(yīng)按設(shè)計計規(guī)定進(jìn)行，若若無規(guī)定時應(yīng)應(yīng)綜合以下兩兩方面因素核核算確定：其其一避免張拉拉時構(gòu)件截面面呈無過大的的偏心受力狀狀態(tài)，應(yīng)使已已張拉的合力力線處在受壓壓區(qū)內(nèi)，邊緣緣不產(chǎn)生拉應(yīng)應(yīng)力；其二應(yīng)應(yīng)計算分批張張拉的預(yù)應(yīng)力力損失值，分分別加到先張張拉的力筋控控制應(yīng)力值K內(nèi)，但K不能能超過有關(guān)規(guī)規(guī)定，否則應(yīng)應(yīng)在全部張拉拉后進(jìn)行第二二次張拉，補補足

31、預(yù)應(yīng)力損損失。溫度對預(yù)應(yīng)力力筋的抗拉強強度、應(yīng)力松松弛、彈性模模量影響較大大，因此宜采采用砂輪鋸、切切斷機(jī)，不得得采用電弧切切割。當(dāng)使用用氣割時，必必須離開錨具具以外30mm50mm。張拉完14小時時內(nèi)應(yīng)對孔道道進(jìn)行壓漿處處理，以免預(yù)預(yù)應(yīng)力筋松馳馳，造成預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失。壓壓漿用水泥宜宜采用硅酸鹽鹽或普通水泥泥，標(biāo)號不低低于52.55等級，水泥泥漿強度不低低于40Mppa。外加劑采采用具有低含含水量、流動動性好，最小小滲出及膨脹脹性等特征的的外加劑。水水灰比控制在在0.400.45，泌泌水率不超過過3%，244小時內(nèi)泌水水全部被漿收收回，水泥漿漿的稠度控制制在14118s間。壓漿須使用活塞塞式壓漿

32、泵，灌灌漿應(yīng)緩慢、均均勻進(jìn)行，不不得中斷?？卓椎拦酀{后應(yīng)應(yīng)密實無空隙隙，防止?jié){體體硬化收縮與與孔道分離，造造成預(yù)應(yīng)力筋筋的腐蝕，影影響預(yù)應(yīng)力構(gòu)構(gòu)件的安全性性能和耐久性性。為保證預(yù)預(yù)應(yīng)力孔道壓壓漿飽滿，須須增加以下幾幾種措施：1.杜絕傳統(tǒng)壓壓漿，即用木木塞封端做法法。現(xiàn)用閘伐伐確保孔內(nèi)水水泥漿壓力；15m不小于1m15m壓漿時接長管預(yù)埋出氣孔閘伐閘伐進(jìn)漿口出漿口壓漿圖（九15m不小于1m15m壓漿時接長管預(yù)埋出氣孔閘伐閘伐進(jìn)漿口出漿口壓漿圖（九）保持孔內(nèi)壓力。水水泥漿在凝干干收縮時，掌掌握好時間，先先打開出氣孔孔閘伐，使部分水泥漿漿回灌，如圖（九）示。3.必要時進(jìn)行行二次壓漿，或或二端壓漿。特別

33、注意掌握水水泥漿初凝時時間。水泥漿漿一完成初凝凝，迅速拆除除進(jìn)、出漿口口閘伐和接長長管并及時沖沖洗，以便重重復(fù)使用。為為便于沖洗，其管徑可適適當(dāng)大些。在水泥漿干干凝時，為使使有足夠數(shù)量量的水泥回流流，可將出氣孔用短短管接長，而而短管更便于于沖洗。六.C50砼澆澆注C50高強度砼砼易選用不低低于52.55等級硅酸鹽鹽水泥、普通通硅酸鹽水泥泥、和早強硅硅酸鹽水泥；碎石強度高高于砼強度的的50%，最最大粒徑控制制在20 25mm以下；砂砂的細(xì)度模數(shù)數(shù)不小于2.6，含泥量量不超過2%；另外加高高效減水劑及及礦物活性材材料（如粉煤煤灰等），使使拌合具有良良好工作度，并并在硬化后具具有高強度性性能。砼的拌

34、制采用強強制式攪拌機(jī)機(jī)，在砼充分分拌合后再加加入高效減水水劑，減水劑劑不能與干水水泥直接接觸觸。因高強度度砼坍落度損損失快，所以以應(yīng)分階段投投入減水劑，盡盡量縮短運輸輸時間。水化化熱引起的高高溫對早期強強度有利，但但后期強度會會降低，因此此水泥用量盡盡量降至4550Kg以下，夏季季施工要對粗粗骨料降溫。砼拌和物的入倉倉澆筑應(yīng)按照照事先設(shè)計好好的程序，分分區(qū)、分段、分分層水平澆筑筑，每層厚度度一般為300cm，澆注注的表面越平平整，振動的的效果越好，每每層或每層的的一段澆筑平平整后再行振振動，振區(qū)以以梅花型布暑暑，盡量做到到不漏振也不不重振。每次次的振動操作作過程中，應(yīng)應(yīng)以砼頂面松松散狀拌合物物

35、剛剛塌落，且且有微量漿液液上浮時為止止。如再繼續(xù)續(xù)振動，表面面將會出現(xiàn)較較多的漿液，甚甚至泌水。此此時砼已離晰晰，內(nèi)在質(zhì)量量已遭受破壞壞。每次振動動時振動棒應(yīng)應(yīng)插入下層55cm，做到到每次振動時時水平區(qū)域能能夠相互摻和和上下層得以以銜接，使砼砼均勻地融合合為一體，應(yīng)應(yīng)切實糾正無無順序的隨意意入倉，不分分層和不求平平整以及無規(guī)規(guī)律的振搗和和采用振動棒棒驅(qū)使砼拌和和物在倉內(nèi)流流動等錯誤方方法。腹板砼的最高高高度0#，11#節(jié)段有44.93m，且鋼筋密集集，為澆好腹腹板砼必須有有下列措施：砼的落差不不大于2m，因此用砼砼輸送管直接接輸送到砼面面0.50mm2.00mm上，進(jìn)行砼砼澆注，以免免落差大，而而使砼離析。為為確保砼振搗密實，在外模裝附附著式振動器器