第四章彈性微可壓縮液體的

不穩(wěn)定滲流理論彈性不穩(wěn)定滲流的物理過(guò)程

無(wú)限大地層彈性不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型典型解彈性不穩(wěn)定滲流的疊加和映射

圓形封閉地層中心一口井?dāng)M穩(wěn)態(tài)時(shí)的近似解有界地層彈性不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型典型解油井的不穩(wěn)定試井分析方法第六節(jié)油井的不穩(wěn)定試井分析方法序開井壓力降落試井法

關(guān)井壓力恢復(fù)試井法現(xiàn)代試井簡(jiǎn)介

改變工作制度測(cè)量井底壓力

試井序試井分析油水井特征儲(chǔ)層特性地層能量?jī)?chǔ)層變化油藏模型示意圖地質(zhì)模型測(cè)井解釋模型測(cè)試解釋模型…油藏模型地質(zhì)數(shù)據(jù)測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)測(cè)試數(shù)據(jù)…評(píng)價(jià)油氣藏，為建立油藏模型提供基礎(chǔ)資料概念：利用油井以某一產(chǎn)量進(jìn)行生產(chǎn)(或生產(chǎn)一定時(shí)間后關(guān)井)測(cè)得的井底壓力隨時(shí)間變化的資料來(lái)反求各種地層參數(shù)的方法稱為不穩(wěn)定試井方法，是在生產(chǎn)過(guò)程中研究?jī)?chǔ)層靜態(tài)和動(dòng)態(tài)的一種方法可以解決的問(wèn)題

(1)確定井底附近或兩井之間的地層參數(shù)，如導(dǎo)壓系數(shù)?，流動(dòng)系數(shù)kh/μ等；(2)推算地層壓力；(3)判斷油井完善程度，估算油井增產(chǎn)措施的效果；(4)發(fā)現(xiàn)油層中可能存在的各類邊界（如斷層、尖滅、油水界面等）；(5)估算泄油區(qū)內(nèi)的原油儲(chǔ)量。試井技術(shù)發(fā)展歷程：初期發(fā)展階段：（20世紀(jì)20~40年代）常規(guī)試井階段：（20世紀(jì)50~70年代）現(xiàn)代試井階段：（20世紀(jì)80年代至今）技術(shù)環(huán)境的變化年代 特征20年代玻登管壓力計(jì)、浮子1923連續(xù)記錄壓力計(jì)1975電子壓力計(jì)1983地面和井底同時(shí)測(cè)量壓力和流量1983 非框架式試井解釋軟件1986強(qiáng)有力的個(gè)人計(jì)算機(jī)促進(jìn)試井解釋迅速發(fā)展1990 水平井的廣泛應(yīng)用

試井技術(shù)發(fā)展歷程：試井解釋的發(fā)展20-40年代試井資料應(yīng)用開始階段油藏壓力20初 玻登管壓力計(jì)測(cè)油井壓力、浮子、聲波測(cè)液面31 Amerada、Humble等連續(xù)紀(jì)錄壓力計(jì) Millkanetal33 利用試井資料確定滲透率 Moore35 水井試泵不穩(wěn)定壓力分布（壓力還原資料） Theis37 利用不穩(wěn)定試井資料確定平均壓力 Muskat41 干擾試井概念,圖版分析法 Jacob41 干擾試井資料解釋 Guyton46 油井干擾試井資料（東德克薩斯油田等） Elkins42-46 水文測(cè)試（美國(guó)地質(zhì)調(diào)查局供水處） WenzelCooperJacob試井技術(shù)發(fā)展歷程：試井技術(shù)發(fā)展歷程：50-70年代初常規(guī)試井分析方法階段-半對(duì)數(shù)分析 均質(zhì)油藏性質(zhì)、平均壓力49Laplace變換解決不穩(wěn)定滲流問(wèn)題 Van.Everdingen,Hurst49壓力恢復(fù) ArpsSmith50MDH法 Miller,Dyes,Hutchinson51Horner法 Horner53表皮系數(shù) Van.Everdingen,Hurst56不同形狀油藏平均壓力的計(jì)算 Mattews,Brons,Hazebroek59多相流問(wèn)題 Perrine

多相流問(wèn)題 Martin試井技術(shù)發(fā)展歷程：70Ramey圖版 Ramey70 考慮C和S均質(zhì)油藏試井模型解Agarwal、Ramey71 續(xù)流影響資料的解釋（McKinley圖版）McKinley74 垂向脈沖試井 Falade

、Brigham74 裂縫井解釋模型 Gringarten、Ramey、Raghavan75 各向異性油藏干擾試井 Ramey75/77裂縫方位的確定（脈沖/干擾） Pierce/Uraiet

Raghavan77 裂縫方位的確定（有限導(dǎo)流裂縫） Cinco-Ley78 地球潮汐的影響 ArdittyRamey78 數(shù)值反演技術(shù)的應(yīng)用 SandalHorne79 段塞流數(shù)據(jù)分析 ShinoharaRamey80 樣板曲線擬合分析中生產(chǎn)時(shí)間的影響 Agarwal70-80年代圖版擬合分析早期壓力反映、油藏特性、非均質(zhì)試井技術(shù)發(fā)展歷程：

80年代后壓力導(dǎo)數(shù)方法/解釋系統(tǒng)豐富解釋模型-水平井、多層壓力流量資料的同時(shí)分析等80 雙孔圖版（拉氏解法） Bourdet

、Gringarten81 有限導(dǎo)流裂縫 Cinco-Ley

、Samaniego83 壓力導(dǎo)數(shù)圖版 Bourdetetal84 試井方法論 Gringarten86 井底壓力、流量數(shù)據(jù)的同時(shí)分析 Guillot、Horne88 拉氏空間中模型識(shí)別 Bourgeois、Horne88 褶積與反褶積的直接算法 Romboutsos、Steward89 人工智能在試井解釋中應(yīng)用 Steward、Du90初水平井試井分析理論試井技術(shù)發(fā)展歷程：國(guó)內(nèi)試井應(yīng)用狀況40年代 玉門油田 壓力測(cè)試50年代中克拉瑪依恢復(fù)試井,可靠p、Kh/μ60年代初大慶油田無(wú)天然能量水驅(qū)60年代中勝利油田多套層系多套油水系統(tǒng)80年代初勝利開始引進(jìn)地面直讀高精度電子壓力計(jì)測(cè)試系統(tǒng)85年勝利、大慶引進(jìn)試井解釋系統(tǒng)現(xiàn)場(chǎng)施工試井?dāng)?shù)據(jù)采集試井分析過(guò)程油氣試井分析=測(cè)試油氣井+解釋測(cè)試資料油氣井測(cè)試：一口油氣井鉆穿或部分鉆穿油層，并以定產(chǎn)量開采一段時(shí)間關(guān)井（輸入信號(hào)I），此時(shí)具有一定物理、地質(zhì)特征的油層（未知系統(tǒng)S）將自動(dòng)恢復(fù)地層壓力而到地層壓力平衡而發(fā)生流體的滲流，用專門的壓力測(cè)試設(shè)備連續(xù)測(cè)試油井井底壓力（輸出信號(hào)O）。資料解釋：根據(jù)油氣井中測(cè)出的井底壓力資料（輸出信號(hào)O），與油氣井所處的生產(chǎn)條件（輸入信號(hào)I），利用數(shù)學(xué)解析式表示的油層滲流規(guī)律，經(jīng)過(guò)一定的數(shù)學(xué)處理方法，可判斷油層性質(zhì)或地質(zhì)特征（未知系統(tǒng)S）SIOI(輸入)×S（系統(tǒng)）O（輸出）滲流理論(正問(wèn)題)I（輸入）/O（輸出）S（系統(tǒng)）試井解釋(反問(wèn)題)試井分析過(guò)程按測(cè)試方法分：利用油井以某固定產(chǎn)量生產(chǎn)時(shí)井底壓力隨時(shí)間降落的資料進(jìn)行分析，這種方法稱為壓力降落試井法；利用油井關(guān)井后井底壓力隨時(shí)間不斷恢復(fù)的實(shí)測(cè)資料來(lái)分析求參數(shù)，稱為壓力恢復(fù)試井法。按資料的處理方法分：常規(guī)試井分析法現(xiàn)代試井分析法。分類：一、開井壓力降落試井法1.不穩(wěn)定早期壓降分析及應(yīng)用有界封閉地層開井生產(chǎn)井底壓力降落曲線可分為三段：第I段稱為“不穩(wěn)定早期”，是指壓降漏斗沒(méi)有傳到邊界之前的彈性第一階段；第Ⅱ段稱為不穩(wěn)定晚期（即壓降漏斗傳到邊界之后）；第Ⅲ段稱擬穩(wěn)定期（此階段地層中任一點(diǎn)壓降速度相同）IIIIII在不穩(wěn)定早期地層中任一點(diǎn)壓力(無(wú)限大地層彈性液體滲流典型解)井底壓力<0.01可近似簡(jiǎn)寫為若以Pwf

(t)為縱坐標(biāo),以lgt為橫坐標(biāo),在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)系中,Pwf(t)-t關(guān)系曲線為一條直線，其斜率為m，截距為A，利用其斜率、截距可反求地層參數(shù)。地層流動(dòng)系數(shù)為：2.擬穩(wěn)定期壓降曲線分析和應(yīng)用擬穩(wěn)定期井底壓力直角坐標(biāo)系中Pwf

(t)~t關(guān)系曲線為一直線利用擬穩(wěn)定期壓降曲線的斜率m，可求出地層的儲(chǔ)量。二、關(guān)井壓力恢復(fù)試井法壓力恢復(fù)試井是目前油田上最常用的一種試井方法。它的原理是油井以恒定產(chǎn)量生產(chǎn)一定時(shí)間后關(guān)井，測(cè)取關(guān)井后的井底恢復(fù)壓力，對(duì)此壓力資料進(jìn)行分析并求地層參數(shù)，1.壓力恢復(fù)試井的基本公式—赫諾公式關(guān)井t時(shí)間后的井底壓力可以看成是油井以產(chǎn)量Q連續(xù)生產(chǎn)T+t時(shí)間和從T時(shí)開始以產(chǎn)量Q注入t時(shí)間的井底壓力降之疊加，即：Pws(t)為關(guān)井t時(shí)間的井底壓力值，T為油井穩(wěn)定生產(chǎn)時(shí)間。

(1)若用對(duì)數(shù)表達(dá)式近似表示Ei函數(shù)在Horner曲線中，利用其直線段斜率可求地層參數(shù)，外推直線段到所對(duì)應(yīng)的壓力即為原始地層壓力Pi

2.壓力恢復(fù)試井的簡(jiǎn)化公式MDH公式油井的工作制度是經(jīng)常變化的，關(guān)井前穩(wěn)定生產(chǎn)時(shí)間T不易確定；如果關(guān)井前生產(chǎn)時(shí)間越長(zhǎng)，它繼續(xù)生產(chǎn)引起的壓降影響就越小。因此關(guān)井前生產(chǎn)時(shí)間較長(zhǎng)，而關(guān)井時(shí)間不太長(zhǎng)(T>>t)時(shí)，可以用關(guān)井時(shí)刻井底壓降值代替油井生產(chǎn)T+t時(shí)間的井底壓降值，即式(1)中ΔP1，可近似地寫為：Pwf(0)為關(guān)井瞬時(shí)井底壓力Pws(t)所以即為MDH公式利用其斜率m可求地層參數(shù)作業(yè)：43三、現(xiàn)代試井基本原理現(xiàn)代試井以原有的試井方法為基礎(chǔ)，在許多方面又發(fā)展了新理論、新方法。應(yīng)用現(xiàn)代試井技術(shù)，不僅可取得一般常規(guī)試井方法所獲得的油藏資料，而且可以對(duì)油藏的儲(chǔ)集類型、平面上的變化、邊界等情況作出分析判斷?，F(xiàn)代試井主要有以下4個(gè)方面的內(nèi)容：應(yīng)用高精度的、可以在井下長(zhǎng)期工作的、數(shù)據(jù)采集間隔小到秒計(jì)的井下儀器來(lái)錄取壓力資料。主要代表儀器為地面直讀式或井底儲(chǔ)存式電子壓力計(jì)。與高精度配套的井下開關(guān)工具和其他測(cè)試儀器以圖版分析方法為中心的試井解釋理論和方法實(shí)現(xiàn)上述理論和方法的試井解釋軟件無(wú)因次量的表達(dá)式及其解，不受油藏物性，油井產(chǎn)量等條件的限制，更具廣泛的適用性。無(wú)因次量是用相對(duì)的概念來(lái)代替物理量的絕對(duì)值。無(wú)量綱化無(wú)因次壓力是一個(gè)壓力降的概念，而不是壓力的概念，是用油藏地質(zhì)參數(shù)與油井產(chǎn)量的倍數(shù)來(lái)代替實(shí)際油層壓降。無(wú)因此時(shí)間以油藏地質(zhì)參數(shù)為倍數(shù)的時(shí)間來(lái)代替實(shí)際時(shí)間無(wú)因次距離是以井徑的倍數(shù)來(lái)表示實(shí)際距離的大小。線源解無(wú)量綱形式無(wú)量綱表達(dá)式：由于實(shí)際井筒半徑相對(duì)于所探測(cè)的面積來(lái)說(shuō)尺寸很小，所以當(dāng)以下兩個(gè)條件之一得到滿足時(shí)，以上解是實(shí)際井筒精確解的嚴(yán)格近似解。線源解近似表達(dá)式最簡(jiǎn)單的一種模型試井模型內(nèi)邊界+油藏模型+外邊界現(xiàn)實(shí)：常用油藏物理模型k均質(zhì)模型雙滲介質(zhì)k1k2雙孔介質(zhì)k1k2復(fù)合介質(zhì)k1k2現(xiàn)實(shí)：井筒模型井筒幾何描述直井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫定向井斜井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫水平井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫復(fù)雜結(jié)構(gòu)井多分枝井……井筒動(dòng)力學(xué)效應(yīng)常產(chǎn)量變流量井筒存儲(chǔ)井筒相再分配現(xiàn)實(shí)：邊界、斷層、交界面模型無(wú)窮延伸邊界封閉邊界圓形矩形任意形狀定壓邊界圓形矩形任意形狀直線邊界斷層水直線補(bǔ)給邊界交界面完全連通半透壁由DARCY定律直接給出數(shù)學(xué)表達(dá)式試井解釋模型(井筒儲(chǔ)存+表皮效應(yīng))內(nèi)邊界+均質(zhì)油藏(油藏模型)+無(wú)限大外邊界(外邊界)井筒儲(chǔ)存效應(yīng)與井筒儲(chǔ)存系數(shù)：在測(cè)試過(guò)程中，由于井筒中的流體的可壓縮性，關(guān)井后地層流體繼續(xù)向井內(nèi)聚集，開井后地層流體不能立刻流入井筒，這種現(xiàn)象稱為井筒儲(chǔ)存效應(yīng)。描述這種現(xiàn)象大小的物理量為井筒儲(chǔ)存系數(shù)，定義為與地層相通的井筒內(nèi)流體體積的改變量與井底壓力改變量的比值。試井基本原理井筒儲(chǔ)存系數(shù)無(wú)量綱井筒儲(chǔ)集系數(shù)也是以油藏參數(shù)為倍數(shù)的井筒儲(chǔ)存來(lái)代替實(shí)際井儲(chǔ)系數(shù)試井基本原理井筒儲(chǔ)存系數(shù)無(wú)量綱壓力導(dǎo)數(shù)一般定義為試井基本原理表皮系數(shù)表皮效應(yīng)與表皮系數(shù)：由于鉆井、完井、作業(yè)或采取增產(chǎn)措施，使井底附近地層的滲透率變差或變好，從而引起附加流動(dòng)壓力的效應(yīng)，稱為表皮效應(yīng)。表示表皮效應(yīng)大小的無(wú)量綱參數(shù)稱為表皮系數(shù)，表皮系數(shù)由下式定義試井基本原理<0.5<-3壓裂（特低）0.5~5-3~-1酸化（低）5~10-1~1完善（較低）10

~1031~5較完善（中）103~10155~20污染（高）>1015>20嚴(yán)重污染（特高）CDe2S大約值S值數(shù)量級(jí)分類級(jí)別試井基本原理表皮系數(shù)基本假設(shè)（Gringarten圖版）在均勻等厚、無(wú)窮延伸各向同性單一剛性儲(chǔ)層中心一口油井以常產(chǎn)量產(chǎn)出常粘度微可壓縮單相流體，發(fā)生等溫DARCY滲流，不計(jì)重力和毛管效應(yīng)。試井基本原理具有C，S均質(zhì)無(wú)限大油藏?cái)?shù)學(xué)模型試井基本原理具有C，S均質(zhì)無(wú)限大油藏對(duì)上式進(jìn)行LAPLACE變換，求其拉氏空間解：K0、K1為修正的零階和一階第二類貝塞爾函數(shù)。μ為拉氏變量。通過(guò)stehfest數(shù)值反演，得到無(wú)因次壓力隨無(wú)因次時(shí)間變換關(guān)系，繪制成曲線：均質(zhì)油藏典型曲線曲線特征均質(zhì)油藏試井試井基本原理具有C，S均質(zhì)無(wú)限大油藏CD*e2s雙對(duì)數(shù)擬合分析均質(zhì)油藏試井均質(zhì)油藏試井雙對(duì)數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計(jì)算均質(zhì)油藏試井雙對(duì)數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計(jì)算均質(zhì)油藏試井雙對(duì)數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計(jì)算均質(zhì)油藏試井雙對(duì)數(shù)擬合分析均質(zhì)油藏試井斜率m半對(duì)數(shù)分析中期段參數(shù)計(jì)算均質(zhì)油藏試井半對(duì)數(shù)分析斜率mp*均質(zhì)油藏試井壓力恢復(fù)試井Log((Dt+tp)/Dt)Horner分析圖外推壓力均質(zhì)油藏試井外推壓力不同油藏模型的曲線特征0.5直線斜率為1小結(jié)曲線特征END復(fù)合油藏徑向復(fù)合油藏多井試井概念多井試井干擾試井脈沖試井多井試井目的是確定井間連通情況和求解井間地層特性垂向干擾試井垂向脈沖試井多井試井概念多井試井在觀測(cè)井中下入高精度電子壓力計(jì)，測(cè)出觀測(cè)井的井底壓力變化。如果條件許可，將激動(dòng)井和觀測(cè)井提前關(guān)閉，形成一個(gè)穩(wěn)定壓力分布，這將使試井資料解釋較為容易。

改變激動(dòng)井的工作制度。為使觀測(cè)井能接收到盡可能大的壓力變化值（常稱“壓力干擾值”），應(yīng)盡可能增大激動(dòng)井的產(chǎn)量變化值（常稱作“激動(dòng)量”）。激動(dòng)井改變工作制度可以只改變一次，也可以改變二次，以重復(fù)觀測(cè)壓力干擾的變化。

干擾試井多井試井干擾試井多井試井直接檢驗(yàn)井間是否連通。如果連通，可求解諸如導(dǎo)壓系數(shù)，流動(dòng)系數(shù)

(或滲透率K)和彈性儲(chǔ)能系數(shù)

Cth等。檢驗(yàn)井間斷層是否密封?？汕蟪霾煌较虻臐B透率（要求在一口激動(dòng)井的周圍不同方向上設(shè)置多口觀測(cè)井）。對(duì)于裂縫性地層（或水力壓裂地層），可確定裂縫的走向。對(duì)于雙重孔隙系統(tǒng)地層，可確定兩種孔隙介質(zhì)的彈性儲(chǔ)容比和竄流系數(shù)。

干擾試井多井試井干擾試井分析多井試井從壓力擬合值求流動(dòng)系數(shù)從時(shí)間擬合值求地層孔隙彈性系數(shù)干擾試井分析小結(jié)：1、無(wú)因次量（壓力，時(shí)間，井距），井儲(chǔ)，表皮系數(shù)等的定義2、試井模型（油藏模型，內(nèi)外邊界條件）3、線源井得數(shù)學(xué)模型及其解4、均質(zhì)油藏?cái)?shù)學(xué)模型及其解5、試井解釋的兩大方法（赫諾及圖版擬合）6、多井試井（干擾）試井解釋結(jié)果是油藏在動(dòng)態(tài)條件下的真實(shí)反映四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用在開發(fā)方案調(diào)整中的應(yīng)用在增產(chǎn)措施效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用在稠油熱采及三產(chǎn)中的應(yīng)用試井技術(shù)在勘探開發(fā)中的應(yīng)用在勘探開發(fā)早期的應(yīng)用在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用落實(shí)油藏外邊界（封閉邊界,全封閉邊界,等壓邊界,流壓探邊）判斷油藏儲(chǔ)層儲(chǔ)集類型判斷儲(chǔ)層裂縫發(fā)育方向儲(chǔ)層物性參數(shù)確定壓力溫度系統(tǒng)確定油井產(chǎn)能確定酸化效果評(píng)價(jià)壓裂效果評(píng)價(jià)在稠油熱采中的應(yīng)用在三采方案編制中的應(yīng)用四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用在勘探開發(fā)早期的應(yīng)用在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用在開發(fā)方案調(diào)整中的應(yīng)用在增產(chǎn)措施效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用在稠油熱采及三采中的應(yīng)用在勘探開發(fā)早期的應(yīng)用落實(shí)油藏外邊界判斷油藏儲(chǔ)層儲(chǔ)集類型判斷儲(chǔ)層裂縫發(fā)育方向四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用１．落實(shí)油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復(fù)合油藏四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用（1）單一直線不滲透邊界埕北12井雙對(duì)數(shù)擬合圖不滲透邊界153m單一直線不滲透邊界實(shí)例

埕北12構(gòu)造井位示意圖150m左右第一條邊界第二條邊界斷層距離分別為:687.0m和312.0m。（2）兩條不滲透邊界夏326井雙對(duì)數(shù)擬合圖夏326井位構(gòu)造圖兩條不滲透邊界實(shí)例孤北30井雙對(duì)數(shù)圖封閉邊界反映四條邊到井筒距離62、125、192、248（3）多條不滲透邊界為確定斷塊規(guī)模指導(dǎo)井位部署，93年10月進(jìn)行探邊測(cè)試。圖12孤北30新構(gòu)造圖估算面積0.18km2上報(bào)面積0.2km2估算儲(chǔ)量41萬(wàn)噸

上報(bào)儲(chǔ)量53萬(wàn)噸多條不滲透邊界實(shí)例鹽16井雙對(duì)數(shù)圖全封閉邊界反映長(zhǎng)1120寬366面積:0.41儲(chǔ)量面積:0.4（4）全封閉邊界鹽16塊是94年發(fā)現(xiàn)的砂三中水下扇體，為確定其規(guī)模，95年進(jìn)行恢復(fù)探邊測(cè)試。圖6鹽16塊構(gòu)造井位圖全封閉邊界實(shí)例１．落實(shí)油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復(fù)合油藏四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用等壓邊界反映1998年9月測(cè)試，解釋等壓邊界距離為299.0m（1）單一等壓邊界義941井雙對(duì)數(shù)擬合圖義941構(gòu)造井位示意圖單一等壓邊界實(shí)例R=850m等壓邊界反映利371雙對(duì)數(shù)擬合圖利371井是鄭南S4砂礫巖扇體上第一口探井，為確定其規(guī)模，指導(dǎo)下步滾動(dòng)部署，92年12月，進(jìn)行探邊測(cè)試。（2）圓形等壓邊界2080m油水邊界在20802073

等深線上圈閉面積為2.26km2

1.8

估算儲(chǔ)量279萬(wàn)噸223圖3利371構(gòu)造井位圖圓形等壓邊界實(shí)例１．落實(shí)油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復(fù)合油藏四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用3）流壓探邊埕科1構(gòu)造上屬埕東凸起東北坡埕110鼻狀構(gòu)造主體部位，目的層為上二迭系含礫砂巖和侏羅系粉細(xì)砂巖，油層以27傾角向東北方向傾斜圖13埕科1井油藏剖面圖1、落實(shí)油藏外邊界3）流壓探邊10mm油嘴生產(chǎn)2個(gè)月連通空隙體積11.8106m3圖14埕科1井流壓探邊測(cè)試曲線1、落實(shí)油藏外邊界１．落實(shí)油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復(fù)合油藏四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用1994年5月7日對(duì)沙三上試井交界面的距離為144.0m，內(nèi)外區(qū)流度比Mc0.047唐4-1井雙對(duì)數(shù)擬合圖復(fù)合油藏線性復(fù)合油藏實(shí)例唐4-1構(gòu)造井位示意圖o=5.35mPa·sw=0.25mPa·sMc=0.047線性復(fù)合油藏實(shí)例四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用在勘探開發(fā)早期的應(yīng)用落實(shí)油藏外邊界判斷油藏儲(chǔ)層儲(chǔ)集類型判斷儲(chǔ)層裂縫發(fā)育方向2、判斷油藏的儲(chǔ)集類型老30井是樁古18塊上的一口詳探井，為落實(shí)奧陶系灰?guī)r儲(chǔ)層的儲(chǔ)集類型，91年11月進(jìn)行測(cè)試圖15老30井雙對(duì)數(shù)圖雙重介質(zhì)特征（一）在油田勘探開發(fā)早期的應(yīng)用四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用在勘探開發(fā)早期的應(yīng)用落實(shí)油藏外邊界判斷油藏儲(chǔ)層儲(chǔ)集類型判斷儲(chǔ)層裂縫發(fā)育方向3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向圖16商741斷塊井位構(gòu)造圖（一）在油田勘探開發(fā)早期的應(yīng)用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力變化明顯圖17商741~商743干擾試井曲線（一）在油田勘探開發(fā)早期的應(yīng)用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力未見明顯變化圖18商74-8~商743干擾試井曲線（一）在油田勘探開發(fā)早期的應(yīng)用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向測(cè)試結(jié)論：

東西向連通性好,南北向不連通或連通性很差。該結(jié)論與測(cè)井解釋及地質(zhì)綜合研究結(jié)果一致，為井位部署、方案設(shè)計(jì)提供了重要決策依據(jù)（一）在油田勘探開發(fā)早期的應(yīng)用四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用在勘探開發(fā)早期的應(yīng)用在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用在開發(fā)方案調(diào)整中的應(yīng)用在增產(chǎn)措施效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用在稠油熱采及三采中的應(yīng)用（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用壓力溫度系統(tǒng)確定儲(chǔ)層有效滲透率確定油井產(chǎn)能評(píng)價(jià)四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用

以在埕島油田開發(fā)方案編制中的應(yīng)用為例（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用1、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖19埕島館陶組壓力深度關(guān)系圖25井51層次統(tǒng)計(jì)回歸：埕島館陶組壓力系數(shù)0.971、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖20埕島館陶組溫度深度關(guān)系圖

25井51層次統(tǒng)計(jì)回歸：溫度梯度3.85℃/100m（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用壓力溫度系統(tǒng)確定儲(chǔ)層有效滲透率確定油井產(chǎn)能評(píng)價(jià)2、儲(chǔ)層參數(shù)定量分析表1埕島油田滲透率的統(tǒng)計(jì)表8井14層次（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用2、儲(chǔ)層參數(shù)定量分析埕島油田地層滲透性的平面分布特征

埕島館陶組上升盤儲(chǔ)層具有高滲、高流動(dòng)能力特點(diǎn)，下降盤儲(chǔ)層平均有效滲透率明顯低于上升盤。高滲透區(qū)位于埕北斷層上升盤南部，以勝海4及勝海1為其高滲透中心，向外延伸。（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用2、儲(chǔ)層參數(shù)定量分析表2滲透性的垂向變化特征1.各井都存在著較強(qiáng)的垂向非均質(zhì)性，下降盤(勝海7)非均質(zhì)性強(qiáng)，上升盤的非均質(zhì)性較弱。2.上升盤南部，構(gòu)造低部位（勝海6）均質(zhì)性比高部位（勝海4）好。（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用壓力溫度系統(tǒng)確定儲(chǔ)層有效滲透率確定油井產(chǎn)能評(píng)價(jià)3、油藏產(chǎn)能評(píng)價(jià)圖20埕北151產(chǎn)能測(cè)試曲線（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用3、油藏產(chǎn)能評(píng)價(jià)圖21埕北151采油指數(shù)曲線（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用3、油藏產(chǎn)能評(píng)價(jià)埕島地區(qū)館陶組共測(cè)取9口井17層次產(chǎn)能資料

平均采油指數(shù)為47.35

t/MPa·d

平均比采油指數(shù)為4.38

t/MPa·d·m該資料是確定埕島油田主體部位館陶組產(chǎn)能的主要依據(jù)（二）在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用在勘探開發(fā)早期的應(yīng)用在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用在開發(fā)方案調(diào)整中的應(yīng)用在增產(chǎn)措施效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用在稠油熱采及三采中的應(yīng)用四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應(yīng)用圖22樁107斷塊構(gòu)造井位圖92年樁西廠為完善該塊井網(wǎng)，初定在樁107-7與107-5之間部署一口加密井，但對(duì)兩井之間斷層是否密封難以確定，為此在兩井之間進(jìn)行干擾測(cè)試。四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應(yīng)用圖23樁107-5與107-7干擾測(cè)試曲線壓力變化明顯四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應(yīng)用圖22樁107斷塊井位圖四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用在勘探開發(fā)早期的應(yīng)用在編制開發(fā)方案中的應(yīng)用在開發(fā)方案調(diào)整中的應(yīng)用在增產(chǎn)措施效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用在稠油熱采及三采中的應(yīng)用四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用1、油井完善性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)裂縫性油藏：

S>-3不完善

S=-3完善

S<-3超完善均質(zhì)油藏：

S>0不完善

S=0完善

S<0超完善四、在勘探開發(fā)中的應(yīng)用（四）在增產(chǎn)措施效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用（四）在增產(chǎn)措施效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用2、酸化效果評(píng)價(jià)圖24樁34井酸化前雙對(duì)數(shù)圖樁34井位于樁樁31塊，層位沙一段，巖性為生物白云巖。2、酸化效果評(píng)價(jià)圖25樁34酸化后雙對(duì)數(shù)圖（四）在增產(chǎn)措施效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用2、酸化效果評(píng)價(jià)