PAGE52-一壓力機(jī)主要技術(shù)參數(shù)二壓力機(jī)運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)計(jì)算三電動(dòng)機(jī)功率和飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的計(jì)算四、飛輪部部分實(shí)際際轉(zhuǎn)動(dòng)慣慣量五、齒輪嚙嚙合及齒齒輪強(qiáng)度度的驗(yàn)算算皮帶輪傳動(dòng)動(dòng)的計(jì)算算七離離合器和和制動(dòng)器器部分的的計(jì)算八滑塊塊部分計(jì)計(jì)算九機(jī)機(jī)身強(qiáng)度度計(jì)算一壓力力機(jī)主要要技術(shù)參參數(shù)序號(hào)名稱單位技術(shù)參數(shù)1公稱力kN63002公稱力行程程mm133滑塊行程mm5004滑塊行程次次數(shù)min-11105最大裝模高高度mm10006裝模高度調(diào)調(diào)節(jié)量mm3407接油盒之間間的距離離mm33208滑塊底面尺尺寸（左左右×前后）mm3300××160009工作臺(tái)面尺尺寸（左左右×前后）mm3450××1600010工作臺(tái)板厚厚度mm20011滑塊打料行行程mm20012氣墊力kN100013氣墊個(gè)數(shù)單頂冠（雙雙氣缸）14氣墊行程mm24015電動(dòng)機(jī)功率率kW7516轉(zhuǎn)速r/minn1395二壓力力機(jī)運(yùn)動(dòng)動(dòng)學(xué)和動(dòng)動(dòng)力學(xué)計(jì)計(jì)算1﹑滑塊行行程和轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角的關(guān)關(guān)系滑塊行程SS由下式式求得式中：—曲曲軸半徑—曲軸轉(zhuǎn)角角0-3360度度—連桿長度度—連桿系數(shù)數(shù)在不同值值求得SS值列于于下表：：單位（毫毫米）當(dāng)發(fā)生公稱稱力時(shí)，曲軸轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角由下下式求得得：式中：：—發(fā)生公公稱力時(shí)，滑塊離離下死點(diǎn)距離代入得得2、滑塊速速度與轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角的關(guān)關(guān)系式中—滑塊塊的速度度—曲柄等速速旋轉(zhuǎn)時(shí)時(shí)的角速速度，—滑塊每分分鐘行程程次數(shù)當(dāng)滑塊每分分鐘行程程次數(shù)為為10次/分根據(jù)上式可可列下表表：單位位（毫米米/秒）滑塊的加速速度與曲曲轉(zhuǎn)角的的關(guān)系α—曲柄旋旋轉(zhuǎn)角度度0-3360度度—曲柄等速速旋轉(zhuǎn)時(shí)時(shí)的角速速度，—滑塊每分分鐘行程程次數(shù)110次/分J—滑塊加加速度米米/秒2\由上式可知知：當(dāng)αα＝0度和α＝1800度時(shí)具具有最大大加速度度Ｊｍａａｘ＝－1.004722×1.004722×2500×（1++0.2238）＝＝-339..4m//s24、曲柄上上最大扭扭矩的計(jì)計(jì)算3.1摩擦擦力臂的的計(jì)算式中：—公公稱壓力力，—摩擦當(dāng)量量力臂—摩擦系數(shù)數(shù)，＝0.006—曲軸頸直直徑，—球頭直徑徑，—曲軸支承承頸直徑徑，—理想當(dāng)量量力臂將以上數(shù)值值代入上上式：曲軸傳遞的的扭矩：：對雙點(diǎn)壓力力機(jī)，每每個(gè)齒輪輪承受的的扭矩為為總扭矩矩的５／／８＝００．６２２５每個(gè)齒輪承承受的扭扭矩Ｍ單單單個(gè)曲軸傳傳遞的扭扭矩：5﹑傳動(dòng)動(dòng)軸上的的扭距6﹑離合器器軸的扭扭距7﹑滑塊上上允許的的載荷的的確定傳傳動(dòng)系統(tǒng)統(tǒng)的零部部件是以以曲軸上上最大扭扭距設(shè)計(jì)計(jì)的.滑滑塊上允允許負(fù)載載在滑塊塊行程范范圍內(nèi)變變化的,,滑塊塊行程在在下死點(diǎn)點(diǎn)13mmm處滑滑塊的允允許壓力力稱其公公稱力,,即滑塊塊的公稱稱力P==P=6630000000KN,,當(dāng)時(shí),三電動(dòng)動(dòng)機(jī)功率率和飛輪輪的轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)慣量的的計(jì)算1、連續(xù)行行程時(shí)，一一次行程程功的計(jì)計(jì)算根據(jù)“曲柄柄壓力機(jī)機(jī)設(shè)計(jì)”一書中中的公式式：式中：Pg—公稱稱壓力（噸）PPg=6630噸噸S—滑塊行行程（毫毫米）SS=5000mmmSP—滑塊塊公稱力力行程（毫毫米）SPP=133mmmμ—摩擦擦當(dāng)量力力臂（毫毫米）mμ=400.8114mmmK1—經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)系數(shù)。對對閉式壓壓力機(jī)K11=62、主電機(jī)機(jī)功率的的確定式中：nT—滑塊塊每分鐘鐘行程次次數(shù)nT=10次/分分K2—電機(jī)機(jī)過載系系數(shù)K2=1..5考慮到雙點(diǎn)點(diǎn)壓力機(jī)機(jī)拉延的的工序等等因素，取取主電機(jī)機(jī)NH=755KWYH2800M-4413395rr.p..m3、當(dāng)滑塊塊行程次次數(shù)為77次/分分時(shí)，單單次行程程按滑塊塊允許的的功計(jì)算算滑塊單次行行程時(shí)，離離合器消消耗的功功取Ei=2250000kggf.mm4、電機(jī)恢恢復(fù)時(shí)間間的計(jì)算算5、飛輪所所需轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的的計(jì)算=式中：ω—飛輪軸軸的角速速度K3—飛輪輪速度降降系數(shù)，受受電動(dòng)機(jī)機(jī)臨界轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)差率的的影響。對通用鼠籠籠式異步步電動(dòng)機(jī)機(jī),一般為00.088-0..12，故故=0.115-00.199對線繞式異異步電機(jī)機(jī)，在轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)子電路路中串入入電阻，故故=0..23--0.227高轉(zhuǎn)差率電電機(jī)，值值一般不不小于00.3，故故取=00.333四、飛輪部部分實(shí)際際轉(zhuǎn)動(dòng)慣慣量1﹑飛輪實(shí)實(shí)際慣量量的計(jì)算算0.7855?2﹑離合器器活塞體體轉(zhuǎn)動(dòng)慣慣量的計(jì)計(jì)算（對對零件進(jìn)進(jìn)行簡化化）離合器接合合盤實(shí)際際慣量的的計(jì)算4﹑飛輪實(shí)實(shí)際轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)慣量的的計(jì)算故：飛輪的的實(shí)際轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量量大于飛飛輪所需需的轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)慣量。五、齒輪嚙嚙合及齒齒輪強(qiáng)度度的驗(yàn)算算1、雙點(diǎn)壓壓力機(jī)偏偏心齒輪輪安裝位位置的定定位計(jì)算算對雙點(diǎn)壓力力機(jī)的齒齒輪傳動(dòng)動(dòng)系統(tǒng)，若若采用整整體式偏偏心齒輪輪，在設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)，必必須保證證兩偏心心同步。在在設(shè)計(jì)中中，若齒齒輪齒數(shù)數(shù)，兩曲曲柄中心心位置，各各齒輪中中心位置置布置不不當(dāng)，將將導(dǎo)致齒齒輪不能能良好嚙嚙合。比比如在保保證兩偏偏心同步步的情況況下，會(huì)會(huì)出現(xiàn)齒齒頂對齒齒頂?shù)那榍闆r發(fā)生生，因此此，必須須計(jì)算偏偏心齒輪輪安裝的的位置。低速傳動(dòng)參參數(shù)：mm=222,z小小=177，Z大大=866，A==11449.771兩偏心輪同同心旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)。設(shè)由于為一整整數(shù)，因因此，兩兩偏心齒齒輪能否否同步主主要決定定于第二二項(xiàng)是否為整數(shù)數(shù)或者整整數(shù)加11/2。α角的大小可由齒輪中心距求得，因此當(dāng)兩兩齒輪都都以齒厚厚中心定定位時(shí)，上上式最后后一項(xiàng)必必須等于于某一正正數(shù)m即滑塊懸掛式式布置，BB為滑塊塊導(dǎo)軌左左右尺寸寸的3//5左右右即即B=220144.333取整m=35故：mm所以兩齒輪輪中心距距必須滿滿足20014..32mmm，才才能保證證兩偏心心齒輪同同步轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)。2、低速齒齒輪副的的強(qiáng)度核核算2.1低速速齒輪副副的彎曲曲強(qiáng)度核核算式中：—每個(gè)偏心心齒輪承承受的扭扭矩=5508000kggf.mmm—齒輪輪模數(shù)mm=22mmm—大齒輪的的齒數(shù)=86K—載荷系系數(shù)K1--載載荷集中中系數(shù)當(dāng)查表表K1==1K2—?jiǎng)虞d載荷系數(shù)數(shù)當(dāng)齒輪輪的線速速度時(shí)KK2=11.1K3—當(dāng)量量載荷系系數(shù)，對對閉式雙雙點(diǎn)壓力力機(jī)不是是長期滿滿載工作作KK3=0..8=1×1..1×0.88=0..88總之K在設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)可可以預(yù)先先選擇，如如果設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)做到到傳動(dòng)零零件的比比例協(xié)調(diào)調(diào)，相互互位置安安排合理理，精度度選擇恰恰當(dāng)，則則K=1.005-11.2B大—大齒齒輪的寬寬度B大大=2330mmmY大—大齒齒輪的齒齒形系數(shù)數(shù)y大大=0..1833，當(dāng)ξξ=0..2時(shí)Y小小輪的的齒形系系數(shù)yy小=0..1677，當(dāng)ξ=0..6時(shí)小齒輪材料料40CCr調(diào)質(zhì)質(zhì)[σσ]=224000-34400kkgf//cm22大齒輪材料料ZG445[σ]=225600kgff/cmm22.2低速速副接觸觸應(yīng)力核核算式中：M2—大齒齒輪扭矩矩（kgg.cmm）=5508000kggf.mmMn—齒輪輪模數(shù)（cm）Mn=2.2cmB—齒輪寬寬度（mmm）B==23ccmK—載荷系系數(shù)。K1、KK2的敘敘述同前前。K3—當(dāng)量量載荷系系數(shù)，一一般壓力力機(jī)K33=0..8，自自動(dòng)壓力力機(jī)K33=1.00C—彈性模模數(shù)系數(shù)數(shù)C=221400C1—承載載能力系系數(shù)CC1=11.1i—低速副副傳動(dòng)比比i=55.066[[σj]==126600kkgf//cm223﹑高速副副齒輪彎彎曲應(yīng)力力的核算算式中：Mc—中間間軸上的的扭矩MMC=165560kkgf..mMn—齒輪輪模數(shù)Mn=114mmmz大——大齒輪輪的齒數(shù)數(shù)z=1223K—載載荷系數(shù)數(shù)K1--載載荷集中中系數(shù)當(dāng)查表表K1==1K2—?jiǎng)虞d載荷系數(shù)數(shù)當(dāng)齒輪輪的線速速度時(shí)KK2=11.1K3—當(dāng)量量載荷系系數(shù)，對對閉式雙雙點(diǎn)壓力力機(jī)不是是長期滿滿載工作作KK3=0..8=1×1..1×0.88=0..88B大—大齒齒輪的寬寬度B大大=2110mmmY大—大齒齒輪的齒齒形系數(shù)數(shù)y大大=0..1833Y小小輪的的齒形系系數(shù)y小=0..1677高速副齒輪輪強(qiáng)度比比較富裕裕，安全全系數(shù)比比較大皮帶輪傳動(dòng)動(dòng)的計(jì)算算1、已知條條件：①電機(jī)功率率75KKW，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速n==13995r//minn②小皮帶帶輪直徑徑：=3350mmm③大皮帶輪輪直徑：：=12235mmm④皮帶輪傳傳動(dòng)比：：⑤兩班制，起起動(dòng)負(fù)荷荷為正常常負(fù)荷的的1.225倍。2、選擇三三角皮帶帶：根據(jù)據(jù)功率和和工作情情況，選選擇D型型皮帶3、飛輪轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速4、飛輪輪輪緣線速速5、根據(jù)實(shí)實(shí)際尺寸寸，確定定中心距距為12200mmm6、計(jì)算皮皮帶長度度取皮帶內(nèi)周周長為LLP=50000mmm即即D500007、計(jì)算小小帶輪包包角α＞1200O8、皮帶擾擾曲次數(shù)數(shù)9、皮帶根根數(shù)Z≥式中：Pd—計(jì)算算功率Ka—工況況系數(shù)Ka==1.22P1—單單根皮帶帶功率P11=166.777KW△P—單根根皮帶額額定功率率增量△P=11.888KWKa—包角角修正系系數(shù)Ka==0.888Kl—帶長長修正系系數(shù)Kl==0.996取皮帶根數(shù)數(shù)為5根根10、單根根皮帶的的初張緊緊力F00F0=式中：q—單位長長度質(zhì)量量qq=0..6—計(jì)算功功率=900kw—包角修修正系數(shù)數(shù)==0.88811、作用用在軸上上的力F≈2ZFF0Sinn(α/2))=2××5×10442×sinn(1335.775/22)=996533N七離離合器和和制動(dòng)器器部分的的計(jì)算1﹑離合器器部分計(jì)計(jì)算1.1離離合器軸軸上的工工作扭矩矩MK（公斤.米米）式中：MQQ—曲軸工工作扭矩矩（公斤斤.米）MQ=8117200kgff.mi—曲軸至至離合器器軸的傳傳動(dòng)比i=η—齒輪傳傳動(dòng)效率率η=0..96V—齒輪傳傳動(dòng)對數(shù)數(shù)V==21.2離離合器計(jì)計(jì)算扭矩矩MKKP（公斤.米米）式中：MKK—離合器器軸上的的工作扭扭矩（公公斤.米）MQ=37712..8（公公斤.米）β—儲(chǔ)備系系數(shù)，考考慮摩擦擦系數(shù)變變動(dòng)，氣氣壓波動(dòng)動(dòng)和其它阻力對對扭矩的的影響。β=1.11.3計(jì)算參參數(shù)的選選用摩擦表面數(shù)數(shù)n：nn=2摩擦塊塊數(shù)數(shù)m：m=110平均摩擦半半徑RCP：RRCP=30（厘厘米）摩擦塊面積積F：F==1488（厘米米2）摩擦塊摩擦擦系數(shù)μμ：μ=0..3-00.4取μ=0..41.4單單位壓力力qm計(jì)算1.5壓壓緊摩擦擦塊所需需要的軸軸向力Pmm1.6離離合器脫脫開彈簧簧所產(chǎn)生生的軸向向力P彈彈設(shè)計(jì)選用44根110×60×1300根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)設(shè)計(jì)，采采用新的的摩擦塊塊時(shí)，壓壓縮量為為23mmm，當(dāng)當(dāng)摩擦后后磨損110mmm后，壓壓縮量為為33mmm查彈簧標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)：GBB20889-880得知知：彈簧簧剛度PP’=8..42kkgf//mm最大壓縮量量Fi==49..7mmmP彈=333×8.442=2278kkgf1.7所需要要的空氣氣壓力p式中：γ——考慮到到汽缸漏漏損、脫脫開彈簧簧阻力和和摩擦損損耗等系系數(shù)γ=1..1D、d—離合合器汽缸缸外徑與與內(nèi)徑（厘厘米）,,D==78厘米米D==50厘米米空氣壓力[[p]≤4（公斤斤/厘米2）2﹑制動(dòng)器器部分計(jì)計(jì)算2.1計(jì)算折折算到離離合器軸軸上的各各從動(dòng)件件的總轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量量J總轉(zhuǎn)動(dòng)慣量量是由偏偏心齒輪輪、中間間軸和離離合器軸軸的轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)慣量組組成2.1..1偏偏心齒輪輪的轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)慣量及及其計(jì)算算簡圖如如下2.1..2中間間軸上轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量量的計(jì)算算J中中折算到到離離合器軸軸上的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量量:2.1.33離合器器軸的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量量2.1.44離離合器的的總轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)慣量的的計(jì)算2.2離合合器軸的的角速度度w2.3從從動(dòng)部分分的動(dòng)能能AH1﹑旋轉(zhuǎn)部部件的動(dòng)動(dòng)能AAH’22﹑往復(fù)部部件的動(dòng)動(dòng)能AH”3﹑從動(dòng)部部分的動(dòng)動(dòng)能AHH2.4制動(dòng)動(dòng)器的計(jì)計(jì)算1﹑制動(dòng)器器扭矩的的計(jì)算MTkgf..m式中：α——計(jì)算制制動(dòng)角αα=5度i1-3——制動(dòng)器器軸到曲曲軸的傳傳動(dòng)比2﹑摩擦塊塊表面的的總壓力力qT式中：μ——摩擦塊塊摩擦系系數(shù)μ=0..40RCCP—平均摩摩擦半徑徑RRCP=30㎝F——摩擦塊塊面積F==1488cm22m—摩擦塊塊個(gè)數(shù)m==10n——摩擦塊塊面數(shù)nn=2kgf//cm＜＜[qT]3﹑摩擦副副所需的的軸向力力P1kgf4﹑制動(dòng)彈彈簧所需需的最大大負(fù)荷PP2kgf5﹑制動(dòng)所所需要的的空氣壓壓力p式中γ—考考慮到汽汽缸漏損損、脫開開彈簧阻阻力和摩摩擦損耗耗等系數(shù)數(shù)γ=1..1D—環(huán)環(huán)形汽缸缸的外徑徑DD=622㎝d—環(huán)環(huán)形汽缸缸的內(nèi)徑徑dd=422㎝kgf/ccm22.5制動(dòng)動(dòng)彈簧的的選擇和和計(jì)算根據(jù)設(shè)計(jì)布布局，采采用100根制動(dòng)動(dòng)彈簧，單單根彈簧簧的制動(dòng)動(dòng)力Pccp選擇彈簧GGB20089--80122×60×1300彈簧直徑ｄｄ=122,彈簧簧中徑DD=600節(jié)距t=220.11工作極限負(fù)負(fù)荷P==6900kgff有有限圈數(shù)數(shù)ｍ＝＝5.55彈簧剛度P’’=177.5kkg/mmm工作極限負(fù)負(fù)荷Fjj=399.6安裝裝高度1100mmm3、離合器器軸各鍵鍵的強(qiáng)度度校核3.1高速速副齒輪輪連接鍵鍵強(qiáng)度的的核算。（按按鍵的擠擠壓應(yīng)力力核算）根據(jù)軸頸選選擇平鍵鍵32×18×2200式中：MKKP—離合器器工作時(shí)時(shí)離合器器軸上傳傳遞的扭扭矩MKPP=227790NN.mh—平鍵鍵的工作作高度h=118mmml—平鍵的的工作長長度ll=1888mmmd—軸頸的的直徑d=1145mmmn—鍵鍵的數(shù)量量n==2[σj]]—平鍵鍵的許用用擠壓應(yīng)應(yīng)力[σj]=220000Mpaa∴此鍵可用用3.2離合器器軸上平平鍵的擠擠壓應(yīng)力力（離合合器部分分）根據(jù)軸頸選選擇平鍵鍵40×22×1455式中：MKKP—離合器器工作時(shí)時(shí)離合器器軸上傳傳遞的扭扭矩MKPP=227790NN.mh—平鍵的的工作高高度h==22mmml—平平鍵的工工作長度度l=1005mmmd—軸頸頸的直徑徑d=1770mmmn—鍵的的數(shù)量nn=2[σj]——平鍵的的許用擠擠壓應(yīng)力力[σj]=220000Mpaa∴此鍵可用用3.3離合器器軸上平平鍵的擠擠壓應(yīng)力力（制動(dòng)動(dòng)器部分分）根據(jù)軸頸選選擇平鍵鍵36×20×1300式中：MTT—離合器器工作時(shí)時(shí)離合器器軸上傳傳遞計(jì)算算扭矩MT=109984NN.mh—平鍵鍵的工作作高度hh=366mml—平鍵鍵的工作作長度l=884mmmd—軸頸的的直徑d=1145mmmn—鍵的數(shù)數(shù)量nn=2[σj]]—平鍵鍵的許用用擠壓應(yīng)應(yīng)力[[σj]=220000Mpaa∴此鍵可用用八滑塊塊部分計(jì)計(jì)算1﹑調(diào)解螺螺桿最大大壓縮應(yīng)應(yīng)力的計(jì)計(jì)算σY=≤≤[σY]σY―調(diào)節(jié)節(jié)螺桿的的最大壓壓縮應(yīng)力力Pj—連桿桿上的計(jì)計(jì)算作載載荷kg取=40000000kgd—調(diào)節(jié)螺螺桿最小小直徑d=1170mmmF—調(diào)節(jié)螺螺桿的最最小截面面積[σY]——許用壓壓縮應(yīng)力力45號(hào)號(hào)鋼調(diào)質(zhì)質(zhì)[σσY]=118000kgff/cmm2σY=≤≤[σY]2﹑調(diào)節(jié)螺螺紋強(qiáng)度度校核σw=式中:H—螺紋紋的旋合合長度HH=388.5ccms—螺紋螺螺距(梯梯形)s==1.6ccm—許用彎曲曲應(yīng)力球鐵QQT600-23﹑連桿桿的強(qiáng)度度計(jì)算由于連桿大大端和小小端都存存在摩擦擦力矩，所所以連桿桿受壓應(yīng)應(yīng)力與彎彎曲應(yīng)力力聯(lián)合作作用。調(diào)節(jié)螺桿危危險(xiǎn)截面面A—A的合合成應(yīng)力力式中：：—危險(xiǎn)截截面A——A的壓壓應(yīng)力a——危險(xiǎn)截截面的寬寬aa=311cmb——危險(xiǎn)截截面的厚厚bb=222㎝—危險(xiǎn)截面面A—A的彎彎曲應(yīng)力力—危險(xiǎn)截面面的彎距距μ—摩擦系系數(shù)一一般取μμ=0..1rB—連桿桿的小頭頭半徑（ccm）rrB=15//2=77.5ccmrA—連桿桿的大頭頭半徑（ccm）rrA=87//2=443.55cmL—連桿的的長度（ccm）L==1055㎝X—危險(xiǎn)截截面距離離小端中中心的距距離（ccm）XX=355㎝—許用應(yīng)力力45號(hào)鋼調(diào)調(diào)質(zhì)4﹑滑塊調(diào)調(diào)節(jié)速度度的計(jì)算算式中：5﹑調(diào)節(jié)電電機(jī)功率率N=499.899KW式式中：——滑塊塊部件的的重量=11994822N——最大模模具的重重量==298870NNV——滑塊塊調(diào)節(jié)速速度V==0.0000992m//s——調(diào)節(jié)機(jī)機(jī)構(gòu)中綜綜合效率率==0.00276﹑過載保保護(hù)裝置置中氣動(dòng)動(dòng)泵規(guī)格格的確定定根據(jù)公稱力力及油缸缸直徑，行行程次數(shù)數(shù)和滑塊塊行程長長度確定定氣動(dòng)泵泵規(guī)格6.1計(jì)計(jì)算溢流流通徑AA（mmm）A=7..8100.D=77.8103880==122mmm式中:D==3880mmm油缸缸直徑nn=2油缸缸數(shù)量NN=110mmin滑塊塊每分鐘鐘行程次次數(shù)SS=5000mmm滑塊行行程長度度=13mm公稱力力行程根據(jù)溢溢流通徑徑A==12mm選用用日本昭昭和OLLP200-H型型氣動(dòng)泵泵其溢溢流通徑徑A'=200mm6.2計(jì)算算高壓油油缸的油油壓力=6.3卸荷荷壓力=11.1==1..1××2778==30666.44氣氣動(dòng)泵工工作氣壓壓=(--1400)/444.22=((3066–1440))/444.22=33.87﹑推推料桿的的強(qiáng)度取推推料力=00.022P==0..02××63000000=126600kkg單根根推料力力p==kgnn───推料料桿個(gè)數(shù)數(shù)彎曲應(yīng)力::式中::M─危險(xiǎn)險(xiǎn)截面彎彎矩M=22691100kkg.ccmW─危危險(xiǎn)截面面上的抗抗彎截面面系數(shù)b─推料料桿截面面寬度b=550mmmh─推料料桿截面面高度h=1140mm─許用彎彎曲應(yīng)力力45號(hào)號(hào)鋼調(diào)質(zhì)質(zhì)=17220kgg/8﹑滑塊的的強(qiáng)度與與剛度8.1滑塊塊體的強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算對對于雙點(diǎn)點(diǎn)壓力機(jī)機(jī)滑塊塊的受力力情況比比較復(fù)雜雜,設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)給給予假設(shè)設(shè):1﹑支承承受力點(diǎn)點(diǎn)為兩連連桿上的的距離且且滑塊不不受導(dǎo)軌軌的約束束的雙點(diǎn)點(diǎn)梁2﹑載荷荷分布::設(shè)力力是作用用在懸掛掛點(diǎn)之間間的均布布載荷將滑塊塊體簡化化為T形形斷進(jìn)行行計(jì)算1﹑截面面面積::=7××1488.5+111.55×1500=227655各形心面積積對X軸軸的靜矩矩:=7×1148..5×80+1150××11..5×5.775=830078..7522﹑斷面面重心位位置到XX軸的靜靜矩:3﹑各形形心斷面面對中性性軸的慣慣性矩J=11/3()=11/3((177×1166.477-100×1044.977+177×43..35--10××23..35))18﹑截?cái)?shù)/559.21/5591.785﹑求求各斷面面形心對對W─W軸的的靜矩S=117×20×1500+(223.553+1104..97))×7×75..75++1500×11..5×5.775=122905566﹑﹑滑塊的的剪切應(yīng)應(yīng)力式中:──最大大剪切力力=滑塊體體材料為為鋼板焊焊接機(jī)構(gòu)構(gòu)Q235──A[]=4400─5000kgff/8.2滑塊塊的剛度度滑塊總撓撓度由彎矩所引引起的撓撓度式中中:E──材料料的彈性性模數(shù)對鋼板E==2..1×由剪剪切所引引起的撓撓度式中:GG──剪切切彈性模模數(shù)對鋼板GG=8.11×─與斷面面形狀尺尺寸有關(guān)關(guān)的系數(shù)數(shù)滑塊總撓撓度:相對撓撓度LL=333000mmm時(shí)合格格九機(jī)機(jī)身強(qiáng)度度計(jì)算1﹑橫梁梁強(qiáng)度計(jì)計(jì)算上橫橫梁的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算是建立立在以下下假設(shè)的的條件上上的:1﹑橫梁是是一個(gè)簡簡支梁,,兩支點(diǎn)點(diǎn)間距2﹑僅考慮慮最大彎彎距和最最大剪切切力的影影響3﹑考慮滑滑塊的偏偏心載荷荷的作用用設(shè)設(shè)已知:L=440100mmm11.11橫橫梁的危危險(xiǎn)斷面面的最大大彎距取11.22求求危險(xiǎn)截截面到橫橫梁下平平面的距距離橫梁梁危險(xiǎn)斷斷面計(jì)算算簡圖如如下·1.22.11各形形心面積積對X軸軸的靜距距1.22.22斷斷面重心心到X軸軸的距離離yc1.2.3各部分分?jǐn)嗝鎸χ行暂S軸的慣性性距J==453325551++555862220+22250065+11571151+4450338366+584417665=20084665888cmm41.33強(qiáng)度校校核拉應(yīng)力::==2115kggf/ccm2壓應(yīng)力::=2215kkgf//cm2許用應(yīng)力[σ]==4000～6000kggf/ccm2對Q2235--A1.4橫梁梁剛度驗(yàn)驗(yàn)算橫梁剛度大大小是以以橫梁中中間斷面面的相對對撓度來來表示的的,相對對撓度小則剛剛度大,,反之則則剛度小小上橫梁的縱縱向剛度度的計(jì)算算相對撓撓度f==f===0.0003552477975557ccm式中:L=440100mmmE=22.11106kgff/cmm2鋼件的的彈性模模數(shù)J=20084665888cmm4計(jì)算斷斷面對中中性軸的的慣性距距相對撓度:f相對對=2﹑底座的的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算2.11底座A--A的的最大彎彎距Mmmax==3944734437..5kkgf..cm=4000000000kkgf..cm2.2求求斷面重重心到XX軸的距距離yc和斷面面的慣性性距2..2.11求各各形心面面積對XX軸的靜靜距=44997233cmm32..2.22斷面面重心到到X軸的的距離ycycc=2.3各部分分?jǐn)嗝鎸χ行暂S軸的慣性性距:J=8881667255+689942886++877322246=2244332566cmm42.4強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算拉拉應(yīng)力:壓壓應(yīng)力:=1162kgff/cmm2許用應(yīng)應(yīng)力對對Q2335—A[[σ]==4000～6000kggf/ccm22.5底座剪剪應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算:式中:在拉拉緊螺栓栓旁剪切切面上中性軸軸附近產(chǎn)產(chǎn)生的最大剪剪應(yīng)力B斷斷面寬度度B=888ccmH斷斷面高度度H=2200ccm－公稱力力Ｋ１－由由m和nn決定定的常數(shù)數(shù)范圍m===0.8841n==3﹑底座座的剛度度驗(yàn)算底底座的剛剛度對沖沖壓件的的質(zhì)量,,模具壽壽命和機(jī)機(jī)床餓受受力有很很大的影影響,故故底座的的變形應(yīng)應(yīng)控制在在一定的的范圍內(nèi)內(nèi),用底底座中間間斷面的的相對擾擾度的大大小來表表示底座座的剛度度.相相對剛度度:—底座中中間斷面面處由彎彎曲和剪剪切力引引起的總總撓度3.1由由彎曲引引起的中中間斷面面處的撓撓度=00.011100051332cmm3..2由由剪切引引起中間間斷面處處的撓度度K2=0..437759667888式式中::Pgg=63000000kgff公稱力力L==4001ccm左右右拉緊螺螺栓的中中心距J==27777225777cmm4中中間斷面面對中性性軸的慣慣性距B==888cmm簡化化斷面的的寬度H==2000ccm簡化化斷面的的高度G==8..1×105kggf/ccm2抗剪彈彈性模數(shù)數(shù)4﹑立立柱和拉拉緊螺栓栓的強(qiáng)度度驗(yàn)算4..1計(jì)算算立柱不不同斷面面上的面面積S11==1884×56..5-665×20--10××10×2-00.7885×202×2==82668S22==2..5×2×29..5+33×2×29..5+55.5××53×2+33×2×28+3××2×27..6==12241..1S33=2..5×2×29..5+33×2×29..5+55.5××53×2+33×2×28+3××2×27..6-00.7885×13..52×2-33×75--2.55×75==5443S44==2..5×2×29..5+33×2×29..5+55.5××53×2+33×2×28+3××2×27..6+11.5××37..5×2-33×75--2.55×75==9441S55==2..5×2×29..5+33×2×29..5+55.5××53×2+33×2×28+3××2×27..6+11.5××37..5×2-440×3-440×2.55=11333S66==22.5××2×29..5+33×2×29..5+55.5××53×2+33×2×28+33×2×27..6+11.5××37..5×2-440×3-440×2.55-100×2×3=110733S77=2..5×2×29..5+33×2×29..5+55.5××53×2+33×2×28+33×