第七章章排排樁支支護(hù)設(shè)設(shè)計(jì)1主要要內(nèi)內(nèi)容容第一節(jié)節(jié)概概述第二節(jié)節(jié)懸懸臂樁樁設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算第三節(jié)節(jié)單單層支支撐（（錨拉拉）樁樁設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算第四節(jié)節(jié)多多層支支撐（（錨拉拉）樁樁設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算第五節(jié)節(jié)排排樁設(shè)設(shè)計(jì)的的構(gòu)造造要求求第六節(jié)節(jié)排排樁支支護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)變變形計(jì)計(jì)算第七節(jié)節(jié)排排樁的的施工工與檢檢驗(yàn)23第四節(jié)節(jié)多多層層支撐撐（錨錨拉））樁設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算一、多層支支撐（（錨拉拉）樁樁的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算內(nèi)容容二、多層支支撐（（錨拉拉）樁樁的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算原理理三、多層支支撐（（錨拉拉）樁樁的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算步驟驟四、多層支支撐（（錨拉拉）樁樁身截面面尺寸寸與配配筋驗(yàn)驗(yàn)算多層支支撐（（錨拉拉）樁樁支護(hù)護(hù)體系系各組組成部部分內(nèi)撐式式支護(hù)護(hù)體系系一般般包括括二部部分，，豎向向圍護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)體系系和內(nèi)內(nèi)支撐撐體系系。有有時(shí)還還包括括止水水帷幕幕。45678北錨碇碇基礎(chǔ)礎(chǔ)為目目前世世界最最深矩矩形超超深基基坑，，長(zhǎng)69m，寬50m，底板板厚度度5.0m，采用用嵌入入基巖巖的地下連連續(xù)墻墻（墻墻厚1.2m）與12道鋼筋筋砼內(nèi)內(nèi)支撐撐及節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處的的16根φ1.2m和16根φ0.6m鋼管砼砼立柱柱樁作作為深深基坑坑的圍圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)，，基坑最最大開(kāi)開(kāi)挖深深度50m。錨區(qū)區(qū)距長(zhǎng)長(zhǎng)江大大堤僅僅70多米。。(1)多層支支撐（（錨拉拉）樁樁嵌固固深度度的確確定。。(2)支護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)體體系的的內(nèi)力力分析析和結(jié)結(jié)構(gòu)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)計(jì)算。。（錨索索及內(nèi)內(nèi)撐結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)））(3)基坑的的穩(wěn)定定性驗(yàn)驗(yàn)算。。(4)基坑底抗?jié)B滲流穩(wěn)穩(wěn)定驗(yàn)算。。(5)基坑的的變形計(jì)計(jì)算，，內(nèi)容容包括括支護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)的側(cè)側(cè)向位位移、、坑外外地面面的沉沉降和和坑底底隆起起等項(xiàng)項(xiàng)目。9一、多多層支撐撐（錨錨拉））樁的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算內(nèi)容容10排樁的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算工況況排樁的的設(shè)計(jì)計(jì)中需需要對(duì)對(duì)下列列工況況進(jìn)行行結(jié)構(gòu)構(gòu)分析析，并并按其其中最最不利利作用用效應(yīng)應(yīng)進(jìn)行行支護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)。1、基坑坑開(kāi)挖挖至坑坑底時(shí)時(shí)的狀狀況；；2、對(duì)錨錨拉式式和支支撐式式結(jié)構(gòu)構(gòu)，基基坑開(kāi)開(kāi)挖至至各層層錨桿桿或支支撐施施工面面時(shí)的的狀況況；3、在主主體地地下結(jié)結(jié)構(gòu)施施工過(guò)過(guò)程中中需要要以主主體結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件替替換支支撐或或錨桿桿的狀狀況；；此時(shí)時(shí)，主主體結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)應(yīng)滿(mǎn)足足替換換后各各設(shè)計(jì)計(jì)工況況下的的承載載力、、變形形及穩(wěn)穩(wěn)定性性要求求；4、對(duì)水水平內(nèi)內(nèi)支撐撐式支支擋結(jié)結(jié)構(gòu)，，基坑坑各邊邊水平平荷載載不對(duì)對(duì)等的的各種種工況況。結(jié)構(gòu)分分析時(shí)時(shí)考慮慮錨桿桿或支支撐的的設(shè)置置與拆拆除支撐的的拆除除工況況1112（1）等彎彎矩布布置：：各跨度度的最最大彎彎矩相相等，，可充充分利利用樁樁的抗抗彎強(qiáng)強(qiáng)度；；但是是較深深基坑坑，下下部的的支錨錨層距距過(guò)小小，層層數(shù)多多，不不經(jīng)濟(jì)濟(jì)。錨桿（（支撐撐）的的布置置及特特點(diǎn)13（2）等反反力布布置：：各層支支錨水水平反反力基基本相相等，，使錨錨桿設(shè)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)簡(jiǎn)化；；但當(dāng)當(dāng)基坑坑較深深時(shí)，，下部部的支支錨層層距過(guò)過(guò)小，，層數(shù)數(shù)多，，同樣樣不經(jīng)經(jīng)濟(jì)。。錨桿（（支撐撐）的的布置置及特特點(diǎn)14（3）等間間距布布置：：支錨結(jié)結(jié)構(gòu)的的上、、下排排間距距基本本相同同，基基坑較較深時(shí)時(shí)，減減少了了支錨錨層數(shù)數(shù)，較較經(jīng)濟(jì)濟(jì)；但但帶來(lái)來(lái)了較較復(fù)雜雜的計(jì)計(jì)算量量。等等間距距布置置在工工程實(shí)實(shí)際中中設(shè)計(jì)計(jì)最為為普遍遍。錨桿（（支撐撐）的的布置置及特特點(diǎn)1.支撐點(diǎn)點(diǎn)位置置的影影響圖(a)、(b)給出了了開(kāi)挖深深度H=15.8m的三層支支撐的的圍護(hù)護(hù)墻在在支撐撐點(diǎn)位位置變變化時(shí)時(shí)墻體體沿深深度方方向的的位移移和彎彎矩分分布。。與單撐撐支護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)不同同的是是，當(dāng)當(dāng)支撐撐位置置下降降時(shí)，，墻體體變形形和彎彎矩在在深度度范圍圍內(nèi)均均顯著著減小小，即即支撐點(diǎn)點(diǎn)下移移對(duì)多多撐支支護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)的的受力力和變變形都都是有有利的的。支撐點(diǎn)點(diǎn)位置置、各各層支支撐間間相對(duì)對(duì)剛度度對(duì)多多撐支支護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)的的影響響152.各層支支撐間間的相相對(duì)剛剛度的的影響響圖(a)、(b)給出了了各支支撐間間相對(duì)對(duì)剛度度變化化時(shí)墻墻體沿沿深度度方向向的位位移和和彎矩矩的分分布情情況。。曲線(xiàn)a為基本本算例例；曲線(xiàn)b為最上上層支支撐剛剛度增增加一一倍而而其它它條件件不變變的情情況；曲線(xiàn)c為最下下層支支撐剛剛度增增加一一倍而而其它它條件件不變變的情情況。。增加最最上層層支撐撐剛度度可以以適當(dāng)當(dāng)減小小墻體體上部部水平平位移移而對(duì)對(duì)下部部變形形無(wú)明明顯的的影響響，同同時(shí)使使墻體體負(fù)彎彎矩有有一定定程度度的增增大，，增加加最下下層支支撐的的剛度度則對(duì)對(duì)墻體體的受受力和和變形形均很很有利利。因因而多層支支撐基基坑支支護(hù)工工程應(yīng)應(yīng)重視視和適適當(dāng)加加強(qiáng)最最下層層支撐撐。16171、樁徑徑、樁樁距的的確定定：按照地地區(qū)經(jīng)經(jīng)驗(yàn)取取值。。一般樁樁徑D≥0.4m，可取取0.6m、0.8m、1.0m等。樁的中中心距距不宜宜大于于2D；有地地下水水時(shí)，，樁中中心距距可取取（1.2～1.5）D；砂土土和軟軟土取取小值值，粘粘性土土取大大值。。無(wú)地下下水、、降水水或者者土質(zhì)質(zhì)較好好時(shí)，，樁中中心距距2D。2、土壓壓力計(jì)計(jì)算：：按照規(guī)規(guī)范法法計(jì)算算土壓壓力、、經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)土壓壓力或或?qū)崪y(cè)測(cè)土壓壓力。。二、多多層支撐撐（錨錨拉））樁的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算步驟驟水平位位移云云圖樁間距3.2m時(shí)應(yīng)用有有限元元法研研究合合理的的樁間間距樁間距2.2m時(shí)樁間土土失穩(wěn)穩(wěn)18二、多多層支撐撐（錨錨拉））樁的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算步驟驟3、嵌固固深度度及內(nèi)內(nèi)力計(jì)計(jì)算：：19多層支支撐（（錨拉拉）樁樁支護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)的計(jì)計(jì)算模模型與與內(nèi)力力分析析方法法主要要有以以下幾幾種：：1、等值值梁法法；2、二分分之一一分擔(dān)擔(dān)法；；3、逐層層開(kāi)挖挖支撐撐力不不變法法；4、彈性性支點(diǎn)點(diǎn)法；；5、有限限元法法20多層支支護(hù)的的施工工是先先施工工擋土土樁或或擋土土墻，，然后后開(kāi)挖挖第一一層土土，挖挖到第第一層層支撐撐或錨錨桿以以下若若干距距離，，進(jìn)行行第一一層支支撐或或錨桿桿施工工。然然后向向下挖挖第二二層土土，挖挖到第第二層層支撐撐支點(diǎn)點(diǎn)以下下若干干距離離，進(jìn)進(jìn)行第第二層層支撐撐或錨錨桿施施工。。如此此循環(huán)環(huán)作業(yè)業(yè)，一一直挖挖到坑坑底為為止。。其計(jì)算算方法法是根根據(jù)實(shí)實(shí)際施施工，，按每每層支支撐受受力后后不因因下階階段支支撐及及開(kāi)挖挖而改改變數(shù)數(shù)值的的原理理進(jìn)行行的。。逐層開(kāi)開(kāi)挖支支撐力力不變變法21逐層開(kāi)開(kāi)挖支支撐力力不變變計(jì)算算法－－概述述施工方方式：多層層支護(hù)護(hù)的施施工先先施工工支護(hù)樁樁，然后后開(kāi)挖挖第一一層土土，挖挖到第第一層層支撐撐點(diǎn)以以下若若干距距離，，進(jìn)行行第一一層支支撐，，然后后挖第第二層層土，，當(dāng)挖挖到第第二層層支撐撐點(diǎn)以以下若若干距距離，，進(jìn)行行第二二支撐撐，如此循循環(huán)。。因而計(jì)計(jì)算方方法應(yīng)根據(jù)據(jù)實(shí)際際施工工，按每層層支撐撐受力力后不因下下階段段開(kāi)挖挖而改改變的原理理進(jìn)行行計(jì)算算。22a、設(shè)置置支撐撐A以前的的開(kāi)挖挖階段段，可可將擋擋墻作作為一一端嵌嵌固在在土中中的懸懸臂樁樁；；b、在設(shè)設(shè)置支支撐B以前的的開(kāi)挖挖階段段，擋墻是是兩個(gè)個(gè)支點(diǎn)點(diǎn)的靜靜定梁梁，兩個(gè)個(gè)支點(diǎn)點(diǎn)分別別是A及土中中靜壓壓力為為零的的一點(diǎn)點(diǎn)；；c、在設(shè)設(shè)置支支撐C以前的的開(kāi)挖挖階段段，擋擋墻是是具有有三個(gè)個(gè)支點(diǎn)點(diǎn)的連續(xù)梁梁，三個(gè)個(gè)支點(diǎn)點(diǎn)分別別為A、B及土中中的土壓力力為零零的點(diǎn)；；d、在澆澆筑底底板以以前的的開(kāi)挖挖階段段，擋擋墻是是具有有四個(gè)個(gè)支點(diǎn)點(diǎn)的三三跨連連續(xù)梁梁。23逐層開(kāi)開(kāi)挖支支撐力力不變變計(jì)算算法－－計(jì)算假假定1.受力力的的假假定定：每每層層支支撐撐后后不因因下下階階段段的的開(kāi)開(kāi)挖挖或或支支撐撐設(shè)設(shè)置置而改改變變受受力力大大小小。。2.變形形的的假假定定：上上層層支支撐撐后后，，下下層層開(kāi)開(kāi)挖挖時(shí)時(shí)，，在在上上層層段段內(nèi)內(nèi)的的支護(hù)護(hù)樁樁變形形很很小小，，認(rèn)認(rèn)為為不不再再變變化化。。3.挖土土深深度度的的規(guī)規(guī)定定：上上層層支支撐撐開(kāi)開(kāi)挖挖階階段段，，挖挖土土深深度度滿(mǎn)滿(mǎn)足足下下層層支支撐撐的的施施工工要要求求，，一一般般開(kāi)開(kāi)挖挖到到下下層層支支撐撐下下的的0.5m。4.支撐撐的的假假定定：每每層層支支撐撐后后支支撐撐點(diǎn)點(diǎn)可可按按簡(jiǎn)支支進(jìn)行行計(jì)計(jì)算算。。5.零彎彎點(diǎn)點(diǎn)的的假假定定：將將土土壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度為為0的點(diǎn)點(diǎn)近近似似認(rèn)認(rèn)為為是是0彎矩矩點(diǎn)點(diǎn)。。24逐層層開(kāi)開(kāi)挖挖支支撐撐力力不不變變計(jì)計(jì)算算法法－－計(jì)算算方方法法1.求RB的支支撐撐反反力力EaFRBRCRDEaORBRCy在未未作作B點(diǎn)支支撐撐前前按按懸懸臂臂樁樁來(lái)來(lái)計(jì)計(jì)算算，，是是否否滿(mǎn)滿(mǎn)足足要要求求在作作B點(diǎn)支支撐撐后后，，B點(diǎn)支支撐撐必必須須滿(mǎn)滿(mǎn)足足C點(diǎn)支支撐撐尚尚未未施施工工的的要要求求反力力RB算法法：找找出出C點(diǎn)下下0彎點(diǎn)點(diǎn)距距離離y，根根據(jù)據(jù)O點(diǎn)力力矩矩平平衡衡可可以以求求出出RB25逐層層開(kāi)開(kāi)挖挖支支撐撐力力不不變變計(jì)計(jì)算算法法－－計(jì)計(jì)算算方方法法2.求RC的支支撐撐反反力力EaFRBRCRDEaORBRDy反力力RC算法法：找找出出D點(diǎn)下下0彎點(diǎn)點(diǎn)距距離離y，根根據(jù)據(jù)O點(diǎn)力力矩矩平平衡衡可可以以求求出出RC(注意意此此時(shí)時(shí)RB的支支撐撐力力不不變變，，需需考考慮慮此此力力矩矩)。RC26逐層層開(kāi)開(kāi)挖挖支支撐撐力力不不變變計(jì)計(jì)算算法法－－計(jì)計(jì)算算方方法法3.求RD的支支撐撐反反力力－－與與上上述述方方法法相相同同。。4.核算算支支撐撐點(diǎn)點(diǎn)和和梁梁的的強(qiáng)強(qiáng)度度－－由由于于連連續(xù)續(xù)梁梁上上各各支支點(diǎn)點(diǎn)已已知知，，可可以以求求出出各各斷斷面面彎彎距距，，支座座的的負(fù)負(fù)彎彎距距大大于于跨跨中中彎彎距距，可可求求幾幾個(gè)個(gè)支支座座彎彎距距，，選選其其最最大大的的作作為為強(qiáng)強(qiáng)度度核核算算依依據(jù)據(jù)。。5.按等等值值梁梁法法計(jì)計(jì)算算樁的的嵌嵌固固深深度度。。6.基坑坑中中土土壓壓力力為為0點(diǎn)位位置置，，如如下下表表：：砂性土黏性土=200.25h(階段挖土深度)標(biāo)貫數(shù)N<20.4h=250.16h2N<100.3h=300.08h10N<200.2h=350.035h20N0.1h27逐層層開(kāi)開(kāi)挖挖支支撐撐力力不不變變法法－－計(jì)計(jì)算算算算例例例：：北京京京京城城大大廈廈，，超超高高層層建建筑筑，，地地上上52層，，地地下下4層，，地地面面以以上上高高183.53m，箱箱形形基基礎(chǔ)礎(chǔ)，，埋埋深深23.76m（按按23.5m計(jì)算算）），，采采用用進(jìn)進(jìn)口口27m長(zhǎng)的的H型鋼鋼樁樁（（488mm××300mm）擋墻土土，錘擊擊打入，，間距1.1m。三層錨錨桿拉結(jié)結(jié)。各層層土平均均重度＝19kN/m3，土的內(nèi)內(nèi)摩擦角角平均為為30，粘聚力力c=10kPa，23m以下為卵石，，貫入度度大于100mm/10擊，φ=35~43，潛水位位于的圓圓礫石中中，深10m內(nèi)有上層層滯水。。地面荷荷載按10kN/m2計(jì)。28逐層開(kāi)挖挖支撐力力不變法法－計(jì)算算算例解：1、求RBEaO1RBRCy5m7m0.51)先求0彎距點(diǎn)，，查表得得到＝30，得到y(tǒng)=0.08h=1m。2)求EA81.73)根據(jù)O1點(diǎn)力矩平平衡求RB29逐層開(kāi)挖挖支撐力力不變法法－計(jì)算算算例2、求RCEaO2RBRCy5m7m0.5119.36m1)先求0彎距點(diǎn)，，查表得得到＝30，得到y(tǒng)=0.08h=1.48m2)求EA3)根據(jù)O2點(diǎn)力矩平平衡求RC30逐層開(kāi)挖挖支撐力力不變法法－計(jì)算算算例3、求RDEaO3RBRCy5m7m5.5m6m1)先求0彎距點(diǎn)，，查表得得到＝30，得到y(tǒng)=0.08h=1.88m2)求EA3)根據(jù)O3點(diǎn)力矩平平衡求RD150.631逐層開(kāi)挖挖支撐力力不變法法－計(jì)算算算例4、求最大大彎距此處，采采用簡(jiǎn)支支梁法分分段計(jì)算算EaO3RBRCyl1=5ml2=7m5.5ml3=6mRD采用連續(xù)續(xù)梁的計(jì)計(jì)算彎距距分配法法32多層支撐撐計(jì)算方方法分析析1、應(yīng)用連續(xù)梁計(jì)計(jì)算方法，因荷載復(fù)復(fù)雜，計(jì)算量量大且繁繁瑣，與與實(shí)際結(jié)果果有一定差差距。2、二分之一一分擔(dān)法法是一種基基于工程程實(shí)踐的的近似方法法，由于各各地不同同的土質(zhì)質(zhì)條件，，計(jì)算結(jié)結(jié)果差別別較大，，一般作作設(shè)計(jì)前前的估算。石家莊某某高層建建筑基坑坑深20.7m，三層錨錨桿，實(shí)實(shí)際設(shè)計(jì)計(jì)的第一一層錨桿桿水平力力是按二分之之一分擔(dān)擔(dān)法計(jì)算算的，其其值為316kN，工程發(fā)發(fā)生了事事故。后后用逐層開(kāi)開(kāi)挖支撐撐支承力力不變法法重新計(jì)計(jì)算，結(jié)結(jié)果為396kN，與設(shè)計(jì)計(jì)值差25%。3、逐層開(kāi)挖挖支撐力力不變法法的計(jì)算，，符合實(shí)實(shí)際的工工況，在在開(kāi)挖過(guò)過(guò)程中樁樁、墻總總要發(fā)生生變形，，進(jìn)行支支撐時(shí)可可隨時(shí)對(duì)對(duì)支撐軸軸力調(diào)整整，而且且計(jì)算較較為簡(jiǎn)便。m法與等值梁梁法的比比較用m法和等值值梁法分分析多撐撐圍護(hù)體體系時(shí)墻墻體彎矩矩的分布布。兩種方法法有很大大差別的的，從而而也說(shuō)明明常用的的基坑工工程計(jì)算算理論和和方法是是存在問(wèn)問(wèn)題的。。鑒于等值值梁法對(duì)對(duì)被動(dòng)土土壓力取取值的敏敏感性，，建議對(duì)對(duì)多撐支支護(hù)體系系采用m法進(jìn)行分分析，有有些工程程僅用等等值梁法法分析是是存在隱隱患的。。33m法的局限性性m法即能計(jì)算算圍護(hù)墻墻的位移移，可解解決等值值梁等傳傳統(tǒng)的計(jì)計(jì)算方法法不能解解決的變變形問(wèn)題題，而且且計(jì)算參參數(shù)Kh或m已有現(xiàn)成成的范圍圍值，在在計(jì)算機(jī)機(jī)上運(yùn)算算比較簡(jiǎn)簡(jiǎn)單，但但也應(yīng)該該指出通通用的彈彈性地基基梁法尚尚有一些些局限性性，有待待今后作作進(jìn)一步步的研究究。m法解決了了變形問(wèn)問(wèn)題，但但強(qiáng)度問(wèn)問(wèn)題基本本上沒(méi)有有涉及。。由于圍圍護(hù)樁墻墻的嵌固深度主要要決定于于土的強(qiáng)強(qiáng)度，而而不是變變形的大大小，因因此不能能用m法來(lái)確定定。此外外，由m法算得的的土的抗抗力還需需用土的的強(qiáng)度理理論來(lái)判判定它是是否在容容許值之之內(nèi)?？墒谴颂幍耐镣量沽τ钟衅涮靥厥夂x義，應(yīng)為靜止止土壓力力以外的的力（因在位位移為零零時(shí)，土土抗力為為零），，所以較較難判定定。3435采用m法計(jì)算水水平承載載力、內(nèi)內(nèi)力和變變位時(shí)采采用一個(gè)個(gè)重要的的參數(shù)m值。對(duì)于于m值,較成熟的的是通過(guò)過(guò)單樁橫橫向靜載載試驗(yàn)。。實(shí)際上上業(yè)主極極少會(huì)為為基坑設(shè)設(shè)計(jì)而作作單樁橫橫向靜載載試驗(yàn)。。采用查查表法取取m值有很大大的不確確定性。。圖12和表2是河海大大學(xué)施建建勇等在在南京長(zhǎng)長(zhǎng)江路和和估依廊廊路的國(guó)國(guó)投大廈廈采用m法計(jì)算和和實(shí)測(cè)的的一個(gè)例例子。該該基坑坑坑底距地地表11.5m,樁頂距地地表2.3m,樁長(zhǎng)18.9m。在距地地表2.3m和6.0m各設(shè)一道道內(nèi)支撐撐。從圖圖12和表2可以看出出,用m法計(jì)算的的位移和和軸力與與實(shí)測(cè)有有很大區(qū)區(qū)別,特別是軸軸力。36第五節(jié)排排樁設(shè)設(shè)計(jì)的構(gòu)構(gòu)造要求求排樁構(gòu)造造排樁樁徑徑與樁距距:懸臂式灌注樁樁樁徑Ф≥600mm;錨拉式或內(nèi)內(nèi)撐式Ф≥400mm，連續(xù)排排樁心心距不大大于2Ф；混凝土強(qiáng)度度不應(yīng)小于于C25；嵌固深度一一般取總樁樁長(zhǎng)的1/3~1/2；頂部應(yīng)設(shè)冠冠梁：冠梁梁的寬度不小于樁徑，高度不小于樁徑徑的0.6倍，混凝土強(qiáng)強(qiáng)度不應(yīng)小小于C20。腰梁的寬應(yīng)應(yīng)大于內(nèi)支支撐的高度，水平向高高度不小于于其計(jì)算跨跨度的1/10；37排樁構(gòu)造縱向鋼筋宜宜選用HRP400、HRP500鋼筋，單樁樁的縱向向受力鋼筋筋不宜少于于8根，其凈間間距不應(yīng)小小于60mm；噴射混凝土土強(qiáng)度不應(yīng)應(yīng)小于C20，面層厚度度不宜小于于50mm；3839第六節(jié)排排樁樁支護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)變形計(jì)算算基坑變形計(jì)計(jì)算（1）基坑工程程正在由強(qiáng)強(qiáng)度控制轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)向變形控控制，基坑坑變形的確確定顯得尤尤為重要。。（2）變形問(wèn)題題較強(qiáng)度問(wèn)問(wèn)題更為復(fù)復(fù)雜。基坑周?chē)h(huán)境類(lèi)型40支護(hù)結(jié)構(gòu)的的水平位移移1.變形特點(diǎn)（1）懸臂型：基坑較淺淺，無(wú)橫撐撐時(shí)。（2）拋物線(xiàn)型：基坑較深深，單橫撐撐時(shí)。（3）組合型：基坑深，，多道橫撐撐時(shí)。多道橫撐時(shí)時(shí)的水平位位移常呈拋拋物線(xiàn)型，，位移最大大值一般在在基坑底面面附近，或或稍偏上。。（如：軟軟土基坑，，位置的平平均深度為為0.89H）2.確定方法彈性支點(diǎn)法法有限元等數(shù)數(shù)值計(jì)算方方法經(jīng)驗(yàn)法估算算41基坑開(kāi)挖產(chǎn)產(chǎn)生的地表表沉降1.地表沉降產(chǎn)產(chǎn)生的原因因（1）基坑開(kāi)挖挖；（2）降水。2.開(kāi)挖沉降的的形態(tài)及影影響范圍（1）凹槽形；；（2）三角形。。凹槽形的最最大沉降的的位置:（0.3~0.7)H。沉降影響范范圍:（1~4）H。3.利用地層損損失法計(jì)算算地表沉降降（1）用彈性支支點(diǎn)法等方方法計(jì)算支支護(hù)結(jié)構(gòu)的的變形曲線(xiàn)線(xiàn)。（2）以地表下下沉填補(bǔ)因因支護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)變形而造造成的空隙隙（即二者者面積相等等），確定定地表下沉沉曲線(xiàn)。4243第七節(jié)排排樁樁的施工44施工準(zhǔn)備支護(hù)結(jié)構(gòu)施工地表處理、地層加固抽水試驗(yàn)土方分層開(kāi)挖、分層支撐土方運(yùn)輸、棄方基底處理封底施工施工監(jiān)控基坑降排水鉆孔灌注樁樁施工過(guò)程程圖45車(chē)站基坑起點(diǎn)里程：右線(xiàn)CK7+534.91車(chē)站基坑終點(diǎn)里程：右線(xiàn)CK7+801.26基坑排樁支支護(hù)結(jié)構(gòu)施施工實(shí)例1、工程范圍圍及規(guī)模同樂(lè)站為雙雙層10m寬島式站臺(tái)臺(tái)車(chē)站，地地下一層為為站廳層，，地下二層層為站臺(tái)層層,基坑（含站站前明挖））全長(zhǎng)266.4m。設(shè)四個(gè)出出入口和兩兩個(gè)風(fēng)廳。。車(chē)站主體部部分采用單單柱雙層雙雙跨混凝土土結(jié)構(gòu)，基基坑寬19.10m,基坑深度17.2m~18m，覆土約為為3.8~4.4m。有效站臺(tái)長(zhǎng)長(zhǎng)度140*10m車(chē)站總長(zhǎng)266.4m(含站前明挖挖段)462、土方開(kāi)挖挖與支撐支撐系統(tǒng)由由腰梁和橫橫撐組成，，腰梁采用用2根I45b工字鋼組合合而成，橫橫撐采用φ609鋼管撐。車(chē)車(chē)站主體部部分豎向設(shè)設(shè)3層支撐?；觾?nèi)采用用φ700mm大口井降水水，降水井井在車(chē)站中中間沿縱向向布設(shè)，間間距為20.0m（施工期間間可根據(jù)需需要調(diào)整）），井底標(biāo)標(biāo)高低于基基坑底5.0m。受5000*1800mm雨水箱涵CK7+694.6）的影響，，CK7+691.51~CK7+701.16段結(jié)構(gòu)的第第一道支撐撐須換撐。。基坑排樁支支護(hù)結(jié)構(gòu)施施工實(shí)例473、主體結(jié)構(gòu)構(gòu)主體結(jié)構(gòu)抗抗?jié)B透等級(jí)級(jí)為S8，車(chē)站地下下一層為站站廳層，地地下二層為為站臺(tái)層。。主體結(jié)構(gòu)為為單柱雙層層雙跨框架架結(jié)構(gòu)，基基坑寬19.10m，基坑深度度17.5m。左線(xiàn)盾構(gòu)始始發(fā)井為雙雙層雙柱三三跨砼框架架結(jié)構(gòu)（CK7+536.16~CK7+550.16），基坑寬寬21.5，里程長(zhǎng)14m?；优艠吨еёo(hù)結(jié)構(gòu)施施工實(shí)例484、工程量統(tǒng)統(tǒng)計(jì)一、圍護(hù)結(jié)構(gòu)（455.2周?chē)祝?/p>

⑴鉆孔樁：φ1200＠1300，24m/根，350根，鋼筋1425.03t，砼9500.18m3；⑵旋噴樁止水帷幕：φ600＠400，6.5m/根，363根；⑶樁間旋噴樁：φ600@1300，23m/根，350根；⑷樁間噴射混凝土C25噴砼厚100mm，7283.20m2。二、土方開(kāi)挖：

⑴橫撐：φ609鋼管，1317.60t；⑵腰梁：2Ⅰ45c工字鋼，245.8t；⑶開(kāi)挖土方總方量：72455.08m3（Ⅰ級(jí)松土：3623m3，Ⅱ級(jí)普通土：25359m3，Ⅲ級(jí)硬土43473.05m3）；⑷回填土方：16850m3；三、主體結(jié)構(gòu)：

⑴墊層150mm厚C15素砼，621.04m3；⑵主體結(jié)構(gòu)C30,S8砼12000m3，φ10以外鋼筋2150t；⑶柔性防水層（δ=3mm）14381.63m2；基坑排樁支支護(hù)結(jié)構(gòu)施施工實(shí)例49施工順序圍護(hù)結(jié)構(gòu)施施工接地網(wǎng)施工基坑底驗(yàn)收墊層施工防水板鋪設(shè)負(fù)二層底板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注負(fù)二層側(cè)墻施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注中板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注負(fù)一層側(cè)墻施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注頂板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注主體結(jié)構(gòu)施工土方開(kāi)挖第一層土方開(kāi)挖基坑降水支撐架設(shè)樁間噴砼土方開(kāi)挖第二層土方開(kāi)挖基坑降水支撐架設(shè)樁間噴砼土方開(kāi)挖第三層土方開(kāi)挖基坑降水支撐架設(shè)樁間噴砼土方開(kāi)挖第四層土方開(kāi)挖基坑降水支撐架設(shè)樁間噴砼基坑底降水井封閉總體施工方方案50基坑主要采用兩種開(kāi)挖方法基坑開(kāi)挖首先進(jìn)行分分層開(kāi)挖，，為方便下下層土方開(kāi)開(kāi)挖，中間間拉槽，由由小里程向向大里程開(kāi)開(kāi)挖，CK7+701.26~CK7+801.26段縱向放坡坡（坡度為為17.5%），汽車(chē)直直接開(kāi)到基基坑內(nèi)運(yùn)土土?；油镣练椒炙膶訉娱_(kāi)挖，每每層均開(kāi)挖挖至下一道道支撐以下下0.5m（鋼支撐中中軸線(xiàn)距開(kāi)開(kāi)挖底0.8m）。CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖總體施工方方案51⑴分層開(kāi)挖挖與鋼支撐撐架設(shè)中間拉槽，，高4m，底寬5m，放坡1：0.75第一層土方方開(kāi)挖，開(kāi)開(kāi)挖深度2.2m，第一道支支撐下0.5m架設(shè)第一道道支撐總體施工方方案52⑴分層開(kāi)挖挖與鋼支撐撐架設(shè)第二層土方方開(kāi)挖，開(kāi)開(kāi)挖深度7.7m，第二道支支撐下0.5m架設(shè)第二道道支撐中間拉槽，，高4m，底寬5m，放坡1：0.75總體施工方方案53⑴分層開(kāi)挖挖與鋼支撐撐架設(shè)第三層土方方開(kāi)挖，開(kāi)開(kāi)挖深度5.69m，第三道支支撐下0.5m架設(shè)第三道道支撐中間拉槽，，高4m，底寬5m，放坡1：0.75總體施工方方案54⑴分層開(kāi)挖挖與鋼支撐撐架設(shè)第四層土方方開(kāi)挖，開(kāi)開(kāi)挖深度2.6m，開(kāi)挖至基基坑底,預(yù)留0.2m人工開(kāi)挖總體施工方方案55地面⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖第一層開(kāi)挖挖：深2.2m至第一道鋼鋼支撐下0.5m；第二層開(kāi)挖挖：深7.7m,至第二道鋼鋼支撐下0.5m；第三層開(kāi)挖挖：深5.69m，至第三道道鋼支撐下下0.5m；第四層開(kāi)挖挖：深2.6m,開(kāi)挖至坑底底上0.2m，采用人工工開(kāi)挖找平平基底；總體施工方方案56CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖時(shí)，，也分四層層進(jìn)行，即即第一臺(tái)反反鏟挖機(jī)置置于底部臺(tái)臺(tái)階，挖掘掘最底層土土石方，挖挖土甩放在在底層臺(tái)階階后部，由由上層臺(tái)階階反鏟接力力，直至頂頂層臺(tái)階，，然后由最最上層反鏟鏟負(fù)責(zé)裝車(chē)車(chē)（運(yùn)輸車(chē)車(chē)輛停于基基坑邊安全全位置）。。每層均開(kāi)開(kāi)挖至下一一道支撐以以下0.5m（鋼支撐中中軸線(xiàn)距開(kāi)開(kāi)挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖第一層開(kāi)挖挖至第一道道支撐底0.5m及時(shí)架設(shè)第第一道支撐撐總體施工方方案57CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖時(shí)，，也分四層層進(jìn)行，即即第一臺(tái)反反鏟挖機(jī)置置于底部臺(tái)臺(tái)階，挖掘掘最底層土土石方，挖挖土甩放在在底層臺(tái)階階后部，由由上層臺(tái)階階反鏟接力力，直至頂頂層臺(tái)階，，然后由最最上層反鏟鏟負(fù)責(zé)裝車(chē)車(chē)（運(yùn)輸車(chē)車(chē)輛停于基基坑邊安全全位置）。。每層均開(kāi)開(kāi)挖至下一一道支撐以以下0.5m（鋼支撐中中軸線(xiàn)距開(kāi)開(kāi)挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖第二層開(kāi)挖挖至第一道道支撐底0.5m及時(shí)架設(shè)第第二道支撐撐總體施工方方案58CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖時(shí)，，也分四層層進(jìn)行，即即第一臺(tái)反反鏟挖機(jī)置置于底部臺(tái)臺(tái)階，挖掘掘最底層土土石方，挖挖土甩放在在底層臺(tái)階階后部，由由上層臺(tái)階階反鏟接力力，直至頂頂層臺(tái)階，，然后由最最上層反鏟鏟負(fù)責(zé)裝車(chē)車(chē)（運(yùn)輸車(chē)車(chē)輛停于基基坑邊安全全位置）。。每層均開(kāi)開(kāi)挖至下一一道支撐以以下0.5m（鋼支撐中中軸線(xiàn)距開(kāi)開(kāi)挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖及時(shí)架設(shè)第第三道支撐撐第三層開(kāi)挖挖至第三道道支撐底0.5m總體施工方方案59CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖時(shí)，，也分四層層進(jìn)行，即即第一臺(tái)反反鏟挖機(jī)置置于底部臺(tái)臺(tái)階，挖掘掘最底層土土石方，挖挖土甩放在在底層臺(tái)階階后部，由由上層臺(tái)階階反鏟接力力，直至頂頂層臺(tái)階，，然后由最最上層反鏟鏟負(fù)責(zé)裝車(chē)車(chē)（運(yùn)輸車(chē)車(chē)輛停于基基坑邊安全全位置）。。每層均開(kāi)開(kāi)挖至下一一道支撐以以下0.5m（鋼支撐中中軸線(xiàn)距開(kāi)開(kāi)挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開(kāi)挖第四層開(kāi)挖挖至基坑底底基底0.20m人工開(kāi)挖總體施工方方案60車(chē)站結(jié)構(gòu)型型式為雙層層雙跨鋼筋筋砼框架結(jié)結(jié)構(gòu)，由側(cè)側(cè)墻、梁、、板、柱等等組成，沿沿車(chē)站縱向向設(shè)中間立立柱，車(chē)站站主體采用用縱梁體系系。主體結(jié)結(jié)構(gòu)采取““豎向分層層，縱向分分段，從下下至上”施施工。主體結(jié)構(gòu)施施工方案總體施工方方案61主體結(jié)構(gòu)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長(zhǎng)長(zhǎng)為12m，共劃分為為22個(gè)節(jié)段，其其中第1節(jié)~第20節(jié)為標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)段，節(jié)段段長(zhǎng)為12m，第21節(jié)為非標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)段，節(jié)節(jié)段長(zhǎng)為14m，第22節(jié)為盾構(gòu)始始發(fā)井，節(jié)節(jié)段長(zhǎng)為14.1m,車(chē)站主體結(jié)結(jié)構(gòu)由小里里程向大里里程方向施施工為主攻攻方向,若須搶工,可由大里程程向小里程程方向施工工，作為搶搶工工作面面。（1）縱向分段段主體結(jié)構(gòu)施施工方案主體結(jié)構(gòu)施工縱向分段示意圖

總體施工方方案62（2）豎向分層層主體結(jié)構(gòu)施工工藝流程示意圖

第一部：為為負(fù)二層底底板施工，，主要包括括接地網(wǎng)，，墊層底板板防水層，，