131/161HYPERLINK"/"畢業(yè)設(shè)計（論文）設(shè)計(論文)題目：南京江寧某高校1號教學(xué)樓設(shè)計學(xué)生姓名：指導(dǎo)教師：曾慶林二級學(xué)院：建筑工程學(xué)院專業(yè)：班級：學(xué)號：提交日期：2012年3月14日答辯日期：2012年3月20日目錄TOC\o"1-2"\h\z\u摘要 IIIAbstract IV1工程概況 11.1工程名稱 11.2建筑設(shè)計資料 11.3差不多數(shù)據(jù) 22結(jié)構(gòu)選型及布置 32.1確定結(jié)構(gòu)體系 32.2梁柱截面的確定 32.3橫向框架的布置 32.4橫向框架的跨度和柱高 43框架內(nèi)力計算 53.1水平地震荷載下的橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算 53.2風(fēng)荷載作用下的橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算 223.3豎向恒載作用下的橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算 283.4豎向活載作用下的橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算 474梁、柱的內(nèi)力組合 624.1梁的內(nèi)力組合 625梁、柱的截面設(shè)計 695.1梁的配筋計算 695.2柱的配筋計算 716基礎(chǔ)設(shè)計 756.1外柱獨立基礎(chǔ)設(shè)計 756.2內(nèi)柱聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計 787樓梯設(shè)計 827.1梯段板的計算 827.2平臺板計算 837.3平臺梁計算 838屋蓋現(xiàn)澆板計算 858.1計算簡圖的確定 858.2荷載計算 868.3板的內(nèi)力計算 868.4板的配筋計算 909樓面現(xiàn)澆板計算 919.1計算簡圖的確定 919.2荷載計算 919.3板的內(nèi)力計算 929.4板的配筋計算 95參考文獻 97致謝 98南京江寧某高校1號教學(xué)樓摘要依據(jù)課題任務(wù)書以《建筑防火規(guī)范》、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》和《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》等國家現(xiàn)行規(guī)范，規(guī)程完成了該課題建筑，結(jié)構(gòu)，施工三個方面的設(shè)計,首先從總體動身，綜合考慮和組織室內(nèi)外的空間完成建筑平面，立面，以及剖面的設(shè)計；其次完成了一榀框架各結(jié)構(gòu)構(gòu)件的配筋設(shè)計，手繪結(jié)構(gòu)施工圖。整個設(shè)計方案在建筑、結(jié)構(gòu)方面滿足國家現(xiàn)行規(guī)范要求。本設(shè)計對一榀框架，從結(jié)構(gòu)選型入手，計算分析了該框架的荷載，利用分層法和D值法分不對框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載、水平風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力進行了計算，通過內(nèi)力組合，得出框架的操縱內(nèi)力，最后完成框架各構(gòu)件的配筋計算并繪制了該框架的施工圖。設(shè)計書中同時選罷了框架的一個基礎(chǔ)、樓梯，給出了基礎(chǔ)、樓梯的配筋計算并繪制了施工圖。關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計;框架;配筋

ThefirstteachingbuildingofCollegeofNanjingJiangningAbstractOnthebasisofmandateandthenormsinthecountry,suchas"buildingfireprotectionnorms,""structuralloadnorms"andthe"designofconcretestructures"andsoon,inordertocompletethetaskofarchitecture,structural,constructiondesign.Firstofall,consideringthespaceintheopenandair,completetheconstruction,Facade,andthecorss-sectionofthedesignandmaparchitecturalconstructionblueprint;Secondly,completedaloadofthestructuralcomponentoftheframeworkofthereinforcementdesign,hand-paintedstructuralconstructionblueprint,andcompletedtheentirestructuredesign.Thewholedesignprogramssatisfythestatestandardrequirementsinrespectofarchitectureandstructure,theconstructiondesignsatisfytherealityontheground.Theinstructionbookletintroducealoadofframe,Firstofall,selectethetypeofstructure,calculateandanalyzetheframeworkoftheload,bythestratificationandmethodDcalculaterespectivelytheinternalforcesofframeontheactofverticalloadandwindloads.Throughthecombinationofinternalforces,concludethecontrolframeworkdrawnforces,Finally,finishethereinforcingbarcalculationaboutthecomponentsofframework,andpaintstructuralconstructiondrawing.Thebookletalsodesignafoundationandstairs,andconcludethereinforcingbarcalculationofthestairsandthebase,andcompletetheirstructuralconstructionblueprint.Keywords:Architecturaldesign;Theframe;Reinforcement1工程概況1.1工程名稱南京江寧某高校1號教學(xué)樓1.2建筑設(shè)計資料本建筑為南京江寧某高校1號教學(xué)樓，1~13軸為四層，層高均為3.6m。在建筑設(shè)計中，教室、教師休息室、廁所等用房布置合理。本建筑采納三跨內(nèi)廊式建筑，兩邊跨跨度均為7.2m，中跨跨度為3.0m。建筑物總體呈長條形，總長為54m，總寬為17.4m，總高為15.4m，總面積為3758.4m2。建筑平面如下圖所示：圖1.1建筑平面布置圖

1.3差不多數(shù)據(jù)1.3.1工程地質(zhì)報告摘要地下水位地下水位位于-4m，對砼無侵蝕性?；A(chǔ)埋深基礎(chǔ)埋深為-2.8m。本工程±0.00相關(guān)于絕對標(biāo)高為15.40m，室內(nèi)外高差為0.45m。土層描述地基土表層為專門薄的雜填土層，其下是較厚的粘土，約3.6m厚，其重度γ=19.8KN/m3，塑性指數(shù)IP=23.2，液性指數(shù)IL=0.50，容許的地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為fK=200KN/m2；深層土為專門厚的殘積粘土層，其重度γ=19.4KN/m3?？拐鹨蟮卣鹆叶葹槠叨?，抗震等級為三級，Ⅱ類場地土，近震。1.3.2氣象條件摘要差不多風(fēng)壓：W0=0.40KN/m2差不多雪壓：S0=0.65KN/m21.3.3活荷載查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》。2結(jié)構(gòu)選型與布置2.1確定結(jié)構(gòu)體系本工程采納框架承重，現(xiàn)澆整體式鋼筋砼樓板，墻體240厚KP1空心磚墻。2.2梁柱截面的確定2.2.1橫向框架梁截面高度h框架梁的高度可按照高跨比來確定，即梁高h=L。h1=L1=×7200＝600~900mmh2=L1=×3000＝250~375mm取h1=650mm，h2=400mm截面寬度b1=h1=×700＝233~350mm考慮地震區(qū)b≥250mm，故取b2=b1=250mm2.2.2縱向框架梁截面高度h=L=×4500＝375~563mm取h=400mm截面寬度b=h=×400＝133~200mm取b=250mm2.2.3框架柱本設(shè)計按底層層高的1/10取值為360mm，同時參照類似工程的設(shè)計經(jīng)驗，決定采納截面尺寸為500×500mm的方形柱。2.3橫向框架的布置圖2.1結(jié)構(gòu)平面布置圖2.4橫向框架的跨度和柱高2.4.1框架的跨度框架的跨度應(yīng)取柱形心間的距離。2.4.2框架底層柱的高度框架的底層柱高取基礎(chǔ)擴大面至二層樓板頂面間的距離。依照地質(zhì)資料綜合分析，假定基礎(chǔ)高度為0.8m，確定基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-2.00，二層板頂?shù)臉?biāo)高為3.6，因此底層柱高應(yīng)取為5.6m。2.4.3其余各層柱高除底層柱外的其余各層柱的柱高均取層高，故本設(shè)計其余各層柱高均為3.6m。圖2.2各層柱高示意圖3框架內(nèi)力計算3.1水平地震荷載下的橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算3.1.1地震作用的計算地震作用的計算即地震荷載的計算。按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，本設(shè)計的結(jié)構(gòu)底部總剪力(即總地震荷載)能夠按公式FEK=α1·Geq來計算，其中α1=αmax·。產(chǎn)生地震荷載的建筑物總質(zhì)量Geq的計算(1)作用于房屋上的恒載標(biāo)準(zhǔn)值①、屋面荷載防水層三氈四油上鋪小石子0.40KN/m2找平層20厚1:3水泥砂漿找平0.02×20=0.40KN/m2保溫層70厚瀝青珍寶巖塊保溫層(0.07+0.235)/2×7=1.07KN/m2結(jié)構(gòu)層120厚現(xiàn)澆鋼筋砼屋面板0.12×25=3.0KN/m2粉刷層10厚粉平頂0.01×17=0.17KN/m2Σ=5.44KN/m2②、樓面荷載面層15厚1:2白水泥白石子0.015×16=0.24KN/m2找平層20厚1:3水泥砂漿找平0.02×20=0.40KN/m2結(jié)構(gòu)層120厚現(xiàn)澆鋼筋砼樓板0.12×25=3.0KN/m2粉刷層10厚粉平頂0.01×17=0.17KN/m2Σ=3.81KN/m2③、框架梁、柱重量a、b×h=250mm×650mm橫向框架梁梁自重25×0.25×(0.65-0.1)=3.75kN/m抹灰層：10厚混合砂漿0.01×（0.65-0.1+0.25）×2×17=0.29kN/mΣ=4.04kN/mb、b×h=250mm×400mm橫向框架梁梁自重25×0.25×(0.4-0.1)=1.25kN/m抹灰層：10厚混合砂漿0.01×(0.4-0.1+0.25)×2×17=0.153kN/mΣ=1.403kN/mc、b×h=250mm×400mm縱向框架梁梁自重25×0.25×(0.4-0.1)=1.875kN/m抹灰層：10厚混合砂漿0.01×(0.4-0.1+0.25)×2×17=0.187kN/mΣ=2.062kN/md、框架柱b×h=500mm×500mm柱自重25×0.5×0.5=6.25kN/m抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×（0.5m+0.5m）×2×17kN/m3=0.34kN/mΣ=6.59kN/m(2)、質(zhì)點質(zhì)量Gi的計算決定多層框架的地震荷載時，結(jié)構(gòu)的計算簡圖能夠認為是一多質(zhì)點體系，產(chǎn)生地震荷載的建筑物重量集中于各層的樓蓋處，各質(zhì)點質(zhì)量還應(yīng)包括上下各半層范圍內(nèi)的恒載，50%的雪載或50%的樓面等效均布活荷載。①、集中于屋蓋平面處的質(zhì)點質(zhì)量G4雪載(50%)0.5×0.65×54×17.4=305.37KN屋面恒載4.94×54×17.4=4218.80KN650高橫向框架梁4.04×(7.2-0.5)×26=703.77KN400高橫向框架梁1.403×(3-0.5)×13=45.60KN400高縱向框架梁2.062×(4.5-0.6)×48=386.01KN柱6.59×3.6÷2×52=616.82KN女兒墻0.24×(1-0.08)×(17.4×2+54×2)×14+0.08×0.3×(17.4×2+54×2)×25=527.103KN橫墻0.24×14×［7.2×1.8×16+(3.0×1.8-1.2×2.1÷2)×2］=724.55KN縱墻0.24×14×[（4.5×1.8－2.7×2.1）×24＋4.5×1.8×22]=794.71KN(忽略內(nèi)縱墻的門窗按墻重計算)鋼窗2.7×2.1÷2×0.4×24=27.22KN合計：G4=8209.01KN②、集中于三頂蓋平面處的質(zhì)點質(zhì)量G3樓面活載(50%)0.5×2×54×17.4=939.60KN樓面恒載3.81×54×17.4=3110.08KN650高橫向框架梁703.77KN400高橫向框架梁45.60KN400高縱向框架梁386.01KN柱616.82KN橫墻0.24×14×7.2×1.8+724.55×2=1492.65KN縱墻794.71×2=1589.42KN鋼窗27.22×2=54.44KN合計：G3=8938.39KN③、集中于二頂蓋處的質(zhì)點質(zhì)量G2=43.55+G3=8981.94KN④、集中于一層頂蓋處的質(zhì)點質(zhì)量G1樓面活載(50%)939.60KN樓面恒載3110.08KN650高橫向框架梁703.77KN400高橫向框架梁45.60KN400高縱向框架梁386.01KN柱6.59×(1.8+2.8)×52=1576.33KN橫墻768.10+811.65×2.8/1.8=2030.67KN縱墻794.71+794.71×2.8/1.8=2030.93KN鋼窗27.22×2=54.44KN合計：G1=10877.43KN整個建筑物的重力荷載代表值如下圖所示：圖3.1建筑物的重力荷載代表值示意圖

3.1.2梁和柱剛度的計算本工程柱、梁的砼均采納C30，EC=3.0×107KN/m2。梁和柱的線剛度計算①、梁的線剛度計算在計算框架梁的慣性矩時，考慮梁為矩形截面?？蚣芰航氐恼鬯銘T性矩計算時，關(guān)于現(xiàn)澆整體式結(jié)構(gòu)，中框架的折算系數(shù)為2，邊框架的折算系數(shù)為1.5。表3.1梁的線剛度計算表類型截面積b×h(m2)跨度L(m)截面慣性矩I0=bh3中框架邊框架IB=2I0iBIB=1.5I0iB650高0.25×0.657.25.72×10-311.4×10-3476788.58×10-335758400高0.25×0.43.01.33×10-32.66×10-3266672.0×10-320000注：表中iB=(KNm)②、柱的線剛度計算表3.2柱的線剛度計算表層次層高(m)截面積b×h(m2)截面慣性矩IC=bh3線剛度iC底層5.60.5×0.55.21×10-327902其余層3.60.5×0.55.21×10-343403注：表中iC=(KNm)(2)、柱的側(cè)移剛度D值的計算①、中間框架中柱側(cè)移剛度D值的計算表3.3中間框架中柱側(cè)移剛度D值的計算表層次截面(m2)層高(m)線剛度iCKαD=α·40.5×0.53.6434031.710.461854030.5×0.53.6434031.710.461854020.5×0.53.6434031.710.461854010.5×0.55.6279022.660.687243注：底層K=，α=；非底層=，α=②、中間框架邊柱側(cè)移剛度D值的計算表3.4中間框架邊柱側(cè)移剛度D值的計算表層次截面(m2)層高(m)線剛度iCKαD=α·40.5×0.53.6434031.100.351424830.5×0.53.6434031.100.351424820.5×0.53.6434031.100.351424810.5×0.55.6279021.710.606359注：底層K=，α=；非底層=，α=③、邊框架中柱側(cè)移剛度D值的計算表3.5邊框架中柱側(cè)移剛度D值的計算表層次截面(m2)層高(m)線剛度iCKαD=α·40.5×0.53.6434031.280.391571830.5×0.53.6434031.280.391571820.5×0.53.6434031.280.391571810.5×0.55.6279022.000.626671注：底層K=，α=；非底層=，α=④、邊框架邊柱側(cè)移剛度D值的計算表3.6邊框架邊柱側(cè)移剛度D值的計算表層次截面(m2)層高(m)線剛度iCKαD=α·40.5×0.53.6434030.820.291172530.5×0.53.6434030.820.291172520.5×0.53.6434030.820.291172510.5×0.55.6279021.280.545796注：底層k=，α=；非底層=，α=(3)、各層柱側(cè)移剛度之和(層間剛度)的計算表3.7層間剛度的計算表層次中框架中柱中框架邊柱邊框架中柱邊框架邊柱∑D44078833134486287246900831102340788331344862872469008311022407883313448628724690083110211593531398882668523186349112

3.1.3結(jié)構(gòu)差不多自振周期T1的計算表3.8結(jié)構(gòu)差不多自振周期計算表層次各層重量(KN)總重量(KN)層間剛度∑DiΔui=∑uT=∑Δui48209.018209.018311020.0100.16838938.3917147.48311020.0210.15828981.9426129.348311020.0310.137110877.4337006.773491120.1060.106注：上式中，關(guān)于民用建筑取=0.6~0.8，本設(shè)計取=0.6；關(guān)于Ⅱ類場地土近震取特征周期值Tg=0.3(s)3.1.4橫向水平地震作用的計算本設(shè)計的建筑為7°近震，地震阻礙系數(shù)αmax=0.08，則相應(yīng)于差不多自振周期的α1值為：α1＝αmax·()0.9=0.08×()0.9=0.0604因此結(jié)構(gòu)總水平地震作用值為：FEK=α1·Geq=0.0604×0.85×37006.77=1899.93KN因為T1<1.4Tg，δn=0故附加的集中水平地震作用為：ΔFn=δn×FEK=0×1768.54=0則各質(zhì)點分配的地震作用為：Fi=×FEK(1-δn)表3.9各指點分配地震作用Fi表層次層高(m)高度(m)重量(KN)Fi=×FEK(1-δn)剪力Vi43.616.48209.010.343651.68651.6833.612.88938.390.291552.881204.5623.69.28981.940.210398.991603.5515.65.610877.430.155294.491898.043.1.5水平地震荷載作用下的結(jié)構(gòu)變形驗算依照《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GBJ11-89的要求，本結(jié)構(gòu)須進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，要對結(jié)構(gòu)的變形加以限制，使其層間彈性位移以及結(jié)構(gòu)頂點位移不超過一定的限值。關(guān)于砌體填充墻的框架結(jié)構(gòu)，其層間彈性位移限值為≤，其頂點彈性位移變形限值≤。本結(jié)構(gòu)變形計算如下表所示：表3.10構(gòu)變形計算表層次剪力Vi剛度Di層間位移ΔUi=ΣΔUi4651.688311020.00081/45000.009531204.568311020.00141/25710.008721603.558311020.00191/18950.007311898.043491120.00541/10370.0054由上表可知，結(jié)構(gòu)層間相對位移均小于，故其層間彈性位移滿足要求。結(jié)構(gòu)的頂點位移為==≤，故也滿足要求。3.1.6地震荷載作用下的橫向框架內(nèi)力計算由底部剪力法計算出來的每層的地震剪力，按照每榀框架的剛度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的剛度比值分配到每一根柱上，最后以反彎點法求結(jié)構(gòu)的內(nèi)力?，F(xiàn)以KJ-3為例，其內(nèi)力的計算如下：地震剪力的分配在每層結(jié)構(gòu)中，KJ-3的地震剪力分配系數(shù)為：非底層；底層故地震剪力分配為：表3.11地震剪力分配表第四層=651.68×0.0789=51.42KNA柱B柱V=Vim×51.42=11.17KN51.42=14.54KN

第三層=1204.56×0.0789=95.04KNA柱B柱V=Vim×95.04N95.04第二層=1603.55×0.0789=126.52KNA柱B柱V=Vim×126.52126.52第一層=1898.04×0.0779=147.90KNA柱B柱V=Vim×147.90147.90注：在剪力分配時，D柱與A柱相同，C柱與B柱相同，故表中未列出D柱和C柱的剪力。

柱的反彎點高度計算表3.12柱的反彎點高度計算表

位置系數(shù)ABCD第四層m=4n=4h=3.6m1.101.71同B柱同A柱y00.3550.386α111y100α2--y200α311y3001.2781.309

位置系數(shù)ABCD第三層m=4n=3h=3.6m1.101.71同B柱同A柱y00.450.45α111y100α211y200α311y3001.621.62第二層m=4n=2h=3.6m1.101.71同B柱同A柱y00.4550.50α111y100α211y200α31.561.56y3-0.045-0.0151.4761.746第一層m=4n=1h=5.6m1.712.66同B柱同A柱y00.560.55α1－－y100α20.6430.643y200α3－－y3003.1363.08注：1.y0由m、n及查表得到。2.y1由α1及查表得到，α1=；當(dāng)i1+i2＞i3+i4時，α1取倒數(shù)，即α1=同時y1值取負號“-”。3.y2由α2及查表得到，α2=h上/h本。4.y3由α3及查表得到，α2=h下/h本。5.=(y0+y1+y2+y3)h。柱端彎矩計算設(shè)地震荷載從左向右作用柱下端彎矩M下=×V柱上端彎矩M上=(h-)×V柱端彎矩計算結(jié)果如下圖所示：(C柱和B柱相同，D柱和A柱相同)圖3.2柱端彎矩分布表梁端彎矩計算——依照節(jié)點平衡來計算第四層：MAB=MDC=25.94KNmMBA=MCD=×33.31=21.36KNmMBC=MCB=×33.31=11.95KNm第三層：MAB=MDC=14.28+40.89=55.17KNmMBA=MCD=×(19.03+53.20)=46.32KNmMBC=MCB=×(19.03+53.20)=25.91KNm第二層：MAB=MDC=33.45+58.39=91.84KNmMBA=MCD=×(43.53+66.32)=70.45KNmMBC=MCB=×(43.53+66.32)=39.40KNm第一層：MAB=MDC=40.58+85.18=125.76KNmMBA=MCD=×(62.45+99.23)=103.69KNmMBC=MCB=×(62.45+99.23)=57.99KNm

水平地震作用下的框架內(nèi)力圖(左向)框架的彎矩圖由柱端彎矩和梁端彎矩能夠直接做出，彎矩圖畫在構(gòu)件的受拉邊，不標(biāo)正負號?？蚣艿募袅D依照框架彎矩圖，通過對梁或柱取脫離體，求某一點ΣM=0，則能夠求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力圖。框架軸力圖即柱軸力圖，依照框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求ΣY=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。圖3.3M圖(KNm)圖3.4V圖(KN)圖3.5N圖(KN)3.2風(fēng)荷載作用下的橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算3.2.1風(fēng)荷載計算(假定風(fēng)從左向右吹)垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)為：WK=βZμSμZw0。因結(jié)構(gòu)高度H=16.4m＜30m，故取βZ=1.0；關(guān)于矩形截面，μS=1.3，本建筑物所在地地面粗糙度為大都市郊區(qū)，故地面粗糙度屬B類。將風(fēng)荷載換成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，如下表：表3.13風(fēng)荷載計算表層次βZμSZ(m)μZw0(KN/m2)A(m2)PW(KN)41.01.3012.607.4731.01.310.81.040.4016.208.7621.00.4016.208.4211.00.4017.559.13注：表中A為各層框架節(jié)點的受風(fēng)面積。故風(fēng)荷載下的計算簡圖為：圖3.6風(fēng)荷載計算簡圖

3.2.2風(fēng)荷載下的橫向框架內(nèi)力計算—D值法風(fēng)荷載下各柱剪力的分配：表3.14風(fēng)荷載各柱剪力分配表層數(shù)A柱B柱C柱D柱47.47=1.627.47=2.11同B柱同A柱316.23=3.5316.23=4.59224.65=5.3624.65=6.97133.78=7.9033.78=8.9柱的反彎點高度計算表3.15柱的反彎點高度計算表

位置系數(shù)ABCD第四層m=4n=4h=3.6m1.101.71同B柱同A柱y00.3550.386α111y100α2--y200α311y3001.2781.309

位置系數(shù)ABCD第三層m=4n=3h=3.6m1.101.71同B柱同A柱y00.450.45α111y100α211y200α311y3001.621.62第二層m=4n=2h=3.6m1.101.71同B柱同A柱y00.4550.50α111y100α211y200α31.561.56y3-0.045-0.0151.4761.746第一層m=4n=1h=5.6m1.712.66同B柱同A柱y00.560.55α1－－y100α20.6430.643y200α3－－y3003.1363.08注：1.y0由m、n及查表得到。2.y1由α1及查表得到，α1=；當(dāng)i1+i2＞i3+i4時，α1取倒數(shù)，即α1=同時y1值取負號“-”。3.y2由α2及查表得到，α2=h上/h本。4.y3由α3及查表得到，α2=h下/h本。5.=(y0+y1+y2+y3)h。柱端彎矩計算設(shè)風(fēng)荷載從左向右作用柱下端彎矩M下=×V柱上端彎矩M上=(h-)×V柱端彎矩計算結(jié)果如下圖所示：(C柱和B柱相同，D柱和A柱相同)圖3.7柱端彎矩分布表梁端彎矩計算——依照節(jié)點平衡來計算第四層：MAB=MDC=3.76KNmMBA=MCD=×4.83=3.10KNmMBC=MCB=×4.83=2.42KNm第三層：MAB=MDC=2.07+6.99=9.06KNmMBA=MCD=×(2.76+9.09)=7.60KNmMBC=MCB=×(2.76+9.09)=5.93KNm第二層：MAB=MDC=5.72+11.38=17.10KNmMBA=MCD=×(7.44+12.92)=13.06KNmMBC=MCB=×(7.44+12.92)=10.18KNm第一層：MAB=MDC=7.91+19.47=27.38KNmMBA=MCD=×(12.17+22.65)=22.33KNmMBC=MCB=×(12.17+22.65)=17.41KNm風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力圖(左向)框架的彎矩圖由柱端彎矩和梁端彎矩能夠直接做出，彎矩圖畫在構(gòu)件的受拉邊，不標(biāo)正負號?？蚣艿募袅D依照框架彎矩圖，通過對梁或柱取脫離體，求某一點ΣM=0，則能夠求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力圖?？蚣茌S力圖即柱軸力圖，依照框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求ΣY=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。圖3.8M圖(KNm)

圖3.9V圖(KN)圖3.10N圖(KN)3.3豎向恒載作用下的橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算3.3.1豎向恒載計算3.1.1屋面框架梁線載標(biāo)準(zhǔn)值屋面恒載為5.44KN/m2邊跨框架梁自重(含粉刷)為：4.04KN/m中跨框架梁自重(含粉刷)為：1.403KN/m屋面板傳給邊跨梁的線載為：5.44×4.5=24.48KN/m屋面板傳給中跨梁的線載為：5.44×3.0=16.32KN/m樓面框架梁線載標(biāo)準(zhǔn)值樓面恒載為3.81KN/m2邊跨框架梁自重(含粉刷)為：4.04KN/m邊跨框架梁自重(含粉刷)為：1.403KN/m樓面板傳給邊跨梁的線載為：3.81×4.5=17.15KN/m樓面板傳給中跨梁的線載為：3.81×3.0=11.43KN/m屋面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)、邊柱邊柱縱向框架梁自重(含粉刷)2.062×4.5=9.28KN1m高女兒墻自重(1-0.08)×0.24×4.5×14=13.91KN80mm混凝土壓頂0.08×0.3×25×4.5=2.70KN女兒墻粉刷1×0.02×2×4.5×17=3.06KN縱向框架梁傳來的屋面板自重0.5×4.5×4.5/2×5.44=27.54KNGA=GD=56.49KN(2)、中柱中柱縱向框架梁自重(含粉刷)2.062×4.5=9.28KN縱向框架梁傳來的屋面板自重0.5×4.5×4.5/2×5.44=27.54KN0.5×(4.5+4.5-1.5)×1.5×5.44=30.60KNGB=GC=67.42KN樓面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)、邊柱邊柱縱向框架梁自重(含粉刷)9.28KN鋼窗自重2.1×2×0.4=1.68KN墻自重1×0.24×14×4.5=15.12KN框架柱自重(含粉刷)6.59×3.6=23.72KN縱向框架梁傳來的屋面板自重0.5×4.5×4.5/2×5.44=27.54KNGA=GD=77.34KN(2)、中柱中柱縱向框架梁自重(含粉刷)9.28KN內(nèi)縱墻自重0.24×3.6×4.5×14=54.43KN框架柱自重(含粉刷)23.72KN縱向框架梁傳來的屋面板自重0.5×4.5×4.5/2×5.44=27.54KN0.5×(4.5+4.5-1.5)×1.5×5.44=30.60KNGB=GC=145.57KN豎向恒載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖圖3.11豎向恒載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖3.3.2豎向荷載作用下橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算——分層法實際均布荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載(1)、頂層邊跨實際荷載為：q1=4.04KN/m，α==0.31q2=(1-2×0.312+0.313)×24.48=20.50KN/mq=q1+q2=4.04+20.50=24.54KN/m等效均布荷載為：(2)、頂層中跨實際荷載為：q1=1.40KN/m，α==0.5，q2=×16.32=10.20KNq=q1+q2=1.40+10.20=11.60KN/m等效均布荷載為：(3)、中間層邊跨實際荷載為：q1=4.04KN/m，α==0.31q2=(1-2×0.312+0.313)×17.15=14.36KN/mq=q1+q2=4.04+14.36=18.40KN/m等效均布荷載為：(4)、中間層中跨實際荷載為：q1=1.40KN/m，α==0.5，q2=×11.43=7.14KNq=q1+q2=1.40+7.14=8.54KN/m等效均布荷載為：求各梁端的固端彎矩利用結(jié)構(gòu)和荷載的對稱性，取如下圖所示的二分之一結(jié)構(gòu)進行計算。圖3.12各梁端固端彎矩圖第四層MAB=-MBA=-ql2=-×24.54×7.22=-106.01KNmMBE=-ql2=-×11.6×1.52=-8.7KNmMEB=-ql2=-×11.6×1.52=-4.35KNm第三層MAB=-MBA=-ql2=-×18.40×7.22=-79.49KNmMBE=-ql2=-×8.54×1.52=-6.41KNmMEB=-ql2=-×8.54×1.52=-3.20KNm第二層和第一層各梁端的固端彎矩均和第四層相同，故不再另外計算。計算各梁和柱的分配系數(shù)各梁柱的線剛度及相對線剛度如下圖所示：圖3.13各梁柱的線剛度及相對線剛度示意圖

計算各梁和柱的分配系數(shù)活荷載作用下各梁柱的線剛度及相對線剛度與恒載作用下相同。梁柱的分配系數(shù)如下表所示：表3.16梁柱的分配系數(shù)表層次四層三、二層底層節(jié)點ABＡＢＡＢ轉(zhuǎn)動剛度S左梁—1.709×4—1.709×4—1.709×4上柱——1.556×0.9×41.556×0.9×41.556×0.9×41.556×0.9×4下柱1.556×0.9×41.556×0.9×41.556×0.9×41.556×0.9×41×41×4右梁1.709×41.9111.709×41.9111.709×41.911ΣS12.43814.34918.03919.95016.43818.349分配系數(shù)左梁—0.476—0.343—0.373上柱——0.3110.2810.3410.305下柱0.4500.3900.3110.2810.2430.218右梁0.5500.1330.3790.0960.4160.104注：在計算分配系數(shù)時，除底層柱外的其余各層柱，其線剛度均應(yīng)乘以折減系數(shù)0.9。用分層法計算梁、柱端的彎矩(1)、第四層表3.17梁、柱端的彎矩表位置A節(jié)點B節(jié)點E節(jié)點下柱右梁左梁下柱右梁左梁分配系數(shù)0.4500.5500.4760.3900.133—固端彎矩-106.01106.01-8.7-4.35A彎矩分、傳47.7458.2729.13B彎矩分、傳-30.12-60.24-49.36-16.8416.84A彎矩分、傳13.5716.558.28B彎矩分、傳-1.97-3.94-3.23-1.101.10A彎矩分、傳0.891.080.54B彎矩分、傳-0.13-0.26-0.21-0.070.07A彎矩分、傳0.060.07最后彎矩62.26-62.2679.52-52.81-26.7113.66柱另端彎矩20.75-17.60注：1.節(jié)點A和節(jié)點B間彎矩傳遞系數(shù)均為1/2，節(jié)點B向節(jié)點E傳遞彎矩系數(shù)為-1。2.柱子的最終彎矩向柱另一端傳遞時系數(shù)為1/3。(2)、第三層、第二層表3.18梁、柱端的彎矩表位置A節(jié)點B節(jié)點E節(jié)點上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁分配系數(shù)0.3110.3110.3790.3430.2810.2810.096－固端彎矩-79.4979.49-6.41-3.2A彎矩分、傳24.7224.7230.1315.06B彎矩分、傳-15.12-30.23-24.77-24.77-8.468.46A彎矩分、傳4.704.705.732.86B彎矩分、傳-0.49-0.98-0.80-0.80-0.280.28A彎矩分、傳0.150.150.190.09B彎矩分、傳-0.02-0.03-0.03-0.03-0.010.01最后彎矩29.5829.58-59.0766.26-25.60-25.60-15.165.55柱另端彎矩9.869.86-8.53-8.53注：1.節(jié)點A和節(jié)點B間彎矩傳遞系數(shù)均為1/2，節(jié)點B向節(jié)點E傳遞彎矩系數(shù)為-1。2.柱子的最終彎矩向柱另一端傳遞時系數(shù)為1/3。(3)、第一層表3.19梁、柱端的彎矩表位置A節(jié)點B節(jié)點E節(jié)點上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁分配系數(shù)0.3410.2430.4160.3730.3050.2180.104－固端彎矩-79.4979.49-6.41-3.2A彎矩分、傳27.1119.3233.0716.53B彎矩分、傳-16.71-33.43-27.33-19.54-9.329.32A彎矩分、傳5.704.066.953.48B彎矩分、傳-0.65-1.30-1.06-0.76-0.360.36A彎矩分、傳0.220.160.270.13B彎矩分、傳-0.03-0.05-0.04-0.03-0.010.01最后彎矩33.0323.53-56.5964.86-28.43-20.32-16.116.50柱另端彎矩11.0111.77-9.48-10.16注：1.節(jié)點A和節(jié)點B間彎矩傳遞系數(shù)均為1/2，節(jié)點B向節(jié)點E傳遞彎矩系數(shù)為-1。2.柱子的最終彎矩向二層柱上端傳遞時系數(shù)為1/3，而底層柱朝下端的傳遞系數(shù)為1/2。

利用支座彎矩和實際荷載求邊跨跨中彎矩通過推導(dǎo)，可得跨中彎矩為：M中=-+ql2(-α2)+gl2式中：M1、M2——分不為梁左右兩端的支座彎矩q——梁上所受梯形荷載的最大值g——梁自重的均布荷載l——梁的總跨度故各層梁邊跨的跨中彎矩為：第四層：M中=-+24.48×7.22×(-×0.2712)+×4.04×7.22=93.59KNm第三、二層：M中=-+17.15×7.22×(-×0.2712)+×4.04×7.22=61.08KNm第一層：M中=-+17.15×7.22×(-×0.2712)+×4.04×7.22=62.35KNm各層彎矩迭加，然后將不平衡彎矩再重新分配一次：彎矩疊加為：圖3.14彎矩分布圖重新分配得：圖3.15彎矩分布圖依照彎矩圖利用平衡條件及實際荷載求剪力及軸力(1)、第四層VA=(67.68+4.04×7.2×+×24.48×-84.53)/7.2=72.79KNVB左=(84.53+4.04×7.2×+×24.48×-67.68)/7.2=77.47KNNA=56.49+72.79=129.28KNVB右=(25.31+1.40×3×+×16.32×-25.31)/3=14.34KNNB=67.42+77.47+14.34=159.32KN(2)、第三層VA=(70.67+4.04×7.2×+×17.15×-75.22)/7.2=56.36KNVB左=(75.22+4.04×7.2×+×17.15×-70.67)/7.2=57.62KNNA=77.34+56.36+129.28=262.98KNVB右=(1.4×3×+×11.43×)/3=10.67KNNB=145.57+57.62+10.67+159.32=373.18KN(3)、第二層VA=(66.98+4.04×7.2×+×17.15×-72.67)/7.2=56.20KNVB左=(72.67+4.04×7.2×+×17.15×-66.98)/7.2=57.78KNNA=77.34+56.20+262.98=396.52KNVB右=(1.4×3×+×11.43×)/3=10.67KNNB=145.57+57.78+10.67+373.18=587.20KN(4)、第一層VA=(60.69+4.04×7.2×+×12.91×-68.04)/7.2=55.97KNVB左=(68.04+4.04×7.2×+×12.91×-60.69)/7.2=58.01KNNA=77.34+55.97+396.52=529.83KNVB右=(1.40×3×+×11.43×)/3=10.67KNNB=145.57+58.01+10.67+587.20=801.45KN

整理可得：圖3.16Q,N,圖

進行彎矩調(diào)幅，并將內(nèi)力轉(zhuǎn)化到支座邊彎矩調(diào)幅時：支座調(diào)幅0.85，跨中不調(diào)。圖3.17M圖圖3.18V圖3.4豎向活載作用下的橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算3.4.1豎向活載計算屋面框架梁線載標(biāo)準(zhǔn)值屋面活載為0.65KN/m2屋面板傳給邊跨梁的線載為：0.65×4.5=2.93KN/m屋面板傳給中跨梁的線載為：0.65×3=1.95KN/m樓面框架梁線載標(biāo)準(zhǔn)值教室樓面活載為2.0KN/m2；過道樓面活載為2.5KN/m2樓面板傳給邊跨梁的線載為：2.0×4.5=9.0KN/m樓面板傳給中跨梁的線載為：2.5×3=7.5KN/m屋面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱集中力：0.5×4.5×4.5/2×0.65=3.29KN中柱集中力：3.29+(4.5+4.5-1.5)×1.5×0.65×0.5=6.95KN樓面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱集中力：0.5×4.5×4.5/2×2.0=10.13KN中柱集中力：10.13+(4.5+4.5-1.5)×1.5×2.5×0.5=24.19KN豎向活載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖圖3.19豎向活載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖

3.4.2豎向荷載作用下橫向框架(KJ-3)內(nèi)力計算——分層法實際均布荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載(1)、頂層邊跨實際荷載為：α==0.31q2=(1-2×0.312+0.313)×2.93=2.45KN/m等效均布荷載為：(2)、頂層中跨實際荷載為：α==0.5q=×1.95=1.22KN等效均布荷載為：(3)、中間層邊跨實際荷載為：α==0.31q2=(1-2×0.312+0.313)×9=7.54KN/m等效均布荷載為：(4)、中間層中跨實際荷載為：α==0.5q=×7.5=4.69KN等效均布荷載為：求各梁端的固端彎矩利用結(jié)構(gòu)和荷載的對稱性，取與恒載作用下相同的二分之一結(jié)構(gòu)進行計算。第四層MAB=-MBA=-ql2=-×2.45×7.22=-10.58KNmMBE=-ql2=-×1.22×1.52=-0.92KNmMEB=-ql2=-×1.22×1.52=-0.46KNm第三層MAB=-MBA=-ql2=-×7.54×7.22=-32.57KNmMBE=-ql2=-×4.69×1.52=-3.52KNmMEB=-ql2=-×4.69×1.52=-1.76KNm第二層和第一層各梁端的固端彎矩均和第四層相同，故不再另外計算。計算各梁和柱的分配系數(shù)活荷載作用下各梁柱的線剛度及相對線剛度與恒載作用下相同。梁柱的分配系數(shù)如下表所示：圖3.20豎向活載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖層次四層三、二層底層節(jié)點ABＡＢＡＢ轉(zhuǎn)動剛度S左梁—1.709×4—1.709×4—1.709×4上柱——1.556×0.9×41.556×0.9×41.556×0.9×41.556×0.9×4下柱1.556×0.9×41.556×0.9×41.556×0.9×41.556×0.9×41×41×4右梁1.709×41.9111.709×41.9111.709×41.911ΣS12.43814.34918.03919.95016.43818.349分配系數(shù)左梁—0.476—0.343—0.373上柱——0.3110.2810.3410.305下柱0.4500.3900.3110.2810.2430.218右梁0.5500.1330.3790.0960.4160.104注：在計算分配系數(shù)時，除底層柱外的其余各層柱，其線剛度均應(yīng)乘以折減系數(shù)0.9。用分層法計算梁、柱端的彎矩(1)、第四層表3.20梁柱的分配系數(shù)表位置A節(jié)點B節(jié)點E節(jié)點下柱右梁左梁下柱右梁左梁分配系數(shù)0.4500.5500.4760.3900.133—固端彎矩-10.5810.58-0.92-0.46A彎矩分、傳4.765.822.91B彎矩分、傳-2.99-5.99-4.91-1.671.67A彎矩分、傳1.351.650.82B彎矩分、傳-0.20-0.39-0.32-0.110.11A彎矩分、傳0.090.110.05B彎矩分、傳-0.01-0.03-0.02-0.010.01A彎矩分、傳0.010.01最后彎矩6.21-6.217.96-5.25-2.711.33柱另端彎矩2.07-1.75注：1.節(jié)點A和節(jié)點B間彎矩傳遞系數(shù)均為1/2，節(jié)點B向節(jié)點E傳遞彎矩系數(shù)為-1。2.柱子的最終彎矩向柱另一端傳遞時系數(shù)為1/3。(2)、第三層、第二層表3.21梁、柱端的彎矩位置A節(jié)點B節(jié)點E節(jié)點上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁分配系數(shù)0.3110.3110.3790.3430.2810.2810.096－固端彎矩-32.5732.57-3.52-1.76A彎矩分、傳10.1310.1312.346.17B彎矩分、傳-6.04-12.08-9.90-9.90-3.383.38A彎矩分、傳1.881.882.291.14B彎矩分、傳-0.20-0.39-0.32-0.32-0.110.11A彎矩分、傳0.060.060.070.04B彎矩分、傳-0.01-0.01-0.01-0.010.000.00最后彎矩12.0712.07-24.1127.44-10.23-10.23-7.011.73柱另端彎矩4.024.02-3.41-3.41注：1.節(jié)點A和節(jié)點B間彎矩傳遞系數(shù)均為1/2，節(jié)點B向節(jié)點E傳遞彎矩系數(shù)為-1。2.柱子的最終彎矩向柱另一端傳遞時系數(shù)為1/3。

(3)、第一層表3.22梁、柱端的彎矩位置A節(jié)點B節(jié)點E節(jié)點上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁分配系數(shù)0.3410.2430.4160.3730.3050.2180.104－固端彎矩-32.5732.57-3.52-1.76A彎矩分、傳11.117.9113.556.77B彎矩分、傳-6.68-13.36-10.93-7.81-3.733.73A彎矩分、傳2.281.622.781.39B彎矩分、傳-0.26-0.52-0.42-0.30-0.140.14A彎矩分、傳0.090.060.110.05B彎矩分、傳-0.01-0.02-0.02-0.01-0.010.01最后彎矩13.479.60-23.0826.89-11.37-8.12-7.402.12柱另端彎矩4.494.80-3.79-4.06注：1.節(jié)點A和節(jié)點B間彎矩傳遞系數(shù)均為1/2，節(jié)點B向節(jié)點E傳遞彎矩系數(shù)為-1。2.柱子的最終彎矩向二層柱上端傳遞時系數(shù)為1/3，而底層柱朝下端的傳遞系數(shù)為1/2。利用支座彎矩和實際荷載求邊跨跨中彎矩通過推導(dǎo)，可得跨中彎矩為：M中=-+ql2(-α2)式中：M1、M2——分不為梁左右兩端的支座彎矩q——梁上所受梯形荷載的最大值l——梁的總跨度故各層梁邊跨的跨中彎矩為：第四層：M中=-+2.93×7.22×(-×0.312)=9.47KNm第三、二層：M中=-+9.0×7.22×(-×0.312)=25.07KNm第一層：M中=-+9.0×7.22×(-×0.312)=25.86KNm

各層彎矩迭加，然后將不平衡彎矩再重新分配一次：彎矩疊加為：圖3.20彎矩分布圖

重新分配得：圖3.21重新分配之后的彎矩分布圖4.2.7依照彎矩圖利用平衡條件及實際荷載求剪力及軸力(1)、第四層VA=(8.42+×2.93×-9.49)/7.2=7.10KNVB左=(9.49+×2.93×-8.42)/7.2=7.40KNNA=7.10+3.29=10.39KNVB右=(×1.95×)/3=1.46KNNB=7.40+1.46+6.95=15.81KN(2)、第三層VA=(26.41+×9×-29.21)/7.2=21.89KNVB左=(29.21+×9×-26.41)/7.2=22.66KNNA=10.39+21.89+10.13=42.41KNVB右=(×7.5×)/3=5.63KNNB=15.81+22.66+5.63+24.19=68.29KN(3)、第二層VA=(27.33+×9×-29.90)/7.2=21.92KNVB左=(29.90+×9×-27.33)/7.2=22.63KNNA=10.13+21.92+42.41=74.46KNVB右=(×7.5×)/3=5.63KNNB=24.19+22.63+5.63+68.29=120.74KN(4)、第一層VA=(24.75+×9×-28.16)/7.2=21.80KNVB左=(28.16+×9×-24.75)/7.2=22.75KNNA=10.13+21.8+74.46=106.39KNVB右=(×7.5×)/3=5.63KNNB=24.19+22.75+5.63+120.74=173.31KN

經(jīng)整理可得：圖3.22V,N圖

進行彎矩調(diào)幅，并將內(nèi)力轉(zhuǎn)化到支座邊彎矩調(diào)幅時：支座調(diào)幅0.85，跨中不調(diào)。圖3.23M圖圖3.24V圖4梁、柱的內(nèi)力組合4.1梁的內(nèi)力組合在進行梁的內(nèi)力組合時，每層的框架梁均取邊跨左支座、邊跨跨中、邊跨右支座、中跨支座和中跨跨中五個截面來進行。在組合時，梁的彎矩以梁下部受拉為正，上部受拉為負；梁的剪力以使梁產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動為正，反之為負。4.1.1梁的彎矩組合表4.1梁的彎矩組合截面號荷載類型四層A+ABB-B+BC恒載①-57.5393.59-71.85-21.52-16.16活載②-7.169.47-8.07-1.94-1.33風(fēng)載③±3.76±0.33±3.1±2.420地震荷載④±25.94±2.29±21.36±11.950內(nèi)力組合①×1.2+②×1.4Mmax125.57Mmin-79.06-97.52-28.54-21.25①×1.2+0.9×1.4×(②+③)Mmax124.66Mmin-82.80-100.29-31.32-21.07(①+②)×1.2+④×1.3Mmax126.65Mmin-111.35-123.67-43.69-20.99截面號荷載類型三層A+ABB-B+BC恒載①-60.0761.08-63.94-10.75-8.07活載②-22.4525.07-24.83-5.54-1.73風(fēng)載③±9.06±0.73±7.6±5.930地震荷載④±55.17±4.43±46.32±25.910內(nèi)力組合①×1.2+②×1.4Mmax108.39Mmin-103.51-111.49-20.66-12.11①×1.2+0.9×1.4×(②+③)Mmax105.80Mmin-111.79-117.59-27.35-11.86(①+②)×1.2+④×1.3Mmax109.1414.14Mmin-170.75-166.74-53.23-11.76

截面號荷載類型二層A+ABB-B+BC恒載①-56.9361.08-61.77-11.36-8.07活載②-23.2325.07-25.42-5.38-1.73風(fēng)載③±17.1±2.02±13.06±10.180地震荷載④±91.84±10.7±70.45±39.400內(nèi)力組合①×1.2+②×1.4Mmax108.39Mmin-100.84-109.71-21.16-12.11①×1.2+0.9×1.4×(②+③)Mmax107.43Mmin-119.13-122.61-33.24-11.86(①+②)×1.2+④×1.3Mmax23.20117.2931.13Mmin-215.58-196.21-71.31-11.76截面號荷載類型底層A+ABB-B+BC恒載①-51.5962.35-57.83-12.94-9.02活載②-21.0425.86-23.94-5.98-2.12風(fēng)載③±27.38±2.53±22.33±17.410地震荷載④±125.76±11.04±103.69±57.990內(nèi)力組合①×1.2+②×1.4Mmax111.02Mmin-91.36-102.91-23.90-13.79①×1.2+0.9×1.4×(②+③)Mmax110.59Mmin-122.92-127.70-45.00-13.50(①+②)×1.2+④×1.3Mmax76.33120.2036.6752.68Mmin-250.64-232.92-98.09-13.37通過梁的彎矩組合表，可得梁的設(shè)計彎矩為：第四層：MA+=-111.35KNm，MAB=126.65KNm，MB-=-123.67KNmMB+=-43.69KNm，MBC=-21.25KNm第三層：MA+=-170.75KNm、MAB=109.14KNm，MB-=-166.74KNmMB+=-53.23KNm、MB+=14.14KNm，MBC=-12.11KNm第二層：MA+=-215.58KNm、MA+=23.20KNm，MAB=117.29KNm，MB-=-196.21KNmMB+=-71.31KNm、MB+=31.13KNm，MBC=-12.11KNm第一層：MA+=-250.64KNm、MA+=76.33KNm，MAB=120.2KNm，MB-=-232.92KNmMB-=36.27KNm，MB+=-98.09KNm、MB+=52.68KNm，MBC=-13.79KNm4.1.2梁的剪力組合表4.2梁的剪力組合

截面號荷載類型四層A+B-B+恒載①57.93-61.977.23活載②6.39-6.740.75風(fēng)載③±1.55±1.55±2.31地震荷載④±9.58±9.58±13.91內(nèi)力組合①×1.2+②×1.478.46-83.89.73①×1.2+0.85×1.4×(②+③)78.97-84.2312.32(①+②)×1.2+④×1.389.64-95.8627.66

截面號荷載類型三