鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋設(shè)計——鋼筋混凝土11-12學(xué)年第三學(xué)期課程設(shè)計設(shè)計學(xué)院：建設(shè)工程學(xué)院班級：09級3班學(xué)號：姓名：王國超目錄一、鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋設(shè)計任務(wù)書..............錯誤!不決義書簽。1設(shè)計題目：.....................................錯誤!不決義書簽。2設(shè)計目的.......................................錯誤!不決義書簽。3設(shè)計內(nèi)容.......................................錯誤!不決義書簽。4設(shè)計資料.......................................錯誤!不決義書簽。5設(shè)計要求.......................................錯誤!不決義書簽。二、板的設(shè)計........................................錯誤!不決義書簽。1.平面部署和截面尺寸.............................錯誤!不決義書簽。2.荷載計算.......................................錯誤!不決義書簽。3.按彈性理論設(shè)計板...............................錯誤!不決義書簽。1)計算跨度....................................錯誤!不決義書簽。2)支座最大彎矩值..............................錯誤!不決義書簽。3)按彈性理論配筋計算，如表2所示..............錯誤!不決義書簽。4.按塑性理論設(shè)計板...............................錯誤!不決義書簽。1)A區(qū)格板彎矩計算.............................錯誤!不決義書簽。2)B區(qū)格板彎矩計算。...........................錯誤!不決義書簽。3)C區(qū)格彎矩計算。.............................錯誤!不決義書簽。4)D角區(qū)格彎矩的計算。.........................錯誤!不決義書簽。5)配筋計算。..................................錯誤!不決義書簽。三、支承梁的設(shè)計....................................錯誤!不決義書簽。1.縱向支承梁L-1設(shè)計.............................錯誤!不決義書簽。1)跨度計算....................................錯誤!不決義書簽。2)荷載計算....................................錯誤!不決義書簽。3)內(nèi)力計算....................................錯誤!不決義書簽。4)正截面承載力計算............................錯誤!不決義書簽。5)斜截面受剪承載力結(jié)算........................錯誤!不決義書簽。2.橫向支承梁L-2設(shè)計.............................錯誤!不決義書簽。1)計算跨度....................................錯誤!不決義書簽。2)荷載計算....................................錯誤!不決義書簽。3)內(nèi)力計算....................................錯誤!不決義書簽。4)正截面承載力計算............................錯誤!不決義書簽。5)斜截面受剪承載力結(jié)算........................錯誤!不決義書簽。一、鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋設(shè)計任務(wù)書設(shè)計題目設(shè)計某多層工業(yè)廠房的中間樓面，采納現(xiàn)澆鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋。設(shè)計目的（1）認(rèn)識鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計的一般程序和內(nèi)容；（2）認(rèn)識梁、板結(jié)構(gòu)的荷載傳達(dá)門路及計算簡圖；（3）熟習(xí)受彎構(gòu)件梁和板的設(shè)計方法；（4）認(rèn)識內(nèi)力包絡(luò)圖及資料圖的繪制方法；（5）掌握鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的施工圖表達(dá)方式。設(shè)計內(nèi)容結(jié)構(gòu)平面部署圖：柱網(wǎng)、板、及支承梁的部署。板的強(qiáng)度計算(按彈性理論計算)。依據(jù)樓面荷載，按彈性理論計算板的內(nèi)力，進(jìn)行板的正截面承載力計算，并進(jìn)行板的鋼筋配置。板的強(qiáng)度計算(按塑性理論計算)。支承梁強(qiáng)度計算(按彈性理論計算)。計算梁的內(nèi)力，進(jìn)行梁的正截面、斜截面承載力計算，并對此梁進(jìn)行鋼筋配置。繪制結(jié)構(gòu)施工圖：（1）結(jié)構(gòu)平面部署圖；（2）板的配筋圖(按彈性理論計算)；（3）板的配筋圖(按塑性理論計算)；（4）支承梁的配筋詳圖及其抵擋彎矩圖；（5）鋼筋明細(xì)表及圖紙說明。設(shè)計資料廠房平面表示圖生產(chǎn)車間的周圍外墻均為承重磚墻，內(nèi)設(shè)鋼筋混凝土柱，其截面尺寸為400mm×400mm，層高。建筑周圍采納370mm承重墻，平面表示圖見下列圖（暫不用考慮樓梯）。建筑周圍采納370mm承重墻。支承梁短邊跨度為5000mm，支承梁長邊跨度為6000mm。建筑結(jié)構(gòu)樓蓋面層做法：30mm厚水磨石地面（12mm厚面層，18mm厚水泥沙漿打底），板底采納15mm厚混淆沙漿天棚抹灰?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。荷載參數(shù)永遠(yuǎn)荷載：包含梁、樓板及結(jié)構(gòu)層的自重。鋼筋混凝土的容重為25kN/m3，水泥沙漿的容重為20kN/m3，石灰沙漿的容重為17kN/m3，水磨石的容重為kN/m2。分項系數(shù)G1.2（當(dāng)對結(jié)構(gòu)有益時G1.0）?？勺兒奢d：樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值6kN/m2，分項系數(shù)Q1.3（因為活荷載標(biāo)準(zhǔn)值4kN/m2大于等于4kN/m2。所以取Q1.3。）建筑資料（1）混凝土：C30。（2）鋼筋：主梁及次梁受力筋可采納HRB400級或HRB500級鋼筋，板內(nèi)及梁內(nèi)的其余鋼筋能夠采納HPB300級鋼筋或HRB335級。設(shè)計要求要求達(dá)成所有設(shè)計內(nèi)容，編寫設(shè)計計算書一份：包含封面、設(shè)計任務(wù)書、目錄、計算書、參照文件、附錄。要求觀點清楚，計算完好、正確，成就盡量表格化，并裝訂成冊。繪制設(shè)計圖紙一套，一張手畫圖，其余CAD畫圖。采納1號或2號圖紙，選擇適當(dāng)比率。要求內(nèi)容完好，表達(dá)規(guī)范，字體工整，圖面整齊。二、板的設(shè)計平面部署和截面尺寸雙向板肋梁樓蓋由板和支承梁組成。雙向板肋梁樓蓋中，雙向板區(qū)格一般以3~5m為宜。支承梁短邊的跨度為5000mm，支承梁長邊的跨度為6000mm。依據(jù)任務(wù)書所示的柱網(wǎng)部署，選用的結(jié)構(gòu)平面部署方案如圖1所示。圖板厚確實定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于L/505000/50100mm,且雙向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚為100mm。支承梁截面尺寸：依據(jù)經(jīng)驗，支承梁的截面高度hL/14~L/8，梁截面高度為(6000/14~6000/8)mm429~750mm故取h

450mm；截面寬度

bh/3~h/2

200~300mm故取b

250mm；2.荷載計算100mm厚鋼筋混凝土樓板：0.1252.5kN/m218mm厚水泥沙漿打底：0.018200.36kN/m215mm厚混淆沙漿天棚抹灰：0.015170.255kN/m212mm水磨石：0.65kN/m2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：gk2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk4kN/m2q1.342.6kN/m224g1.23.7651.37.118kN/m22p1.23.7651.349.718kN/m2作用在板上恒荷載均勻部署，活荷載按棋盤式部署。如圖二所示圖二按彈性理論設(shè)計板此法假設(shè)支承梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭，而且要求同一方向相鄰跨度比值l0min0.75,以防偏差過大。l0max當(dāng)要求各區(qū)格跨中最大彎矩時，活荷載應(yīng)按棋牌式部署，它能夠簡化為當(dāng)支座固支時

g

q

作用下的跨中彎矩與當(dāng)內(nèi)支座絞支時

q

作用下的跨中彎矩之和。2

2支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時gq作用下的支座彎矩。所有區(qū)格按其地點與尺寸分為A，B，C，D四類，如圖三所示，計算彎矩時，考慮鋼筋混凝土的泊松比為.圖三計算跨度跨度計算規(guī)定：邊跨：ablo=ln+

2

+

2且loln+h+b（板）22lo1.025ln+b（梁）2中間跨lo=lc且lo1.1ln（板）lo1.05ln（梁）區(qū)格板計算：lx5m>1.05l05mly6m1.05l06.0375m區(qū)板計算：lx50.120.254.94m>ln+h+b=4.93m2222ly6m1.05l06.0375mC區(qū)格板計算：lx5m>1.05l01.0555mly60.120.250.250.125.94m>ln+h+b=5.93m2222D區(qū)格板計算：lx4.93m（同B區(qū)格板）ly5.93m（同C區(qū)格板）跨中彎矩計算m（彎矩系數(shù)g'+彎矩系數(shù)q'）l0x2當(dāng)μ=時：mxmxmymymymx計算結(jié)果如表1所示。支座最大彎矩值A(chǔ)—B支座：m=1(-15.57-17.67)=-16.62kNm/mx2A—C支座：my=1(-13.46-13.78)=-13.62kNm/m2B—D支座：mx=1(-16.46-17.48)=-16.97kNm/m2C—D支座：my1=(-17.01-20.10)=-18.56kNm/m23)按彈性理論配筋計算，如表2所示表2按彈性理計算論板的配筋計算表截面m/(kNm)ho/mmAs/mm2選配鋼筋A(yù)區(qū)lox803518@150格loy702478@200B區(qū)lox803598@130跨格loy703008@170中C區(qū)lox803778@130格loy702298@200D區(qū)lox804018@130格loy702928@170A—B8072912@150支A—C7068312@150座B—D7085112@130C—D8081412@130

實配面積/mm2352252402302402252402302791791904904按塑性理論計算彎矩計算按塑性理論設(shè)計板鋼筋混凝土為彈塑性體，因此彈性理論計算結(jié)果不可以反應(yīng)結(jié)構(gòu)剛度隨荷載而變化的特色，與已考慮資料塑性性質(zhì)的截面計算理論也不協(xié)調(diào)。塑性鉸線法是最常用的塑性理論設(shè)計方法之一。塑性鉸線法，是在塑性鉸線地點確立的前提下，利用虛功原理成立外荷載與作用在塑性鉸線上的彎矩兩者之間的關(guān)系式，進(jìn)而寫出各塑性鉸線上的彎矩值，并挨次對各截面進(jìn)行配筋計算?；竟綖椋?Mx2MyMx'Mx''My'My''1(gq)lx2(3lylx)12令：nlylxmymxm'm"my'my''xxmy'mxmymy考慮到節(jié)儉鋼筋和配筋方便，一般取。為方便使用階段兩個方向的截面應(yīng)力較為靠近，宜取(1)2。n采納通長配筋方式。MxmxlyMx'mx'lyMx''mx''lyMymylxMy'my'lxM''ym''ylx帶入基本公式，得：plx2(n1/3)mxn)8(n先計算中間區(qū)格板，而后將中間區(qū)格板計算得出的各支座彎矩值，作為計算相鄰區(qū)格板支座的已知彎矩值，挨次由外向內(nèi)直至外區(qū)格一一解出。對邊區(qū)格、角區(qū)格板，按實質(zhì)的界限支承狀況進(jìn)行計算。此處采納通長配筋方式（即分別式配筋），關(guān)于連續(xù)板的計算跨度的計算公式：當(dāng)兩頭與梁整體連結(jié)時，l0ln；當(dāng)一端擱支在墻上另一端與梁整體連結(jié)時，此中：l0—板的計算跨度；ln——板的凈跨度；——板的厚度；——板在墻上的支承長度。1)A區(qū)格板彎矩計算計算跨度：

l0取（ln+h）與（ln+a）的較小值。22l0xln50.24.8ml0yln60.25.8mnl0y5.81.21l0x4.8(1)2(1)20.68，取為n1.21mxplx2(n1/3)8(nn)9.7184.82(1.211/3)4.33KNm/m8(1.2120.682.01.210.68)mymx0.684.332.94KNm/mmxmxmx2.04.338.66KNm/m（負(fù)號表示支座彎矩）mymymy2.02.945.88KNm/m2)B區(qū)格板彎矩計算。計算跨度：l0xln50.24.8ml0ylnh/260.10.120.1/25.83mnl0y5.831.21l0x4.8(1)2(1)20.68，取為n1.21將A區(qū)格板算得的短邊支座彎矩my5.88KNm/m，作為B區(qū)格板的my'的已知值，則：plx28mx

(n1/3)nn

m'y2(1.211/3)5.882825.01KNm/m1.2121.210.68mymxm/mmy5.88KNm/m（負(fù)彎矩表示支座彎矩）my0KNm/mmxmxmx25.0110.02KNm/m3)C區(qū)格彎矩計算。計算跨度：l0xlnh/250.10.120.1/24.83ml0yln60.25.8mlnl

y0x

5.81.204.83(1)2(1)20.69，取為n1.20將A區(qū)格板算得的長邊支座彎矩mx8.66KNm/m作為B區(qū)格板的mx的已知值，則：pl2xmx8

(n1/3)n

nmx'2(1.201/3)1.2028.66285.92KNm/m0.6921.20.69mymx0.695.924.08KNm/mmx8.66KNm/m（負(fù)彎矩表示支座彎矩）mx0KNm/mmymymy2.04.088.16KNm/m4)D角區(qū)格彎矩的計算。計算跨度：l0xlnh/250.10.120.1/24.83ml0ylnh/260.10.120.1/25.83mnl0y5.831.21l0x4.83(1)2(1)20.68，取為n1.21該區(qū)格的支座配筋分別與B區(qū)格板和C區(qū)格板同樣，故支座彎矩mx，my已知，則：plx28mx

(n1/3)n

nmx'm'y2228

(1.211/3)1.210.68

8.16227.78KNm/mmymxm/mmx0KNm/mmy0KNm/mm'x10.02KNm/mm'y8.16KNm/m配筋計算。因為雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不一樣?？紤]到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋擱置在長跨方向的外側(cè)。所以，跨中截面：h0x=h20mm1002080mm（短跨方向）h0yh30mm1003070mm（長跨方向）支座截面：h080mm。對A區(qū)格板，考慮該板周圍與梁整澆在一同，整塊板內(nèi)存在內(nèi)拱作用，使板的內(nèi)彎矩大大減小，故對其跨中彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù)。近似取s0.95。計算配筋截面面積的近似計算公式為AsM。0.95fyh0表3按塑性理論計算板的配筋表截面m/(kNm)ho/mmAs/mm2選配鋼筋實配面積/mm2A區(qū)格lox801898@200252loy8@20070148252lox802208@200252B區(qū)格loy8@200跨70171252中l(wèi)ox802608@170302C區(qū)格loy8@20070205252lox803428@130402D區(qū)格loy8—B803798@130402支8@170A—C70284302座B—D702848@170302C—D803798@130402三、支承梁的設(shè)計按彈性理論設(shè)計支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖四所示。計算梁的內(nèi)力，進(jìn)行梁的正截面、斜截面承載力計算，并對此梁進(jìn)行鋼筋配置。圖四雙向板支承梁承受的荷載縱向支承梁L-1設(shè)計跨度計算邊跨：ab0.370.45ml1ln1522b1.025(50.1850.2)0.24.93m1.025ln12取小值l14.93m。中跨：取支乘中心線間的距離l25.0m，均勻跨度：(4.935.0)/24.965m,按等跨連續(xù)梁計算。2)荷載計算由板傳來的恒荷載的設(shè)計值：g1.23.765527.11kN/m由板傳來的活荷載的設(shè)計值：q1.34531.2kN/m梁自重：0.25(0.450.1)253.125kN/m；梁自重均布荷載設(shè)計值：g1.23.1253.75kN/m?？v向支承梁的計算圖如圖五所示。圖五內(nèi)力計算將g’、q’轉(zhuǎn)變?yōu)榫己奢d：gg527.11516.94kN/m88qq5519.5kN/m831.28彎矩計算：Mk1gl02k2gl02k3ql02(k值由附表查得)。邊跨:gl023.754.93291.14kNmgl0216.944.932411.73kNmql0219.54.932473.95kNm中跨:gl023.755293.75kNmgl0216.9452423.5kNmql0219.552487.5kNm均勻跨：gl02292.44kNmgl022417.59kNmql022480.7kNm縱向梁彎矩計算如表所示表4縱向支承梁L-1彎矩計算表序跨內(nèi)彎矩支座彎矩計算簡圖kkkkkkk號M1M2M3MBMCMDME①②③④⑤⑥⑦⑧⑨最不利組合MmaxMmin

0.0780.0330.0460.1050.0790.0790.10533.0313.9819.4844.4733.4633.4644.470.0780.0330.0460.1050.0790.0790.1057.313.094.319.847.417.419.840.1—0.0850.0530.0400.0400.05348.7541.4425.8419.519.525.84—0.079—0.0530.0400.0400.05338.5125.8419.519.525.840.0730.059/28.76—0.1190.0220.0440.05135.590.078/33.0358.0110.7321.4624.860.0980.0550.0640.0350.1110.0200.05747.7826.8131.217.0654.119.7527.790.094——0.0670.0180.0050.00145.8332.668.782.440.49—0.074—0.0490.0540.0140.00436.0823.8926.336.831.95——0.0720.0130.0530.0530.01335.16.3425.8425.846.34①+②+③89.0917.0765.2380.1560.3760.3780.15①+②+④40.3455.5823.7980.1560.3760.3780.15①+②+⑤75.9335.8323.79112.3251.662.3379.17①+②+⑥88.1243.8854.9971.3794.9850.6282.1①+②+⑦86.1717.0723.7986.9749.6543.3154.8①+②+⑧40.3453.1523.7978.267.247.6056.26①+②+⑨40.3417.0759.0260.6566.7166.7160.65組合項次①②③①②④①②③①②⑤①②⑥①②⑨①②⑥組合值89.0955.5865.23112.3294.9866.7182.1組合項次①②④①②⑨①②⑦①②⑨①②⑦①②⑦①②⑦組合值40.3417.0723.7960.6549.6543.3154.8b)剪力計算：Vk1gl0k2gl0k3ql0(k值由附表查得)。邊跨：gl0gl083.51kNql0中跨：gl0gl016.94584.7kNql019.5597kN均勻跨：gl03.754.96518.62kNgl016.944.96584.11kNql019.54.96596.82kN縱向支承梁L-1剪力計算如表4-2所示。表5縱向支承梁L-1剪力計算表剪力序計算簡圖VB左VC左VD左VE左號VAVB右VC右VD右VFVE右①②③0④0⑤⑥⑦⑧⑨內(nèi)力組合Vmax/kNVmin/kN

+②+③+②+④+②+⑤+②+⑥+②+⑦+②+⑧+②+⑨①②⑤①②⑥①②③①②④組合項次①②③①②③①②⑤①②⑥①②⑤①②③組合值①②⑨①②⑦①②⑧①②⑨組合項次①②④①②⑤①②⑨①②⑦①②⑥①②⑥組合值正截面承載力計算確立翼緣寬度?？缰薪孛姘碩形截面計算。依據(jù)《混凝土設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002）第條的規(guī)定，翼緣寬度取較小值。邊跨：bf'l051.67m33bf'bSn0.25取較小值bf'1.67m。中間跨：bf'l051.67m33bf'bSn0.25取較小值bf'1.67m。支座截面仍按矩形截面計算。判斷截面種類。在縱橫梁交接處，因為板、橫向梁和縱向梁的負(fù)彎矩鋼筋互相交錯重疊，短跨方向梁（橫梁）的鋼筋一般均在長跨方向梁（縱梁）鋼筋的下邊，梁的有效高度減小。所以，進(jìn)行短跨方向梁（橫梁）支座截面計算時，應(yīng)依據(jù)其鋼筋的實質(zhì)地點來確立截面的有效高度h0。此處，取h045060390mm（跨中），h045090360mm（支座）hf')114.31670100(390100)812kNm89.09kNm(112.32kNm)屬1fcb'fh'f(h022于第一類T形截面。正截面承載力結(jié)算。按彈性理論計算連續(xù)梁內(nèi)力時，中間跨的計算跨度取為支座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的。而實質(zhì)上正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊沿，所以計算配筋時，將其換算到截面邊沿。橫梁正截面承載力計算見下表。受力鋼筋采納HRB400級，箍筋采納HRB335級。依據(jù)《混凝土設(shè)計規(guī)范》（GB500102002）第條的規(guī)定，縱向受力鋼筋的最小配筋率為0.2%和0.45ft/fc中的較大值，即0.2%。下表5中的配筋率知足要求。配筋形式采納分別式。表5縱向支承梁L-1正截面受彎承載力計算表截面邊跨中B支座中間跨中中間支座M/(kNm)0.4Vbz/2(kNm)-----2----------MbMVbz/2(kNm)Mbsfcb(b'f)h02112112s2

s0.024b0.5180.034b0.5180.018bb0.518sAsMb(mm)fysh0采納鋼筋318318218318實質(zhì)配筋面積（mm2）763763509763配筋率As0.68%0.2%0.68%0.2%0.45%0.2%0.68%0.2%bh斜截面受剪承載力結(jié)算Vmax0.7ftbh0所以，依據(jù)《混凝土設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002）第條的規(guī)定，該梁中箍筋最大間距為200mm。橫向支承梁L-1斜截面受剪承載力計算見下表6。表6橫向支承梁L-1斜截面受剪承載力計算VB左VC左VD左VE左截面VAVFVB右VC右VD右VE右V/kN1.0cfcbh0(kN)1287kNV,知足截面要求0.7ftbh0(kN)Vmax0.7ftbh036090.09kN箍筋直徑和肢數(shù)HRB335，8@200，雙肢Asv/mm2s1.25fyvAsvh0(mm)按結(jié)構(gòu)按結(jié)構(gòu)按結(jié)構(gòu)配按結(jié)構(gòu)按結(jié)構(gòu)配按結(jié)構(gòu)配V0.7ftbh0配筋配筋筋配筋筋筋實配間距/mm175175175175175175配筋率svsv100.60.23%0.09%175250配筋圖見附圖4-6。橫向支承梁L-2設(shè)計1)計算跨度邊跨：ab0.370.46ml1ln162b21.025(60.1850.2)0.25.955m1.025ln12取小值l15.955m。中跨：取支乘中心線間的距離l26m。均勻跨度：+6)/2=?？缍炔睿?5.9556荷載計算

0.75%10%，可按等跨連續(xù)梁計算。由板傳來的恒荷載的設(shè)計值：g1.23.765527.11kN/m由板傳來的活荷載的設(shè)計值：q1.34531.2kN/m梁自重：0.25(0.450.1)253.125kN/m；梁自重均布荷載設(shè)計值：g1.23.1253.75kN/m。橫向支承梁的計算圖如圖五所示。圖六橫向支承梁L-2計算簡圖3)內(nèi)力計算a/l2500/59550.420gE(1223)g(120.42020.4203)27.1119.554kN/mqE(1223)q(120.42020.4203)32.123.153kN/ma)彎矩計算：Mk1gl02k2gEl02k3qEl02（k值由附表1-4-2查得）。邊跨：gl022132.98kNmgEl0219.5545.9552693.42kNmqEl0223.1535.9552820.05kNm中跨：gl023.7562135kNmgEl0219.55462703.944kNmqEl0223.15362833.508kNm均勻跨（計算支座彎矩時取用）：gl022134.012kNmgEl022698.79kNmqEl022827.41kNm計算結(jié)果如表7所示。表7橫向支承梁L-2彎矩計算表項次kkkk荷載簡圖MBM2MCM1①恒荷0.0800.10.0250.1載10.6413.53.37513.5②恒荷載③活荷載④活荷載⑤活荷載⑥活荷載內(nèi)力組合最不利內(nèi)力

+②+③+②+④+②+⑤+②+⑥Mmin組合項次Mmin組合值/(kNm)Mmax組合項次Mmax組合值/(kNm)

0.0800.10.0250.155.4769.8817.6069.880.1010.050.0582.8341.37—41.370.0730.1170.0540.03359.8696.8145.0127.300.050.0750.05—62.5141.3741.370.0940.0670.01777.0955.85—14.17①+②+⑤①+②+③①+②+③①+②+⑥①+②+③①+②+④①+②+⑤①+②+③注：跨跨中彎矩時依據(jù)求得的支座彎矩按未等效前的實質(zhì)荷載取悅離體求出的。剪力計算：Vk1gl0VGVq邊跨：gl03.755.95522.33kNgEl019.5545.955116.44kNmqEl023.1535.955137.88kNm中跨：gl02gEl0qEl023.1536138.92kNm均勻跨（計算支座彎矩時取用）：gl03.755.97822.42kNmgEl0mqEl0138.41kNm結(jié)果如表8所示。表8橫向支承梁L-2剪力計算項次kkkkkk荷載簡圖VBLVBRVDVCLVCRVA①0.40.60.50.40.50.68.93213.39811.218.93211.2113.398②0.40.60.50.40.50.646.57669.86458.4546.57658.4569.864③0.450.5500.4500.5562.04675.83462.04675.834④0.050.050.50.050.50.056.8946.89468.946.89468.946.894⑤0.3830.6170.5830.0330.4170.03352.8185.0780.694.5557.734.55⑥0.350.5670.0830.0170.0830.01748.25878.1811.492.3511.492.35內(nèi)力組合組合項次①②④①②④①②③①②④①②③①②⑥組合值組合項次①②③①②⑤①②⑤①②③①②④①②③組合值正截面承載力計算確立翼緣寬度?？缰薪孛姘碩形截面計算。依據(jù)《混凝土設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002）第條的規(guī)定，翼緣寬度取較小值。l05.9551.985m邊跨：bf33bfbSn0.255.6155.865m取較小值bf1.985m。中間跨：bfl062m33bfbSn0.255.65.85m取較小值bf2m。支座截面仍按矩形截面計算判斷截面種類。在縱橫梁交接處，因為板、橫向梁和縱向梁的負(fù)彎矩鋼筋互相交錯重疊，短跨方向梁（橫梁）的鋼筋一般均在長跨方向梁（縱梁）鋼筋的下邊，梁的有效高度減小。所以，進(jìn)行短跨方向梁（橫梁）支座截面計算時，應(yīng)依據(jù)其鋼筋的實質(zhì)地點來確立截面的有效高度h0。h045040410mm。''hf'1001fcbfhf(h0)114.31985100(310)738kNm146.94kNm(180.19kNm)22屬于第一類T形截面。正截面承載力結(jié)算。按彈性理論計算連續(xù)梁內(nèi)力時，中間跨的計算跨度取為支座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的。而實質(zhì)上正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊沿，所以計算配筋時，將其換算到截面邊沿。橫梁正截面承載力計算見下表。受力鋼筋采納HRB400級，箍筋采納HRB335級。依據(jù)《混凝土設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002）第條的規(guī)定，縱向受