畢業(yè)設(shè)計說明書目：非開挖水平定向鉆機(jī)動力頭裝置設(shè)計院：業(yè):機(jī)械設(shè)計及其自動化號：姓名：指導(dǎo)教師:完成日期：2014年5月28日目錄TOC\o"1-5"\h\z摘要I\o"CurrentDocument"第一章緒論4\o"CurrentDocument"1.1課題研究的背景及其意義4\o"CurrentDocument"1.2國內(nèi)外研究情況-5\o"CurrentDocument"1.3非開挖水平鉆機(jī)的結(jié)構(gòu)及工作原理6\o"CurrentDocument"1.4課題的研究6第2章非開挖水平定向鉆機(jī)動力頭裝置設(shè)計的方案-----8\o"CurrentDocument"2.1動力頭現(xiàn)階段情況8\o"CurrentDocument"2.2動力頭方案對比與選擇9第3章非開挖水平定向鉆機(jī)動力頭裝置參數(shù)的確定——13\o"CurrentDocument"3.1最大回拖力13\o"CurrentDocument"3.2最大回轉(zhuǎn)扭矩133.3動力頭零部件選型與設(shè)計-15第4章動力頭的三維建模-284.1動力頭的三維建模29\o"CurrentDocument"4?2動力頭傳動運(yùn)動仿真現(xiàn)象28第5章總結(jié)33參考文獻(xiàn):34非開挖水平定向鉆機(jī)動力頭裝置設(shè)計摘要非開挖水平定向鉆機(jī)是完成地下管線鋪設(shè)和修復(fù)的重要機(jī)械裝置之一，在加大城市化建設(shè)的過程中起著不可替代的作用。在該鉆機(jī)中，動力頭起著重要性的作用，它是給鉆機(jī)提供推進(jìn)和回拖運(yùn)動的機(jī)械傳動執(zhí)行結(jié)構(gòu)，其性能直接影響整機(jī)的工作效率。本文基于非開挖水平鉆機(jī)動力頭進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計，并對其進(jìn)行三維建模與運(yùn)動仿真。首先以非開挖水平鉆機(jī)的背景和意義為入手點(diǎn)，介紹了研究該課題的必要性；接著通過對動力頭不同結(jié)構(gòu)的分析，選擇出適合該課題的結(jié)構(gòu)類型，并對內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行選型和設(shè)計；采用傳統(tǒng)的設(shè)計和強(qiáng)度校核方法，驗證了設(shè)計的合理性；最后完成三維建模，并對模型進(jìn)行整體裝配，完成傳動部分的運(yùn)動仿真。本文研究的水平定向鉆機(jī)，在設(shè)計和疲勞強(qiáng)度方面基本符合產(chǎn)品的要求。關(guān)鍵詞：非開挖水平鉆機(jī)；動力頭；設(shè)計；三維建模TrenchlesshorizontaldirectionaldrillheadunitdesignAbstractTrenchlesshorizontaldirectionaldrillingiscompletedundergroundpipelinerepairandlaidoneoftheimportantmechanicaldevice,theapplicationoftrenchlesshorizontalrigsplaysanirreplaceableroleduringtheprocessofincreasingurbanization.Trenchlesshorizontaldrillingrig,thepowerheadplaysaroleofimportance;itisthemechanicaldrivetotherigandimplementationstructuresprovidepropulsionanddragbacktotheaction,itsperformancedirectlyaffectstheefficiencyofthemachine.Thepaperisbasedonthesefeaturesoftrenchlesshorizontaldrillheadforstructuredesign,andcarriesonthemodelingandDynamicSimulation.First,thispaperthroughthebackgroundandsignifc-anceoftrenchlesshorizontaldrillingrigsstartingpoint,introducesthenecessitytodothisproject;followedbyananalysisoftheinternalstructureofthedifferentpowerhead,choosetheappropriatetypeofstructureweneed,andcompletedtheselectionanddesignoftheinternalstructure;usingthetraditionalmethodofdesignandstrengthcheck,verifytherationalityofthedesign;Finally,completeit’sthe3D-modelingbasedonthewholeassemblymodelandtransmissionpartofDynamicSimulation.Inthispaper,intermsofdesignandfatiguestrengthaspectbasicallywiththerequirementofproductinourstudythehorizontaldirectionaldrilling.KeyWords:TrenchlessHorizontalDrill;PowerHead;Design;3D-modeling.第一章緒論非開挖施工技術(shù)雖然距今已有近百年的歷史，但其重大發(fā)展始于本世紀(jì)50年代,尤其是近十幾年"近年來,非開挖管線工程施工量已占全部地下管線工程的10%,個別地區(qū)如德國柏林市己達(dá)到40%左右"我國非開挖技術(shù)的市場前景與現(xiàn)代化建設(shè)的進(jìn)程密切相關(guān)，加速基礎(chǔ)設(shè)施和基礎(chǔ)工業(yè)的建設(shè)是最基本的前提,因此對石油管道!煤氣管道!電力電纜管道！自來水以及污水管線等各種地下管線的需求可望在短期內(nèi)內(nèi)有較大幅度的增長，這為我國非開挖技術(shù)的發(fā)展提供了有利的條件，市場潛力巨大。目前，為了避開現(xiàn)有的密集管網(wǎng)系統(tǒng),大城市管線埋深有加大的趨勢，例如上海，北京等,有些管線的埋深已達(dá)10m左右"開挖施工的成本隨埋深的加大而提高，非開挖施工的優(yōu)越性更為顯著"研究表明，當(dāng)埋管深度超過4m時，開挖施工的成本開始高于非開挖施工的成本，此外，隨著設(shè)備利用率的提高，施工經(jīng)驗的豐富,非開挖的施工的成本也會逐漸降低。此外,隨著現(xiàn)代文明意識和環(huán)保意識的逐漸加強(qiáng),開挖路面進(jìn)行地下管線施工導(dǎo)致的社會問題!交通問題和污染問題已越來越受到人們的關(guān)注"城市限制開挖施工的法規(guī)也己經(jīng)陸續(xù)出臺，其適用面將逐漸擴(kuò)展，這對非開挖技術(shù)的推廣應(yīng)用無疑會產(chǎn)生極大的推動作用"例如，為了保護(hù)城市道路,減少地下管線施工導(dǎo)致的交通堵塞，國務(wù)院于1996年10月1日公布的5城市道路管理條例6規(guī)定，新建道路5年內(nèi)不準(zhǔn)開挖;修復(fù)道路3年內(nèi)不準(zhǔn)開挖。綜合社會效益!行業(yè)發(fā)展趨勢!施工規(guī)范要求以及不斷提高的水平定向鉆進(jìn)施工技術(shù)水平幾個方面,可見對水平定向鉆機(jī)的研究有著重要的實際應(yīng)用意義。1.1課題研究的背景及其意義據(jù)調(diào)查，在2011年特大暴雨襲擊了我國多個城市，暴雨過后，積水成澇，出現(xiàn)了“水漫金山”、“城市看?！?、“地鐵觀水簾洞”等現(xiàn)象，然而造成這種現(xiàn)象的主要原因是城市排水管網(wǎng)建設(shè)滯后，排水管道老化。因此，為了保證城市化建設(shè)的順利進(jìn)行，地下管線（污水排水管道、煤氣天然氣管道、電力電纜管道）的修復(fù)和鋪設(shè)尤為重要。然而傳統(tǒng)的管線鋪設(shè)方法是采用“挖槽埋管法”。所謂的“挖槽埋管法”是指通過使用挖溝機(jī)、反鏟等設(shè)備或人工進(jìn)行挖槽的開挖，其主要缺點(diǎn)是妨礙交通（堵塞、中斷或改道）、破壞環(huán)境（綠化帶、公園和花園）、影響市民生活和單位的正常工作、安全性差、綜合施工成本高。并且“挖槽施工”給道路帶來了潛在的安全隱患，給城市居民的生活帶來了巨大的困擾。因此，很多大城市為了保證人民的正常出行生活，紛紛出臺禁止在中心城區(qū)開挖施工的規(guī)定或行政命令，這給非開挖技術(shù)的產(chǎn)生提供了社會性的條件。非開挖技術(shù)(TrenchlessTechnology)是指利用各種巖土鉆掘設(shè)備和技術(shù)手段，在地表最小開挖量的條件下進(jìn)行地下管線鋪設(shè)、更換或修復(fù)作業(yè)的一種高科技新技術(shù)，國外叫做TT技術(shù)。它與傳統(tǒng)的“挖槽埋管法”相比較，克服了傳統(tǒng)施工方法中的缺點(diǎn)，提高了施工的效率，保證了居民生活和城市化規(guī)劃的正常進(jìn)行。實踐證明，在大多數(shù)情況下，尤其是在繁華市區(qū)或管線的深度埋深時，非開挖施工是明挖施工很好的替代方法；在特殊情況下，例如穿越公路、鐵路、河流、建筑物等時，該項施工方法更是一種經(jīng)濟(jì)可行的施工方法。并且該項技術(shù)符合了目前國家發(fā)展計劃提出的“建立資源節(jié)約型和環(huán)境友好型社會”的要求。因而自其進(jìn)入工程施工市場以來，便日益受到人們的青睞，取得了非常好的經(jīng)濟(jì)、社會效益。目前發(fā)達(dá)國家應(yīng)用此項技術(shù)鋪設(shè)管線的比例已占到9%—15%，我國更是以20%的速度在快速增長。非開挖水平定向鉆機(jī)(HorizontalDirectionalDriller,簡稱HDD)作為非開挖技術(shù)中的典型機(jī)械施工設(shè)備，具有節(jié)能環(huán)保、作業(yè)安全、施工準(zhǔn)確度高、施工效率高、周期短，管線鋪設(shè)長、埋深大等特點(diǎn)。因而逐步發(fā)展成一種最具活力的非開挖施工機(jī)械。它被廣泛應(yīng)用于穿越文物保護(hù)區(qū)、鐵路、城市道路、江河、機(jī)場、森林保護(hù)區(qū)以及鬧市區(qū)等進(jìn)行供水、煤氣、電力、電訊、天然氣、石油等管線的修復(fù)和鋪設(shè)中，適用于沙土、粘土、卵石等地質(zhì)情況，在我國大部分地區(qū)的施工中都在運(yùn)用，工作環(huán)境溫度是-15°C—45°C。近年來，隨著人們環(huán)保意識的逐漸增強(qiáng)，國家對節(jié)能環(huán)保技術(shù)的實施給與了很多的支持，特別是，在我們最為熟悉的西氣東輸、南水北調(diào)等國家發(fā)展戰(zhàn)略和重大基礎(chǔ)建設(shè)工程中，非開挖技術(shù)的引進(jìn)發(fā)揮了巨大的實際作用，更加充分體現(xiàn)了國家對該技術(shù)的支持和基礎(chǔ)設(shè)施的投入。2011年4月16—17日在武漢召開的第十五屆中國國際非開挖技術(shù)研討會，多個國家的專家都紛紛出席了這次研討會，提出了他們對于這項技術(shù)的看法和發(fā)展，充分體現(xiàn)了國家對該項技術(shù)的支持。1.2國內(nèi)外研究情況在國外，非開挖技術(shù)起始于20世紀(jì)70年代，80年代中期被人們逐漸接受和認(rèn)可，在21世紀(jì)80年代成為發(fā)達(dá)國家的一種新型產(chǎn)業(yè)。據(jù)調(diào)查，目前國外大約有30多家非開挖水平鉆機(jī)的制造商，主要集中在美國、日本、德國等幾發(fā)達(dá)國家，生產(chǎn)廠家主要有威猛公司、溝神公司、奧格公司、凱斯公司等。它們生產(chǎn)的水平定向鉆機(jī)產(chǎn)品規(guī)格齊全、品種較多、功能齊全，充分體現(xiàn)了以人為本的設(shè)計理念。具體表現(xiàn)在：中小型水平定向鉆機(jī)采用橡膠履帶底盤，減少對草坪和路面的損壞，鉆桿自動裝卸裝置、減少操作者的勞動強(qiáng)度；對于大型設(shè)備則帶有隨車吊，便于鉆桿的吊裝，提高了工作效率［5］。動力頭采用電液比控制技術(shù)和國際先進(jìn)的液壓產(chǎn)品進(jìn)行裝配，同時采用PLC控制技術(shù)實現(xiàn)了自動鉆進(jìn)、自動回拖、自動瞄固和行走時的無極變速控制及轉(zhuǎn)向控制，采用防觸電安全技術(shù)和遠(yuǎn)程控制技術(shù)，因為自帶駕駛室，所有駕駛員操作舒適安全。國外的非開挖水平鉆機(jī)目前正朝著微型化、大型化和超深度導(dǎo)向監(jiān)控、機(jī)械自動化和硬巖作業(yè)等方向發(fā)展⑹。而國內(nèi)，非開挖技術(shù)的發(fā)展起始于20世紀(jì)80年代中期，經(jīng)歷了三個階段的發(fā)展，分別為：技術(shù)引進(jìn)期、研發(fā)期和發(fā)展與進(jìn)口期。近年來，國內(nèi)非開挖水平鉆機(jī)的產(chǎn)業(yè)也得到迅速發(fā)展，涌現(xiàn)了大批優(yōu)秀的生產(chǎn)廠家，如北京土行孫、南京地龍、徐工集團(tuán)、連云港、湖南立威等。雖然我們起步晚，目前和國外產(chǎn)品仍有較大差距，但是這并不影響非開挖技術(shù)水平鉆機(jī)在我國的生產(chǎn)。雖然在2011年發(fā)達(dá)國家受到主權(quán)債務(wù)危機(jī)的影響，導(dǎo)致各國的經(jīng)濟(jì)增速均在普遍下滑，但是我國在非開挖行業(yè)確取得了不錯的成績。圖1.1為進(jìn)幾年來非開挖水平鉆機(jī)的新增數(shù)量。3000|—?dú)v年奈新增數(shù)星25002A0CL500—-1——1□用年耒就地數(shù)量1二00500U辟S城\尹城'，尹城酋/尹圖1.1歷年來非開挖水平鉆機(jī)的新增數(shù)量1.3非開挖水平鉆機(jī)的結(jié)構(gòu)及工作原理非開挖水平鉆機(jī)其整機(jī)主要由動力頭、底盤、鉆架、發(fā)電機(jī)系統(tǒng)、鉆桿自動存取裝置、鉆桿自動潤滑裝置、虎鉗、瞄固裝置、鉆具、液壓系統(tǒng)、電氣系統(tǒng)及泥漿系統(tǒng)等部件組成。動力頭是非開挖水平定向鉆機(jī)的核心部件，其可靠性及質(zhì)量的好壞將直接影響整機(jī)的正常使用，是實現(xiàn)回轉(zhuǎn)鉆進(jìn)和泥漿輸送的部件。動力頭能夠產(chǎn)生驅(qū)動鉆桿鉆頭回轉(zhuǎn)，承受鉆進(jìn)、擴(kuò)孔、回拖過程的反力。非開挖水平鉆機(jī)的工作原理：由動力源提供的動力驅(qū)動液壓泵，經(jīng)液壓泵帶動馬達(dá)，馬達(dá)驅(qū)動鉆頭旋轉(zhuǎn)鉆機(jī)，接著通過連續(xù)加長鉆桿在地下形成導(dǎo)向孔，導(dǎo)向孔形成后將擴(kuò)孔鉆頭安裝在鉆桿上進(jìn)行多次擴(kuò)孔，隨后將管線安裝在鉆桿前部進(jìn)行管線的回拖，完成管道鋪設(shè)［刀。1.4課題的研究本課題來源于湖南省自科省市聯(lián)合基金會項目“非開挖水平定向鉆機(jī)變型產(chǎn)品關(guān)鍵部件的快速設(shè)計及疲勞壽命分析”。本文以研究非開挖水平鉆機(jī)動力頭為來體現(xiàn)該課題的一部分內(nèi)容。具體做法如下：（1）通過介紹非開挖水平鉆機(jī)研究背景、意義及現(xiàn)階段國內(nèi)外的發(fā)展水平，來明確做該課題的意義。（2）通過對動力頭類型的介紹和各種型號的對比，分析出不同結(jié)構(gòu)的動力頭的優(yōu)缺點(diǎn)，選出自己運(yùn)用的動力頭內(nèi)部結(jié)構(gòu)。（3）采用傳統(tǒng)的計算方法，對動力頭內(nèi)部結(jié)構(gòu)的設(shè)計及強(qiáng)度校核，分析該結(jié)構(gòu)的合理性。（4）通過三維建模與運(yùn)動仿真，對動力頭的結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計分析。（5）對該次設(shè)計做出總結(jié)，提出改進(jìn)的方法。第2章非開挖水平定向鉆機(jī)動力頭裝置設(shè)計的方案2.1動力頭現(xiàn)階段情況動力頭是一種能實現(xiàn)主運(yùn)動和進(jìn)給運(yùn)動，并且擁有自動工件循環(huán)動力部件的機(jī)械裝置，在絕大多數(shù)機(jī)械設(shè)備中暫有重要的地位。按其工作類型可分為：鉆孔動力頭、擴(kuò)孔動力頭、絞孔動力頭、攻絲動力頭、鏜孔動力頭、锪平面動力頭。非開挖水平鉆機(jī)里面的動力頭就是結(jié)合動力頭的鉆孔和擴(kuò)孔的原理來實現(xiàn)管道的鋪設(shè)和修復(fù)。通過《2013年中國動力頭市場調(diào)查研究報告》分析得出，動力頭在機(jī)械設(shè)備中的應(yīng)用遍布全國各地，并且在全國的供應(yīng)量上每年都處在增長趨勢。通過圖2.1近幾年來動力頭的增長情況可以充分得到證明。增長數(shù)量圖2.1近幾年來動力頭的增長情況水平定向鉆機(jī)中動力頭也是其空中部分的關(guān)鍵部件，是整機(jī)作業(yè)是提供回轉(zhuǎn)及給進(jìn)動作的機(jī)械傳動和執(zhí)行機(jī)構(gòu)，其性能對整機(jī)作業(yè)有著直接影響冏。目前，我國對非開挖水平鉆機(jī)動力頭研究主要集中在結(jié)構(gòu)設(shè)計和液壓系統(tǒng)兩個方面。動力頭在結(jié)構(gòu)設(shè)計方面的研究有：（1）徐成宇通過有限元方法在非開挖鉆機(jī)動力頭主軸設(shè)計中的應(yīng)用得出主軸的受力分析情況，分析出了其危險截面，和其改進(jìn)的措施，對其作用在不同的工作環(huán)境做出了合理性的分析，為后面主軸的設(shè)計奠定了基礎(chǔ)［9］；（2）花蓉對動力頭結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)的研究，并通過比較國內(nèi)外不同型號的水平定向鉆機(jī)，總結(jié)了動力頭的驅(qū)動方式以及進(jìn)給機(jī)構(gòu)的給進(jìn)方式，并分析了它們的優(yōu)缺點(diǎn)，為后人對動力頭設(shè)計做了一定的理論參考［10］。（3）劉長右，對動力頭箱體等零部件采用ANSYS軟件進(jìn)行諧響應(yīng)分析，分析零部件的動態(tài)性能，并根據(jù)分析結(jié)果進(jìn)行合理化的優(yōu)化與改進(jìn)［11］。動力頭液壓系統(tǒng)方面的研究：（1）韓宇通過比較動力頭各種液壓系統(tǒng)的優(yōu)缺點(diǎn)，確定了變量泵和變量馬達(dá)容積調(diào)速的設(shè)計方案，在負(fù)載、液壓泵、液壓馬達(dá)和發(fā)動機(jī)間的參數(shù)匹配問題中做出了詳細(xì)的研究，實現(xiàn)了液壓系統(tǒng)與發(fā)動機(jī)之間良好匹配，提高了發(fā)動機(jī)功率利用率和液壓系統(tǒng)的傳動效率［12］。（2）柳利平通過動力頭液壓系統(tǒng)力學(xué)研究及動態(tài)仿真的過程針對動力頭液壓系統(tǒng)的方案對比與液壓馬達(dá)的選型，和電動機(jī)的選型，得出了不同動力頭基本設(shè)施的計算［13］。（3）李根營通過給出動力頭最大回轉(zhuǎn)扭矩的算法和液壓系統(tǒng)的參數(shù)確定，為我們以后適用不同地質(zhì)的水平鉆機(jī)動力頭的計算提供了有效的理論指導(dǎo)［14］。動力頭是實現(xiàn)回轉(zhuǎn)鉆進(jìn)和輸送泥漿的主要部件，它的使用壽命和性能條件決定了工程的完成質(zhì)量和效率，其重要性相單于人的心臟，是整機(jī)中不可或缺的部分。根據(jù)它的最大回拖力和最大扭矩，我們可以將非開挖水平鉆機(jī)分成大型、中型、小型和三中類型。具體的分類情況及各中型號的增加比例如表2—1和圖2.2所示［15］。表2—1鉆機(jī)的分類與應(yīng)用分類小型中型大型最大推拉力（KN）<100100—450>450最大扭矩（KN.m）V33—30>30功率（kW）<100100—180>180鉆桿長度（m）1.5—3.03.0—9.09.0—12.0鋪管直徑（mm）50—350350—600600—1200鋪管長度（m）<300300—600600—1500鋪管深度（m<66—15>15圖2.22011年各種型號水平定向鉆機(jī)的增長比例2.2動力頭方案對比與選擇水平定向鉆機(jī)動力頭結(jié)構(gòu)分成動力回轉(zhuǎn)系統(tǒng)和動力推拉系統(tǒng)，其系統(tǒng)具體結(jié)構(gòu)框架如圖2.3所示。動力頭系統(tǒng)肅進(jìn)回拖液壓驅(qū)動系統(tǒng)推進(jìn)回拖傳動系統(tǒng)回轉(zhuǎn)液壓驅(qū)動系統(tǒng)回轉(zhuǎn)傳動系統(tǒng)肅進(jìn)回拖液壓驅(qū)動系統(tǒng)推進(jìn)回拖傳動系統(tǒng)回轉(zhuǎn)液壓驅(qū)動系統(tǒng)回轉(zhuǎn)傳動系統(tǒng)圖2.3水平定向鉆機(jī)動力頭結(jié)構(gòu)2.2.1動力頭回轉(zhuǎn)系統(tǒng)動力頭回轉(zhuǎn)系統(tǒng)決定了動力頭的最大回轉(zhuǎn)扭矩，同時也決定了水平定向鉆機(jī)的擴(kuò)孔能力大?。?6］。其傳動方式主要有鏈傳動和齒輪傳動。鏈傳動結(jié)構(gòu)簡單，成本低，但是鏈條磨損快、輸出扭矩小、平衡性差。然而相對于鏈傳動，齒輪傳動的優(yōu)點(diǎn)是輸出扭矩大、壽面長、平衡性好等，因此在動力頭回轉(zhuǎn)系統(tǒng)中，絕大多數(shù)商家都采用了齒輪傳動"I。目前，國內(nèi)外的動力頭回轉(zhuǎn)系統(tǒng)采用齒輪傳動的驅(qū)動方式主要有以下三種：（1）液壓馬達(dá)直接驅(qū)動這種方式通常采用的是通孔式低速大扭矩液壓馬達(dá)直接與主軸相連接，泥漿直接經(jīng)由馬達(dá)的通孔輸入。此種驅(qū)動方式結(jié)構(gòu)簡單、傳動效率高，但中間無液力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)，受液壓馬達(dá)型號的限制，僅局限在用于小型鉆機(jī)中。如GBS—10型鉆機(jī)，驅(qū)動方式如圖2.4所示。（2）液壓馬達(dá)經(jīng)齒輪減速箱減速驅(qū)動這種方式通常選用低速大扭矩液壓馬達(dá)經(jīng)齒輪減速箱將動力傳遞到主軸。根據(jù)回轉(zhuǎn)扭矩的需要可以由一個、兩個、三個、甚至四個液壓馬達(dá)驅(qū)動。所選液壓馬達(dá)的布置很靈活，可以布置在齒輪箱的同側(cè)分布、異側(cè)對稱分布、也可以繞輸出軸成扇形或環(huán)形的布置?；剞D(zhuǎn)器設(shè)置一級齒輪減速箱以改善液壓馬達(dá)的輸出特性，增加了輸出扭矩。此種驅(qū)動方式應(yīng)用非常普遍，市場占有率很大，如國產(chǎn)的XZ280，驅(qū)動連接方式如圖2.5所示。（3）液壓馬達(dá)經(jīng)減速機(jī)和齒輪箱減速驅(qū)動這種方式采用一個或多個高速液壓馬達(dá)與減速機(jī)相連接后經(jīng)減速箱將動力傳遞到主軸，減速機(jī)選用行星齒輪減速機(jī)，一般為一級減速箱。此種驅(qū)動方式能夠提供較寬的轉(zhuǎn)速范圍，但是整體結(jié)構(gòu)較大，能力傳遞環(huán)節(jié)多，效率不高。HT—58L就是采用了這種驅(qū)動方式的，驅(qū)

動連接方式如圖2.6所示。經(jīng)過動力頭回轉(zhuǎn)系統(tǒng)的三種驅(qū)動方式的優(yōu)缺點(diǎn)對比，并且結(jié)合現(xiàn)在市場的需求能力，我選用動力頭回轉(zhuǎn)系統(tǒng)為齒輪傳動里面的液壓馬達(dá)經(jīng)齒輪減速箱減速驅(qū)動的方式。然而不同的液壓馬達(dá)在減速箱上的布置將會產(chǎn)生不同的效果。單液壓馬達(dá)放置在齒輪減速箱前端或后端，如圖2.7所示，這種形式一般適用在所需回轉(zhuǎn)扭矩較小的情況下；雙液壓馬達(dá)對稱布置在齒輪減速箱兩側(cè)，如圖2.8所示，這種方式兩個液壓馬達(dá)同軸驅(qū)動主動齒輪，傳動扭矩大，同步性高，且由于齒輪箱在動力頭設(shè)備的寬度方向可以保持一個較小的結(jié)構(gòu)尺寸，對于動力頭寬度結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計要求更容易滿足，但對主動齒輪的強(qiáng)度要求高；液壓馬達(dá)在減速箱上同側(cè)并排放置，如圖2.9所示，使用這種方式動力頭的結(jié)構(gòu)緊湊，且兩個液壓馬達(dá)各自有主動齒輪，對主動齒輪的強(qiáng)度要求有所減低，但是兩個對于安裝精度要求高，在進(jìn)行總體設(shè)計時要考慮到總寬度不要超出設(shè)計要求；四液壓馬達(dá)對稱布置在減速箱的兩側(cè)，這種分布方式結(jié)合了雙液壓馬達(dá)同側(cè)和異側(cè)布置馬達(dá)的優(yōu)點(diǎn)，且給動力頭提供了充足的動力，因此選用四液壓馬達(dá)對稱分布在減速箱兩側(cè)的齒輪傳動的動力頭驅(qū)動系統(tǒng)，如圖2.10所示。圖2.5液壓馬達(dá)經(jīng)齒輪減速箱減速驅(qū)動圖2.4液壓馬達(dá)直接驅(qū)動圖2.7單馬達(dá)+減速箱驅(qū)動圖2.6液壓馬達(dá)經(jīng)減速機(jī)和減速箱減速驅(qū)動（1-液壓馬達(dá)2-傳動箱3-主軸4-接頭）圖2.8異側(cè)雙馬達(dá)+減速箱驅(qū)動圖2.9同側(cè)雙馬達(dá)+減速箱驅(qū)動（1-液壓馬達(dá)2-傳動箱3-主軸4-接頭）（1-圖2.8異側(cè)雙馬達(dá)+減速箱驅(qū)動圖2.9同側(cè)雙馬達(dá)+減速箱驅(qū)動（1-液壓馬達(dá)2-傳動箱3-主軸4-接頭）（1-液壓馬達(dá)2-減速箱3-主軸5-接頭）動力頭推進(jìn)回拖系統(tǒng)決定了動力頭裝置的最大回拖力，同時也就決定了水平定向鉆機(jī)鋪設(shè)地下管線的長度、鉆孔質(zhì)量和鉆機(jī)各項技術(shù)性能的發(fā)揮，推拉系統(tǒng)配合鉆架帶動動力頭一起做直線往復(fù)運(yùn)動。目前國內(nèi)外動力頭推拉系統(tǒng)的形式有三中，分別為：（1）液壓油缸推拉式，此種方法機(jī)構(gòu)簡單，無其它中間傳動元件，成本低，但是油缸活塞桿伸出較長時容易出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象；（2）液壓馬達(dá)一鏈輪鏈條推拉方式，該方式屬于鏈傳動，結(jié)構(gòu)緊湊成本較低，能夠吸收震動，適用范圍廣泛，但其鏈條易磨損、易松弛和易生銹；（3）液壓馬達(dá)一齒輪齒條推拉方式，此種方式承載能力強(qiáng)，傳動平穩(wěn)、但加工精度高，成本大，故適用于較大噸位的水平定向鉆機(jī)的運(yùn)用。第3章非開挖水平定向鉆機(jī)動力頭裝置參數(shù)的確定3.1最大回拖力研究結(jié)果表明：在水平定向鉆機(jī)穿越施工中，最大回拖力受各種因素的影響，如：地質(zhì)條件、穿越曲線、泥漿性能、擴(kuò)孔工藝、管道規(guī)格等。因而實際工程中大多情況采用經(jīng)驗估算法來計算回拖力，估算的結(jié)果由于受到到一些實際因素、使用的方法和施工經(jīng)驗的不同影響而存在較大的差異［18］。結(jié)合有關(guān)研究的結(jié)果和力學(xué)理論，以工程實際的統(tǒng)計資料為依據(jù)，目前國內(nèi)外對穿越管道最大回拖力的計算常用卸荷拱土壓力計算法，凈浮力計算法和絞盤計算法等三種計算方法。本文主要根據(jù)凈浮力計算方法來進(jìn)行最大回拖力的計算。此方法在軌跡曲線和擴(kuò)孔質(zhì)量良好的情況下運(yùn)用。凈浮力算法的基本思路是：穿越管段在孔道內(nèi)僅受到重力和泥漿浮力的作用。泥漿對管段的凈浮力構(gòu)成對孔道的正壓力?；竟綖椋篢max咋V對于鋼質(zhì)油氣管道，忽略不計外防腐層的厚度和重量，則:P-P=-4(D-8)5r-D2r0f40s0m故t=-4(D-8)5r-D2rfLmax40s0mm式中：pf一單位長度穿越管段在孔內(nèi)所受到的浮力（kn/）；fm一綜合摩擦系數(shù)（無量綱，一般取0.5—0.8），取0.6；5’—穿越管段的壁厚，取值300mm，即0.03m；1—鋼材重量（78.5KNm3）：—孔內(nèi)泥漿土混合液容量（11.0—12.0K，m3），取12.0K%3；D—鋪管直徑，取值為600mm，即0.6m；L—鋪設(shè)管線的長度，取值為500m。因此：?！鯻『一一一T=項4x（0.6-0.0x3）0k.03-28.5*0海來2（=.5TA400淫KN5.92003.2最大回轉(zhuǎn)扭矩動力頭的回轉(zhuǎn)扭矩主要有兩方面的作用：一方面是孔穴內(nèi)整個鉆桿系統(tǒng)回轉(zhuǎn)時所受到的摩擦阻力距；另一方面是為刀盤（回擴(kuò)鉆頭等）提供動力，即克服刀盤阻力矩。鉆桿摩擦阻力矩計算：鉆桿在孔穴內(nèi)所受到的阻力矩可以看成是單位長度上的摩擦力矩沿鉆桿軸線方向上的一次積分。鉆桿摩擦阻力矩出現(xiàn)在機(jī)器回拖作業(yè)中回擴(kuò)鉆頭剛進(jìn)入土壤的時候。根據(jù)文獻(xiàn)［45t］鉆桿摩擦阻力矩具體計算公式：T="Lf1式中：T一鉆桿最大摩擦阻力矩；1r一的回轉(zhuǎn)半徑，取值為73/2mm，即0.365mL一長度，取值為400mf—阻力，取值為1kN/m2代入數(shù)據(jù)可以求出鉆桿在土壤中回轉(zhuǎn)時的最大摩擦阻力矩T=3.35KN.m。1刀盤阻力矩計算刀盤阻力矩與刀盤半徑及土壤抗剪強(qiáng)度有關(guān)，根據(jù)文獻(xiàn)【45t】得到其計算公式如下：”2_T=3兀r3T式中：％一所受到土壤對其的阻力矩r—半徑，為所鋪設(shè)管線半徑的1.2-1.5倍，管線半徑為300mm二一的抗剪強(qiáng)度，不同地質(zhì)土壤的抗剪強(qiáng)度見表2--1所示。根據(jù)公式，代入數(shù)據(jù)，可以求得水平定向鉆機(jī)在硬-堅硬粘土中回拖作業(yè)時受到的刀盤阻力矩T=0.18kN.m表3-1各種地質(zhì)中土壤的抗剪強(qiáng)度地質(zhì)類型tf(kN/m2)地質(zhì)類型t(kN/m2)致密砂層4047粉砂層、淤積層中等致密砂層2403軟-硬粘土砂礫石層5275硬-堅硬粘土軟巖、固結(jié)土10069松散砂層23536817821063最大回轉(zhuǎn)扭矩動力頭的回轉(zhuǎn)扭矩為在一定安全系數(shù)的前提下鉆桿摩擦阻力矩與刀盤阻力矩之和，具體公式如下：T=K(T+T)式中：T一動力頭的最大回轉(zhuǎn)扭矩T一鉆桿摩擦阻力矩，3.35KN.m1T2—刀盤阻力矩，0.18kN.mK—系數(shù)，可取1.0—2.5代入數(shù)據(jù)，可以求得動力頭的最大回轉(zhuǎn)扭矩為7.0kN.m。根據(jù)算得的最大推進(jìn)力F=200kN和最大回轉(zhuǎn)扭矩T=7.0kN.m，對比國內(nèi)1外各種不同型號的水平定向鉆機(jī)的參數(shù)，可以類比得到本水平定向鉆機(jī)的最大推拉力時進(jìn)給速度v=4.5m/min，動力頭最高回轉(zhuǎn)速度n=150r/min。因此，本次設(shè)計的水平定向鉆機(jī)動力頭參數(shù)如表3-2。表3-2動力頭主要技術(shù)參數(shù)最大回拖力最大回轉(zhuǎn)扭矩最大推拉力時進(jìn)給速度最大回轉(zhuǎn)速度(kN)(kN.m)(m/min)(r/min)2007.04.51503.3動力頭零部件選型與設(shè)計3.3.1液壓馬達(dá)的選型根據(jù)前面章節(jié)對動力頭結(jié)構(gòu)的研究，本文采用動力頭回轉(zhuǎn)系統(tǒng)由4個相同的液壓馬達(dá)驅(qū)動。根據(jù)最大回轉(zhuǎn)扭矩等數(shù)據(jù)可以求得單個液壓馬達(dá)的輸出扭矩，計算公式如下：式中：7；一液壓馬達(dá)的輸出扭矩T一最大回轉(zhuǎn)扭矩，T=7.0kN.m[—的傳動比，':二2.43門一為門=0.96代入數(shù)據(jù)求得單個馬達(dá)的輸出扭矩T=751.7N.m0根據(jù)液壓馬達(dá)的輸出軸扭矩，可以計算馬達(dá)的排量，具體計算公式如下:式中：vg一的排量T0一液壓馬達(dá)的輸出扭矩，T0=751.7N.mp—的工作壓力，p=17MPa門——效率，門=0.95

代入數(shù)據(jù)求得馬達(dá)的排量V=292.3mLg由于動力頭的最高轉(zhuǎn)速度為150rmin,，折算到液壓馬達(dá)輸出軸上的轉(zhuǎn)速為n=150X2.43=364.5尸/min，即液壓馬達(dá)的最高轉(zhuǎn)速不應(yīng)低于370Min。由上述計算可知，所選的液壓馬達(dá)排量不得小于292.3mL，最大輸出扭矩不得小于751.7N.m，最高轉(zhuǎn)速不得小于370r/min。液壓馬達(dá)的常用類型有：齒輪馬達(dá)、柱塞馬達(dá)、擺線馬達(dá)、多作用內(nèi)曲線馬達(dá)、五星馬達(dá)等。通過對比可知，擺線馬達(dá)為中小功率低速大扭矩馬達(dá)且其可靠性好、效率高、壽命長、噪音低、用途廣等特點(diǎn)。故選用BM4W—320型擺線液壓馬達(dá)，技術(shù)參數(shù)表3—3所示：表3—3BM4W—320型擺線液壓馬達(dá)技術(shù)參數(shù)

排量最大壓降最大扭矩轉(zhuǎn)速流量功率重量型號MpaN.mml/r~~；7'~；—r/minL/minKWKg連續(xù)尖峰連續(xù)尖峰12525.222.47BW4W-320295.92028902132212525.222.43803.3.2發(fā)動機(jī)選型與計算根據(jù)馬達(dá)輸出功率的計算公式：P=旦9549式中：T一馬達(dá)輸出扭矩；n—馬達(dá)轉(zhuǎn)速；對于動力頭回轉(zhuǎn)系統(tǒng)，馬達(dá)的計算用動力頭老替代，可以得到回轉(zhuǎn)系統(tǒng)所需要的出入功率，即T=七廣7.0KN.m，n=150*近，回轉(zhuǎn)系統(tǒng)總效率門=0.63八Tn則P==174KW。19549n根據(jù)運(yùn)動學(xué)上功率的定義，可以計算出動力頭推拉系統(tǒng)所需要的輸入功率，P=FV，此時動力頭最大推拉力F^ax=200kN，推進(jìn)速度V=4.5m/min，該系統(tǒng)總效率門=0.57，則P=-max-=26.3KW2門綜上所述，動力頭液壓馬達(dá)驅(qū)動系統(tǒng)所需要的輸入功率：P=P+P=198KW。12由于水平定向鉆機(jī)在工作時是由泥漿泵和動力頭液壓驅(qū)動系統(tǒng)聯(lián)合工作，故考慮

到泥漿泵的需要，發(fā)動機(jī)選用重慶康明斯NTA855-GA，該發(fā)動機(jī)的計算參數(shù)如表3—4所示：表3—4重慶康明斯NTA855—GA發(fā)動機(jī)參數(shù)發(fā)動機(jī)機(jī)組型功率型號號(KW)缸數(shù)及缸徑x排氣量燃油消類型行程壓縮比(L)耗(1/h)NTA855—GF200231—GA6缸直樹140x15215.0/114.057列3.3.3回轉(zhuǎn)系統(tǒng)齒輪設(shè)計選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)選用直齒圓柱齒輪傳動；選用7級精度(GB10095—88)；選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì))，齒面硬度為280HBS；大齒輪選用45鋼(調(diào)質(zhì))，齒面硬度為250HBS；(3)選用小齒輪齒數(shù)為彳=21,齒數(shù)比u=2.43，故大齒輪齒數(shù)為：Z2=51按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計計算按式計算小齒輪分度圓直徑:2KTu按式計算小齒輪分度圓直徑:2KTu土11..u確定各參數(shù)值：載荷系數(shù)K=1.3；小齒輪傳遞的扭矩T1=1.336x106；齒寬系數(shù)中廣0.5(i±1川，取4=0.8，則中d=1.27材料彈性影響系數(shù)Ze=189.8<'MK；區(qū)域系數(shù)Zh=2.5；114—8重合度系數(shù)，因8,=1.88—3.2(Z+項=L67，則可得Z廣‘-~^t=0.8812Hlim1Hlim2許用應(yīng)力，查圖可知：Q=770MPa，Q=610MPa；Hlim1Hlim2(7)計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)

N=60njL=60x364.5x1x(2x8x300x30)=1.5x1091N1.嘗=6.5x1082.43（8）接觸疲勞壽面系數(shù)%廣0.90，勾償=0.95；計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率1%。安全系數(shù)S=1KbHN1Hlim1S匚1KblbJ=—HN2$Hlim2則[bH〕=H取失效概率1%。安全系數(shù)S=1KbHN1Hlim1S匚1KblbJ=—HN2$Hlim2則[bH〕=H0.9x770=693MPa10.95x610=580MPa1兩式計算中的值比較取較小值，則[bh]=580MPa；2KTu土11..甲u(yù)2x1.3x1.336x106xx2.431.272.43+1f189.8x2.5x0.88￥=126.4mm580確定模數(shù)計算模數(shù)m=幺=12竺=6.02

彳21取標(biāo)準(zhǔn)值m=6mm按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計算由公式b=竺匕YY<[b1fbdmfs&f式中：（1）小齒輪分度圓直徑d1=mx彳=6x21=126；（2）齒輪嚙合寬度b=中/]=160（3）復(fù)合齒形系列，查圖可知：'廣4.37，YFS2=3.93（4）重合度系數(shù)Y=0.25+075=0.69918￡t（5）許用應(yīng)力，查圖可得bfi.1=310MPa，bFlim2=240MPa(6)彎曲疲勞壽命系數(shù)：%]=0.85,七2=0.95則[c「]=—Fliml=188.22MPa卜]=—Flim2=162.86MPa(7)Y計算大小齒輪的m(7)Y計算大小齒輪的m，并進(jìn)行比較Y4.37fs1==0.0232，[c」188.22F1Y3.93f^==0.0241[c]162.86F2Y一Y2KT[YY=2xl.3xl.336x106bdmfs￡1由于[FS1]<[FS2KT[YY=2xl.3xl.336x106bdmfs￡1幾何尺寸計算d=mZ=6x21=126mmd=mZ=6x51=306mm=216mm=216mm由于b=160mm，則b=b+(5-10)mm，取b=165mm1大齒輪結(jié)構(gòu)如圖3.1所示。13.3.4動力頭主軸的尺寸確定及校核1擬定軸上零件的裝配方案，如圖3.2所式。圖3.2主軸零件裝配圖2各段軸軸徑與軸長的確定根據(jù)扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計算軸徑，選用45鋼（調(diào)質(zhì)處理），由于發(fā)動機(jī)的功率231KW，效率為70%，經(jīng)過減速箱后，機(jī)械磨損為85%，故，作用在主軸上的功率為129.36。則根據(jù)公式：d=C3Pmax=（103-126）3；129^=72.56-88.76；min\n3370（1）由于右起第一段連接鉆桿，且上面安裝有鍵槽，故軸徑應(yīng)在最小直接的基礎(chǔ)上加5%，故取該段軸直徑為巾80mm，長為85mm；（2）右起第二段考慮到軸的定位和軸承的承載能力的問題，則取直徑為巾92mm長為80mm；（3）右起第三段，考慮到軸的軸向承載能力和軸承端蓋的連接，取該段直徑為8100mm，長為70mm；（4）右起第四段。由于有軸承和齒輪的定位問題，選擇軸承型號為30222A，即DxdxB=110x200x41，故軸的直徑為8110mm，長為75mm；（5）右起第五段，該段裝有齒輪，直接取8140mm。軸和齒輪之間采用矩形花鍵連接如圖3.2所示，采用花鍵連接的優(yōu)勢是：花鍵連接比平鍵連接承載能力高、對軸削弱程度?。X淺、應(yīng)力集中小）、定心好和導(dǎo)向性能好等。它適合與定心精度高，載荷大或經(jīng)?；频倪B接。根據(jù)齒輪寬度可以求得該段軸的長度為165mm；（6）右起第六段，考慮齒輪的軸向定位，需有定位軸肩，取軸肩直徑8180mm，長為25mm；

右起第七段，該段為圓錐滾子軸承安裝處，故直徑為$110mm,考慮到軸承的定位，該段長度取為100mm。右起第八段，該段與旋轉(zhuǎn)解頭相連接，參照GB/T1095-2003，選用普通A型平鍵連接，直徑為480mm，長度為70mm。圖3.2圖3.2矩形花鍵的截面形狀3.齒輪上作用力的大小圓周力：F=奚=45751.6N.mtd2徑向力：FrFtan0—tcosP徑向力：FrFtan0—tcosP45751.6xtan20°

cos0°=16652.2N.m軸向力：F=F=16652.2N.m4.軸承的徑向支反力根據(jù)軸承支反力的作用點(diǎn)以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置，建立如圖3.3所示的力學(xué)模型。F水平面的徑向支反力：FA=FB=芯=22875.8N.m；260=18125N.m垂直面的徑向支反力：Fva=FaX22"rX13%60=-260=18125N.m由于軸在與軸承的配合過程中，引起應(yīng)力集中，故該截面處有較大的彎矩，該截面成為截面B,并且在軸承配合引起的應(yīng)力集中，截面C處彎矩也較大，直接較小，又有圓角引起的應(yīng)力集中，截面D處彎矩最大，且有齒輪配合與鍵槽引起的應(yīng)力集中，故屬于危險截面?，F(xiàn)對D截面進(jìn)行校核，剖面D處的彎矩如下：該截面成為截面B,并且在軸承配合引起的應(yīng)力集中，截面C處彎矩也較大，直接較小，又有圓角引起的應(yīng)力集中，截面D處彎矩最大，且有齒輪配合與鍵槽引起的應(yīng)力集中，故屬于危險截面?，F(xiàn)對D截面進(jìn)行校核，剖面D處的彎矩如下：水平面的彎矩:M區(qū)=FAx130=45751.6x130=5.94x103N.m；垂直面的彎矩:MVCi=FAx130=-1473x130=—1.91x103；=Fx130+F2x%=-1473x130+16652.2x號30N.m合成彎矩：MC1=&-1.92x103)2+(5.94x103)2=5.94x103N.mM22=』Mhc2+MC22=J(5.94x103)2+(2.35x103)2=6.38x103N.m6.畫轉(zhuǎn)矩圖，如圖3.3M=，、；二=T=Fx4=45751.6x306=5999N.mC2*HCVC2t227.畫當(dāng)量彎矩圖，如圖7.畫當(dāng)量彎矩圖，如圖3.3因軸是單向回轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，a=0.6。剖面D處的當(dāng)量彎矩如下:Mec28.<MC2+(aT)2=((6.38x103)2+(0.6x5999)2=7325.3N.m判斷危險截面并驗算強(qiáng)度剖面D右側(cè)當(dāng)量彎矩最大，而其直接與相鄰段相差不大，所以剖面D為危Mec28.險截面。軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表3-1可以得到需用應(yīng)力為卜］=60MPa。-1MW=F1d3)=73253x氣1x1253=37.5MPa嘰］(2)剖面C處雖只傳遞扭矩，但其直徑較小，故該處也可能是危險截面。M=°(aT)2=3599.4N.maC=Mew=M/0.1d3)=35994x1%1x803=56.2MPaVL］表3-1軸的常用材料及其主要力學(xué)性能

材料牌硬度/HBS彎曲疲勞極限/MPa剪切疲勞極限/MPa許用彎號熱處理毛坯直接/mm曲應(yīng)力/MPa備注熱軋或用于不Q235A鍛后空冷<100>100-20017010540重要或載荷不大的軸正火<100>170-21725514055應(yīng)用最回火>100-300162-2172451356045調(diào)質(zhì)<20027515560廣泛40Cr<100355200用于載荷較大調(diào)質(zhì)>100-300241-25535518570而無很大沖擊的軸圖3.3軸的強(qiáng)度分析情況軸承壽命的計算（1）根據(jù)前面的計算可得，F(xiàn)1=F2=16652.2N,FT6652.2N（如圖3.1所示，將最左側(cè)軸承定位軸承1,最右側(cè)軸承定位軸承2）且預(yù)選軸承的型號為：30222A，查機(jī)械設(shè)計手冊可知：e=0.42Y=1.43,Y0=0.79,r=2550%inC0=315000N。（2）計算軸承1、2的軸向力七、七2由表3-2查得30222A型軸承的內(nèi)部軸向力為F="‘；丫：。表3-2軸承派生軸向力軸承類型角接觸向心球軸承圓錐滾子軸承a=15°a=25°a=40°FeFr0.68Fr1.14FrNy則F1=N=16652%x1.43=5822.4nF=F；=5822.4N由圖3.1可知，該對軸承為反裝，故軸承1被壓緊：F1=F+F；=22474.6N軸承2被放松：F2={=16652.2N（1）計算軸承1、2的當(dāng)量動載荷由于e=0.42，故上=竺7竺=1.35>eF16652.2r1=0.35<eF_5822.4=0.35<eF=16652.2r2查表3-3軸承當(dāng)量動載荷的X值和Y值,可得:X]=0.4，\=0.4cota；X2=1，Y=0由于e=1.5tana=0.42，故\=0.42貝UP=XF+YF=0.4x16652.2+0.42x22474.6=16100.211r11a1P=XF+YF&=1x16652=216652.2

表3-3軸承當(dāng)量動載荷的X值和Y值軸承類型"F>eF/f<eerXYXY圓錐滾子軸承0.40.4cota101.5tana(2)軸承壽命計算因P1vP2,故應(yīng)以軸承2的徑向當(dāng)量動載荷p為計算依據(jù)。查表3-4和表3-5可得溫度系數(shù)為f=1，fd=1.8則L則L=比(如)8，其中e

h60nfP1010)3=16616h,106/1x31500010)3=16616h故L=(h60x3701.8x16652.2表3-4溫度系數(shù)ft軸承工作溫度/°C^120125150175200225250300溫度系數(shù)f1t0.950.90.850.80.750.70.6表3-5沖擊載荷系數(shù)fd載荷性質(zhì)無沖擊或輕微沖擊中等沖擊強(qiáng)大沖擊載荷系數(shù)fd1.0—1.21.2—1.81.8—3.0舉例電機(jī)、汽輪機(jī)、通風(fēng)機(jī)、水泵機(jī)床、內(nèi)燃機(jī)、重機(jī)械、減速器起破碎機(jī)、鋼機(jī)剪床、軋由于傳動軸上的軸承既要承受軸向力，又要承受徑向力，故根據(jù)前面軸承的計算方法可得選取7014C。10、普通A型平鍵校核鍵主要是用來實現(xiàn)軸和軸上零件之間的周向固定以傳遞扭矩。一般分為平鍵、半圓形鍵、楔鍵和切向鍵，由于平鍵連接定向性較好，裝拆方便，故在軸與旋轉(zhuǎn)解頭相連接的時候采用普通A型平鍵連接。軸徑為d=80mm，由于鍵的材

料采用強(qiáng)度極限a不小于600MPa的碳素鋼，故選用45鋼。其校核過程如下：B（1）選取平鍵的尺寸選取A型普通平鍵，根據(jù)軸的直徑d=80mm，查機(jī)械設(shè)計手冊第二版可知平鍵的截面尺寸：寬度為b=22mm，高h(yuǎn)=14mm，深度t=9mm，右起第八段軸長為70mm，故選鍵的長度為L=50mm。右起第一段，軸的直徑為d=80mm，故選擇的鍵的型號如上所示，由于該段軸長為85mm，故該段軸的鍵長選70mm，其尺寸如圖3.4所示。。（2）校核鍵的連接強(qiáng)度查表3—6鍵連接的許用擠壓應(yīng)力和許用壓強(qiáng)可得卜］=100—120MPa，由于軸上的傳遞扭矩為T=700N.m故：4Tdhl4T

dh(L-b)故：4Tdhl4T

dh(L-b)4x700x10380x14x(50-22)=89.29MPa<lal_pJ4T4T4T4x700x103“core「4Ta====52.08MPa<Iapdhldh(L-b)80x14x(70-22)Lp」?jié)M足強(qiáng)度要求。圖3.4普通A型平鍵尺寸圖3.4普通A型平鍵尺寸許用值材料載荷性質(zhì)靜載荷輕微沖擊沖擊a鋼125—150100—12060—90i_p_>鑄鐵70—8050—6030—45[p]鋼5040303.3.5動力頭箱體的設(shè)計動力頭箱體裝置是用來安裝和放置減速機(jī)構(gòu)的，因此合理設(shè)計該機(jī)構(gòu)，不僅能是動力頭結(jié)構(gòu)緊湊，還能提高箱體的使用壽命。本文采用動力頭箱體的材料為Q235A,其許用應(yīng)力為"]=160MPa。箱體通過底板一周的螺栓孔固定在安裝底座上，底座通過左右兩側(cè)的機(jī)械結(jié)構(gòu)保證動力頭只能在大梁前后移動，而不能在垂直于大梁的方向上沒有位移，箱體里面安裝的是輪系減速傳動副。結(jié)合前面的選型可知，本文設(shè)計的動力頭裝置為四液壓馬達(dá)帶動減速箱減速驅(qū)動主軸實現(xiàn)回拖和進(jìn)給運(yùn)動?？紤]到齒輪的嚙合和軸的傳動，由于大小齒輪的中心距為216mm，故將該結(jié)構(gòu)設(shè)計為兩個小齒輪同時分別帶動主軸的運(yùn)動，其中心距為216mm，兩個小齒輪中心距離為205mm。且由于箱體里面要同時放置齒輪，故將箱體的長設(shè)為410mm，高為535mm。結(jié)合主軸上零部件的設(shè)計可知，箱體的寬度為大齒輪厚度加30222A圓錐滾子軸承多的高度和軸承兩段的固定，故將箱體的寬度設(shè)計為370mm，箱體壁厚均為20mm，其結(jié)構(gòu)簡圖如圖3.5所示。由于箱體受到以下力的影響，故為了增強(qiáng)箱體的承載能力和疲勞壽命，需要在箱體表面增設(shè)加強(qiáng)筋，箱體所受力的情況如下：（1）直齒圓柱齒輪傳動，在嚙合時產(chǎn)生徑向力；（2）主動齒輪重力所引起的進(jìn)行力，作用在位于齒輪箱兩前后的軸承座處；（3）被動齒輪和輸出軸的重力引起的徑向力，作用在位于齒輪箱兩前后板的輸出軸支撐軸承座處；（4）動力頭回拖力，在輸出軸的圓錐滾子軸承座處。第4章動力頭的三維建模4.1動力頭的三維建模動力頭的建模主要對箱體、齒輪、軸、軸承、軸承端蓋、箱蓋、液壓馬達(dá)，馬達(dá)端蓋等零件，并完成部件的裝配圖。4.1.1箱體的建模箱體在動力頭的設(shè)計中是一個重要的零件，結(jié)合前面的箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計，利用Pro/E里的操作命令，主要使用【拉伸】工具、【孔】工具、【陣列】工具對、【鏡像】工具等將其三維模型建立，如圖4.1所示。圖4.1動力頭箱體三維模型4.1.3動力頭的裝配完成前面所需零件的建立后，利用Pro/E軟件將其裝配在一起，裝配過程中主要操作包括：使用【添加元件】工具、【對齊】約束、【配對】約束、【插入】約束、【坐標(biāo)系】約束完成動力頭模型的繪制。裝配后的整體結(jié)構(gòu)如圖4.4所示。從圖4.4只能看出動力頭的外在形狀，要了解到里面的結(jié)構(gòu)，我們需要將其視圖進(jìn)行剖解，了解其工作的原理，是通過液壓馬達(dá)帶動傳動齒輪，通過傳動齒輪來帶動主軸運(yùn)動，利用一級減速箱的原理，來實現(xiàn)了各部分之間力矩的轉(zhuǎn)換關(guān)系。傳遞關(guān)系如圖4.5所示。

圖4.4動力頭三維裝配圖圖4.5動力頭扭矩傳遞關(guān)系圖4.1.4動力頭視圖分解隨著社會上人才的大量涌出，產(chǎn)品的競爭越來越激烈，因此無論對產(chǎn)品的設(shè)計、制造還是未來的銷售產(chǎn)品信息的表達(dá)均起著至關(guān)重要的作用。因為對于用戶而言，有些產(chǎn)品他們沒有工程師那么強(qiáng)的理解能力，他們需要的是簡單直觀的表達(dá)，只用這樣才能易于接收，也才有利于產(chǎn)品有一定的市場占有率［19。因此PTC公司推出了一種視圖分解的制作方式，在機(jī)械設(shè)計領(lǐng)域中，視圖分解的制作占有絕對的優(yōu)勢，它能直觀的表達(dá)出機(jī)器各部分零件之