翻譯分工：1~7頁(yè)11111135周太郎翻 8~13頁(yè)11111115翻YousefA.Al-Salloum,TarekH.2006:該研究是基于不同環(huán)境條件下蠕變行為對(duì)于用玻璃纖維增強(qiáng)塑筋加強(qiáng)的混凝土持續(xù)荷載作用下的影響。該研究數(shù)據(jù)是通過(guò)實(shí)驗(yàn)檢測(cè)筋混凝土梁承受大約GERP筋20%~25%的極限應(yīng)力所得參考溫?cái)嗟膽?yīng)變、GFER筋以及跨中位移記錄了所有被考慮的環(huán)境條件。結(jié)果表明，蠕40±2℃的海水的下干—濕循環(huán)。：蠕變；GFRP;結(jié)構(gòu)腐蝕相關(guān)的方法。用FPR增強(qiáng)代替鋼筋的優(yōu)勢(shì)在于有許多很好的優(yōu)（工業(yè)工程耐腐蝕性和高強(qiáng)度重量比）50~75TgTg的平衡文獻(xiàn)[1、2]表明老化是一個(gè)fiber-resin降解率的函數(shù)水分進(jìn)入、在20世紀(jì)90年代，、歐洲、和展開(kāi)了廣泛的研究。研究范圍包括FRP棒、條、線以及電纜在商業(yè)上的運(yùn)用。Uomoto和Hodhod[7]通過(guò)對(duì)碳玻璃鋼(CFRP)、芳綸玻璃鋼(AFRP)實(shí)驗(yàn)，研究GFRP桿的強(qiáng)度特征。Mukaeetal[8]進(jìn)行張拉、蠕變和疲勞測(cè)試來(lái)評(píng)估FRP棒強(qiáng)度特征。結(jié)果表明蠕變斷裂失效曲線與時(shí)間成對(duì)數(shù)關(guān)系。Uomotoetal[9],CFRP蠕變斷裂的失效時(shí)間是一個(gè)給定GFRPGFRPFRP[22]。根據(jù)一些研究者的報(bào)告[23、24],由于蠕變，GFRP25-40%。GFRPGFRPBrownBartholomew[25]。他們GFRPGFRPGFRPNikurunzizaetal[6]GRP209.5m沙覆蓋于GFRP筋的表面，兩個(gè)測(cè)試系列分別研究在不同的應(yīng)力腐蝕的環(huán)境下GFRP65.5℃-75.5℃30%的浸入堿性溶液（室溫下pH=13.11）并承受40%極限應(yīng)力的試樣樣件組成。在604%11%。Arockiasamyetal2]研究了長(zhǎng)期荷載下，4GFRP77%120%110%123%540101%、151%、209%245%其值隨時(shí)間推移而保持不變。敏感，而玻璃纖維最容易受到蠕變破裂的影響。為了避免FRP加固部位部分由于FRP440-ACI440.1,R-01[28]3.1章，玻璃纖維、聚芳基酰胺纖維，0.30、0.470.91極限應(yīng)力[29]。因此，持續(xù)應(yīng)力必須是有限的以保證安全。ACI4401/0.6ACI440GFRP20%，而且GFRP（不是混凝土構(gòu)件）在常溫下進(jìn)行不同的負(fù)荷水平測(cè)試。度的29–55%、47–66%和79–93%的GFRP,AFRP,CFRP材料應(yīng)該保證長(zhǎng)期維大多數(shù)關(guān)于GFRP筋蠕變研究的，均是是將FRP單獨(dú)的承受拉伸應(yīng)力，有研究是研究FRP對(duì)于混凝土梁的增強(qiáng)。而且，ACI440ACI440.1R-01[28]承認(rèn)，GFRPFRP本文的主要目的是研究在不同環(huán)境下，蠕變效應(yīng)對(duì)以GFRP筋加固的混凝土承受持續(xù)荷載為20%-25%的GFRP（對(duì)于GFRP,ACI440GFRP（自來(lái)水或海水在升溫到（40±2℃）的溫度下加速反應(yīng)。這些環(huán)境代表了建筑結(jié)構(gòu)處在高溫潮濕的的GFRP的跨中位移將會(huì)持續(xù)的記錄所有考慮的環(huán)境條件。8根100x100x2000mm混凝土用于實(shí)驗(yàn)。每一根用1Φ10mmGFRP鋼筋加固并且GFRP放置于受拉側(cè)（端部）。所有不布設(shè)箍筋。假設(shè)所有的GFRP23%Fig.1cc混凝土抗壓強(qiáng)度f(wàn)’由混凝土缸（152mmx305mm）測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試，混凝土缸43MPaGFRP加，N2O0.2%1.0%（350kg3.62kgNaOH）。cc在該試驗(yàn)中，所有的用Φ10mm的GFRP筋加固。參與試驗(yàn)的GFRP筋的平均應(yīng)力-應(yīng)變曲線見(jiàn)Fig.2。最終測(cè)試的平均張拉強(qiáng)度和應(yīng)變?yōu)?30MPa和0.0187GFRP39GPa。。為了確定持續(xù)荷載實(shí)際的初始影響，一根梁樣本檢測(cè)其撓度。GFRP筋的荷載-應(yīng)變曲線被畫(huà)出（見(jiàn)Fig.3）。一個(gè)2.3KN（大約230kg物體重量）的荷載施加在梁上，導(dǎo)致梁產(chǎn)生了4300微米的應(yīng)變，相當(dāng)于GFRP筋23（0.0043/0.0187=0.23）由兩根梁組成。第一組溫度（24±3℃）的內(nèi)加載，而且第一組是參保護(hù)層并且同時(shí)滿(mǎn)足電流加熱的要求，通過(guò)恒溫器保持水溫大40±2℃。特制容器被分組為T(mén)1（自來(lái)水持續(xù)在40±2℃環(huán)境中）、T2（海水持續(xù)在其中的海水干濕循環(huán)代表了沿海地區(qū)的浪濺區(qū)。T3中的樣品先在容器中保持兩數(shù)據(jù)見(jiàn)Table1。樣品在容器中的簡(jiǎn)圖見(jiàn)Fig.4。三個(gè)容器與系統(tǒng)的連 容器3（T3）的各自見(jiàn)Fig.5和Fig.6。試樣得到。GFRP筋的應(yīng)變同樣需要通過(guò)嵌入式應(yīng)變計(jì)附屬在GFRP筋的中心部位測(cè)量LVDT如Fig.4加工處理之后他們被設(shè)置在不同的容器中的一個(gè)簡(jiǎn)易鋼裝置上承受持續(xù)荷載。為了保證每一個(gè)容器境溫度大40℃，六個(gè)恒溫控制器附屬于容器上。那些容器被塑料板材蓋著以保證溫度恒量。最初的（瞬時(shí)的）變形（GFRP）被記錄下來(lái)并且土形變和GFRP筋形變進(jìn)行化。Table2。結(jié)果表明，蠕變效應(yīng)在初始階段高，之后傾向于隨時(shí)間推移而保T1T2T3120816%、24%30%，30%作為四個(gè)考慮環(huán)境條件的參考值（Table2）。120（240）11%,19%,29%35%300天期之后，以上四個(gè)環(huán)境的跨中撓度分別增加了13%、20%、30%和36%。在不同持續(xù)荷載下，用GFRP筋加固的混凝土梁由于蠕變效應(yīng)導(dǎo)致更高的變形量由Arockiasamyetal.[27]研究記錄?？梢钥闯?，容器3（T3）環(huán)境（40±2℃，海驗(yàn)室溫度）T313%，T336%。GFRPGFRP48CFRP4在不同的時(shí)間段（15、30、60、123、240300）GFRP3GFRP共240天）對(duì)應(yīng)的分別為16%、40%、57%和75%。在300天的后，在上述4種情況下，GFRP20%、46%、62%、78%。由此可以看出，蠕變效應(yīng)對(duì)GFRP筋的拉應(yīng)變的影響在T3的條件下是很高的。（鹽水在40±2℃并且干/濕周期）。那么，在300天后，蠕變效應(yīng)導(dǎo)致T3條件GFRP筋的應(yīng)變?cè)黾恿?8%相比增長(zhǎng)了20%在參考樣本的GFRP筋的應(yīng)變（在溫度下。Y.A.AL-，T.H.E.Almusallam/建筑建材21（2007）1510-結(jié)果表明：在300天（7200小時(shí)）后，對(duì)于參照樣本在室溫（）溫度情況下應(yīng)變由于蠕變作用對(duì)GFRP筋的影20%，對(duì)T1、T2T3條件分別為46%、62%和78%。這意味著這4種情況在最初的極限應(yīng)變下來(lái)說(shuō)剩余的GFRP80%、54%、38%22%。那么，根據(jù)時(shí)間（300）GFRP1/0.6GFRP時(shí)過(guò)室內(nèi)正常荷載產(chǎn)生極限應(yīng)變的48（室溫非堿32%，22%13%。值得一提的是GFRP筋應(yīng)變的百分比增加是由于蠕變?cè)趯?shí)驗(yàn)中20%-78%取決于的類(lèi)型，在文獻(xiàn)中較早呈現(xiàn)的值分別為25-40%[23,24],和30%[29]。記錄在本研究GFRP筋中的高值應(yīng)變，是由于受到環(huán)境的影響（連續(xù)浸沒(méi)或在高溫下，不同持續(xù)荷載濕/干環(huán)境下）GFRP44（153060123、240300）41204T1、T2T3120（240）51%、117%、137%和173%。經(jīng)過(guò)300天的，在上述4種環(huán)境中，混凝土的應(yīng)變分別增加63%、133%、155%196%ArockiasamyGFRP不同的長(zhǎng)期荷載作用下來(lái)說(shuō)由于蠕變的影響在混凝土上部表面會(huì)產(chǎn)生3（T3)情況下（40±2℃，干/濕環(huán)境周期）300天時(shí)，蠕變?cè)赥3況下混凝土196%，對(duì)參考試件（室溫）63%一時(shí)期相對(duì)于在T1、T2和T3三種不同條件下的GFRP筋和混凝土中的應(yīng)變記錄在表5中。對(duì)跨中撓度，結(jié)果表明T1條件（連續(xù)在自來(lái)水中40℃），T（15%，T3（40±2℃）條件下，撓度比參考試樣20%。對(duì)GFRPT1GFRPGFRP48%。同樣，對(duì)于混凝土梁頂部表面的應(yīng)變，結(jié)果表明在T1條件下，相對(duì)于參考試樣混凝土的應(yīng)變?cè)黾恿?3%。對(duì)T2條件，混凝土應(yīng)變?cè)黾恿?6%，在T3條件82%。對(duì)處于堿性環(huán)境40±2℃干/濕周期環(huán)境下的梁，梁的跨中撓度，在GFRP筋耐久度影響很大，這導(dǎo)致的裂縫形成，使得在配置GFRP筋的混凝土產(chǎn)表5記錄了在環(huán)境單獨(dú)作用下?lián)隙龋珿FRP筋的應(yīng)變，混凝土的應(yīng)變的變化GFRP300由于負(fù)載和環(huán)境的，蠕變對(duì)混凝土應(yīng)變的影響會(huì)更大40±2℃下干/濕周期交替時(shí)最影響最大。GFRP要的。對(duì)于本研究考慮的條件下，正常室內(nèi)荷載作用下（室溫），GFRP32%，22%，不超過(guò)處于堿性環(huán)境浪濺區(qū)結(jié)13%。作者十分感謝收到沙特基礎(chǔ)工業(yè)公司的支持，以此來(lái)提出并做好研究HaskinsJH.ThermalAging.SAMPEJournalJanasVF,McCulloughRC.Theeffectsofphysicalagingontheviscoelasticmaterialofathermosetpolyestercompositescienceandtechnology.England:ElsevierAppliedSciencePublisher;1987.pp.99-El-BadryM.editor.Advancedcompositematerialsinbridgesandstructures.In:Proceedingsfromthesecondinternationalconference,Montreal,Quebec,Canada,Aug.11–14,MaterialsfortheNewMilleniumIn:ChongK.P,editor.Proceedingsfromthe4thmaterialsengineeringconference,Washington,D.C.,JpnConcrInst,Non-Metallic(FRP)reinforcementforconcretestructure.In:Proceedingsofthethirdinternationalsymposium,Sapporo,FiberCompositesinInfrastructure.In:SaadatmaneshH,EhsaniMR.editors.Proceedingsofthesecondinternationalconference,Tucson,AZ.UomotoT,HodhodH.Propertiesoffiberreinforcedplasticrodsforprestressingtendons,InternationalsymposiumonFRPreinforcementforconcretestructures,Vancouver,BC,1993;p.101MukaeK,KumagaiS,NakaiH,AsaiH.CharacteristicsofFRProds.InternationalsymposiumonFRPreinforcementforconcretestructures,Vancouver,BCUomotoT,NishimuraT.andOhgaH.StaticandfatiguestrengthofFRProdsforconcretereinforcement.In:ProceedingsofthesecondinternationalRILEMsymposiumonnon-metallic(FRP)reinforcementforconcretestructures(FRPRCS-2),Ghent,Belgium,23-25August,1993;pp.ShenCH,SpringerGS.Effectsofmoistureandtemperatureonthetensilestrengthofcompositematerials.JCompMater1977;11:2–16SpringerGS.Modelforpredictingthemechanicalpropertiesofcompositesaevatedtemperatures.JReinforPlastComposMarchettiM,TizziS,TeseiC.Creepbehaviorofgraphite-epoxycomposites:temperatureandmoistureeffects.Proc6thInterconfFracture(ICG6)1984;4(6):3029–36PanasyukVE,DelyavskiiMV,BerezhnitskiiLT.Creepofunidirectionalglass-reinforcedplasticsundertheeffectofliquidmediaandelevatedtemperatures.MechCompMater1987;23(5):654–9PritchardG,SpeakSD.Effectsoftemperatureonstress-rupturetimesinglass/polyesterlaminates.Composites1988;19(1):29–35HoferKE,SkaperGN,BennettLC,RaoN.Effectofmoistureonfatigueandresidualstrengthlossesforvariouscomposites.JReinforPlastComp1987;6:53–65ChateauminoisA,ChabertB,SoulierJP,VincentL.Hygrothermalageingeffectsonthestaticfatigueofglass/epoxycomposites.CompositesVauthierE,AbryJC,BailiezT,ChateauminoisA.Interactionsbetweenhygrothermalageingandfatiguedamageinunidirectionalglass/epoxycomposites.CompSciTechnol1998;58:687–92LiaoK,SchultheiszCR,HunstonDL,BrinsonLC.Long-termenvironmentalfatigueofpultrudedglass-fiber-reinforcedcompositesunderflexuralloading.InterJFatigue1999;21:485–95CameronJB.Thetemperaturelimitationsofreinforcedplasticsinaggressiveenvironments.TransJPlastInst1967:681–7RomansJB,SandsAG,CowlingJE.Fatiguebehaviorofglassfilament-woundepoxycompositesinwater.IndEngChemProdResDevelop1972;11(3):261–8PhillipsMG.Predictionoflong-termstress-rupturelifeforglassfiberreinforcedpolyestercompositesinairandinaqueousenvironmentsComposites1983;14(3):270–5.JulyBazantZP,CarolI,editors.CreepandShrinkageofConcrete.ProceedingsofthefifthInternationalRILEMSymposium,Barcelona,Spain,6–9September.LondonUK:ChapmanandHillPublication;RahmanAH,KingsleyCY,CrimiJ.BehaviorofFRPgridreinforcementforconcreteundersustainedload.In:ProceedingsofthesecondinternationalRILEMsymposiumonnon-metallic(FRP)reinforcementforconcretestructures(FRPRCS-2),Ghent,Belgium,23–25August,p.90–9YamasakiY,MasudaY,TaranoH,ShimizuA.Fundamentalpropertiesofcontinuousfiberbars.ACISPBrownVL,BartholomewCL.Long-TermdeflectionsofGFRPreinforcedconcretebeams,ICCI’96.In:Proc.offirstinternationalconferenceoncompositesinInfrastructure,Tucson,AZ,p.389–400NikurunzizaG,MasmoudiR,BenmokraneB.EffectofsustainedtensilestressandtemperatureonresidualstrengthofGFRPbars.In:BenmokraneB,El-SalakawyE.editors.Theproc.secondinternationalconferenceondurabilityofFRPcompositesforconstruction(CDCC2002),Montreal,p.347–58ArockiasamyM,ManavMO,ChidambaramS,ShahawyM.Longtermbehaviorofreinforcedconcretebeamswithcarbonfiberreinforcedpolymer(CFRP)compositesundersustainedloads.In:BenmokraneB,El-SalakawyEeditors.ProceedingsofthesecondinternationalconferenceondurabilityofFRPcompositesforconstruction(CDCC2002),Montreal.pp.165–77ACICommittee440,ACI440.1R-01.GuideforthedesignandconstructionofconcretereinforcedwithFRPbars,AmConcreteInstYamaguchiT,KatoY,NishimuraT,UomotoT.CreepruptureofFRProdsmadeofaramid,carbon,andglassfibers,non-