1、設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明0.9×2.2×2.0m、10.8×2.2×2.0m、10.8×2.0×1.8m

四種規(guī)格尺寸。其中尺寸為

10.9×2.4×2.2m

的蓋梁砼數(shù)量43.428m，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)采用尺寸為

10.9×2.4×2.2m

的蓋梁進(jìn)行驗(yàn)算。2、設(shè)計(jì)依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范

<GB

50017-2003>

3、總體方案蓋梁采用鋼模板施工，在墩柱上穿直徑100mm

的鋼棒（Q390

鋼），采用

QL50

型千斤，鋼棒作為千斤頂?shù)闹吸c(diǎn)，利用千斤頂支撐I45a

工字鋼，工字鋼上鋪設(shè)［14b

槽鋼作為蓋梁施工底模平臺(tái)。蓋梁施工設(shè)計(jì)圖：,千斤頂支撐平臺(tái)

蓋梁蓋梁底標(biāo)高

,＠0.45

墩柱地系梁樁基4、設(shè)計(jì)參數(shù)［14b

槽鋼：理論重量

16.73kg/m 彈性模量E

N

/mm慣性力矩

I=609.4cm 設(shè)計(jì)抗彎強(qiáng)度

N

/mm

mI45a

工資鋼：理論重量

80.4kg/m 彈性模量E

N

/mm慣性力矩

I=32240

cm 設(shè)計(jì)抗彎強(qiáng)度

N

/mm

m直徑

100mm

鋼棒（Q390

鋼）彈性模量E

N

/mm 慣性力矩

I=490.87

cm設(shè)計(jì)抗彎強(qiáng)度

N

/mm

設(shè)計(jì)抗剪強(qiáng)度

N

/mm

m 5、荷載分析5.1、永久荷載鋼筋砼重量

G1：。蓋梁尺寸為10.9×2.4×2.2m砼數(shù)量43.428m2.6t/m。

蓋梁鋼筋砼重量G1:G1=43.428m

t/m×10KN=1129.128KN。蓋梁模板重量

G2：根據(jù)模型設(shè)計(jì)圖得知，系梁模板采用鋼模板，重量

(側(cè)模和底模部分為

2.4t，即

［14b

槽鋼重量

G3：

槽鋼，槽鋼按0.45m

間距設(shè)置，每根長(zhǎng)度

4m，放置

11

根。密度

16.73kg/m。槽鋼重量

G3:G3=11×4×16.73×10÷1000=7.36KNI45a

工字鋼重量

G4：采用兩根長(zhǎng)

12m

I45a

工字鋼，理論重量

工字鋼的重量

G4：G4=12×2×80.4×10÷1000=19.296

KN根據(jù)以上分析計(jì)算永久荷載G

為：G=G1+G2+G3+G4=1129.128KN

＋24KN

＋7.36KN

＋19.296

KN＝1179.78KN5.2、可變荷載可變荷載包括施工荷載、風(fēng)荷載、雪荷載等，根據(jù)系梁施工搭設(shè)結(jié)構(gòu)及施工地點(diǎn)氣候特點(diǎn)，不考慮雪荷載和水平風(fēng)荷載；施工荷載（作業(yè)層人員、器具、材料的重量）根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）取

3KN/m；砼振搗附加荷載根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)

2KN/m；砼采用泵車(chē)入模，不考慮砼入模的沖擊荷載。可變荷載合計(jì)為

5KN/m，根據(jù)系梁底模面積，計(jì)算出可變荷載G5

為：G5=5×6.83=34.15KN5.3、偶然荷載根據(jù)蓋梁施工搭設(shè)結(jié)構(gòu)，不考慮撞擊力等因素引起的偶然荷載。6、千斤頂反力計(jì)算永久荷載和可變荷載分別按1.2、1.4

的分項(xiàng)系數(shù)計(jì)算千斤頂反力為：永久荷載：1179.78×1.2=1415.74KN可變荷載：34.15×1.4=47.81KN根據(jù)蓋梁施工方案，上部荷載由

4

個(gè)千斤頂承受，每個(gè)千斤頂反力

Q為：Q=(G+G5)÷4=（1415.74+47.81）÷4=365.89KN根據(jù)蓋梁施工方案得知，蓋梁施工采用

50

噸千斤頂＞36.589

噸，滿足要求。7、鋼棒（Q390

鋼）強(qiáng)度計(jì)算根據(jù)蓋梁施工方案，采用長(zhǎng)

3m、直徑

100mm

的鋼棒作千斤頂?shù)闹挝恢?，鋼棒承受千斤頂傳遞的集中荷載力

365.89KN，利用

TSSD

鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件對(duì)鋼棒受力分析結(jié)果如下：7.1、幾何數(shù)據(jù)及計(jì)算參數(shù)

64

材料彈性模量(N/mm2

7.2、荷載數(shù)據(jù)7.3、內(nèi)力計(jì)算結(jié)果a．彎矩包絡(luò)圖b．剪力包絡(luò)圖

正彎矩最大值(kN-m)：0.00負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-27.44 撓度最大值(mm)：

正彎矩最大值(kN-m)：0.00負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-27.44

撓度最大值(mm)：

正彎矩最大值(kN-m)：0.00負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-27.44 撓度最大值(mm)：

7.4、直徑

100mm

a、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎截面模量： d

（

m抗彎強(qiáng)度：δ

max=fmax

÷

Wz=27.44KN-m

÷

98.175

×

10m=0.2795

×10KN/m=279.5N/mm<

=295N/㎜

安全b、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算剪應(yīng)力為：

r

N/mm

N/mm安全

槽鋼強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)蓋梁施工方案，槽鋼長(zhǎng)

4m，布置間距

0.45m，槽鋼承受上部蓋梁鋼筋砼及模型重量荷載，上部荷載按均布荷載分布在槽鋼上進(jìn)行計(jì)算分析。全部荷載均布分布在底板上（長(zhǎng)度

10.9m、寬度

布示意圖為：槽鋼上承受的均布荷載q：×

1.2+34.15

×

1.4)

）

÷

(10.9

×

2.4)

×

0.45=1431.56

÷

26.16

×0.45=24.63KN/m。利用

TSSD

鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件對(duì)槽鋼受力分析結(jié)果如下：8.1、幾何數(shù)據(jù)及計(jì)算參數(shù)支座形式： 左端：簡(jiǎn)支連續(xù)梁結(jié)構(gòu)信息：

右端：簡(jiǎn)支

64

材料彈性模量(N/mm)：E

=

206000.08.2、荷載數(shù)據(jù)8.3、內(nèi)力計(jì)算結(jié)果a．彎矩包絡(luò)圖b．剪力包絡(luò)圖c．截面內(nèi)力

正彎矩最大值(kN-m)：0.00負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-0.49

撓度最大值(mm)：

正彎矩最大值(kN-m)：11.82負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-0.49 撓度最大值(mm)：

正彎矩最大值(kN-m)：0.00負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-0.49

槽鋼強(qiáng)度驗(yàn)算a、強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎截面模量

Wz=87.1×10m?？箯潖?qiáng)度：δ

max=fmax

÷

Wz=11.82KN-m

÷

87.1

×

10m=0.1357

×10KN/m=135.7N/mm<

=215N/㎜

安全b、撓度驗(yàn)算根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，槽鋼允許的最大撓度：L/250=2000÷250=8

㎜

㎜＜8

㎜，滿足規(guī)范要求。9、I45a

工字鋼強(qiáng)度驗(yàn)算將工字鋼承受上部荷載簡(jiǎn)化為均布荷載q

為：q=(（G1+G2+G3）×1.2+G5×1.4)÷(10.9×2.4)×0.8=（(1129.128＋24+7.36)

×1.2+34.15×1.4)）÷(10.9×2.4)×1.2=1440.4÷26.16×1.2=66.07KN/m。利用

TSSD

鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件對(duì)工字鋼受力分析結(jié)果如下：幾何數(shù)據(jù)及計(jì)算參數(shù)

64

材料彈性模量(N/mm2

9.1、荷載數(shù)據(jù)9.2、內(nèi)力計(jì)算結(jié)果a．彎矩包絡(luò)圖b．剪力包絡(luò)圖c．截面內(nèi)力

正彎矩最大值(kN-m)：0.00 負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-145.68 撓度最大值(mm)：

正彎矩最大值(kN-m)：225.05負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-145.68 撓度最大值(mm)：

正彎矩最大值(kN-m)：0.00 負(fù)彎矩最大值(kN-m)：-145.68 撓度最大值(mm)： 9.3、工字鋼強(qiáng)度驗(yàn)算a、強(qiáng)度驗(yàn)算

根據(jù)以上受力分析得知，工字鋼所受的最大彎矩為：fmax=225.051KN-m，抗彎截面模量Wz=1