1章緒論一、選擇題1、在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，失效概率Pf與可靠指標(biāo)β的關(guān)系為（ 。APf越大，β越大，結(jié)構(gòu)可靠性越差 、Pf越大，β越小，結(jié)構(gòu)可靠性越CPf越大，β越小，結(jié)構(gòu)越可靠 、Pf越大，β越大，結(jié)構(gòu)越可靠2、若結(jié)構(gòu)是失效的，則結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)應(yīng)滿足（ ）A、Z0 B、Z0 C、Z0 D、Z03、鋼結(jié)構(gòu)具有塑性韌性好的特點(diǎn)，則主要用于（ 。C．高聳結(jié)構(gòu)和高層建筑

大跨度結(jié)構(gòu)D4、在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因?yàn)樗哂校?）的特點(diǎn)。A．勻質(zhì)等向體、塑性和韌性好 B．勻質(zhì)等向體、輕質(zhì)高C．輕質(zhì)高強(qiáng)、塑性和韌性好 D．可焊性、耐熱性好5、當(dāng)結(jié)構(gòu)所受荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為：永久荷載qGk計(jì)值為（ 。

，且只有一個(gè)可變荷載qQk

，則荷載的設(shè)A．q ＋qG Qk k

B．1.2（q ＋q ）G Qk k（q ＋q ）q qG Q G Qk k k k6、鋼結(jié)構(gòu)一般不會(huì)因偶然超載或局部荷載而突然斷裂破壞，這是由于鋼材具有（ 。A．良好的塑性 B．良好的韌性C．均勻的內(nèi)部組織 D．良好的彈7、鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點(diǎn)是（ 。A、結(jié)構(gòu)的重量大 B、造價(jià)高 C、易腐蝕、不耐火 D、施工困難8、大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu)（ ）二、填空題1、結(jié)構(gòu)的可靠度是指結(jié)構(gòu)在 內(nèi)，在 下，完成預(yù)定功能的概率。2、承載能力極限狀態(tài)是對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到了 而發(fā)生破壞、結(jié)構(gòu)或構(gòu)達(dá)到了不適于繼續(xù)承受荷載的 。3、建筑機(jī)械采用鋼結(jié)構(gòu)是因?yàn)殇摻Y(jié)構(gòu)具有以下特點(diǎn)： 1） 、2） 。4、正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)內(nèi)容包括 、 。5、根據(jù)功能要求，結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)可分為下列兩類、 。6、某構(gòu)件當(dāng)其可靠指標(biāo)減小時(shí)，相應(yīng)失效概率將隨之 。三、簡(jiǎn)答題1、鋼結(jié)構(gòu)與其它材料的結(jié)構(gòu)相比，具有哪些特點(diǎn)？2、鋼結(jié)構(gòu)采用什么設(shè)計(jì)方法？其原則是什么？3、兩種極限狀態(tài)指的是什么？其內(nèi)容有哪些？4、可靠性設(shè)計(jì)理論和分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)公式中，各符號(hào)的意義？5法？與以前的方法比較有什么優(yōu)點(diǎn)？2章鋼結(jié)構(gòu)材料一、選擇題1、鋼材在低溫下，強(qiáng)度（ ，塑性（ ，沖擊韌性（ 。(A)提高 (B)下降 (C)不變 (D)可能提高也可能下2、鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是（ 。3、在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（ ）的典型特征。(A)脆性破壞 塑性破壞 (C)強(qiáng)度破壞 (D)失穩(wěn)破壞4、建筑鋼材的伸長(zhǎng)率與（ ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長(zhǎng)度的伸長(zhǎng)值有關(guān)。(A)到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí) (B)到達(dá)極限應(yīng)力時(shí)(C)試件塑性變形后 (D)試件斷裂5、鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)（ ）確定的。(A)比例極限 彈性極限 (C)屈服點(diǎn) (D)極限強(qiáng)度6、結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（ ）表示。(A)流幅 (B)沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長(zhǎng)率7、鋼材牌號(hào)Q235，Q345，Q390是根據(jù)材料（ ）命名的。(A)屈服點(diǎn) (B)設(shè)計(jì)強(qiáng)度 (C)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 (D)含碳8、鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬應(yīng)變強(qiáng))之后（ 。(A)強(qiáng)度提高 (B)塑性提高 (C)冷彎性能提高 (D)可焊性提高9 型鋼中的H鋼和工字鋼相比（ 。(A)兩者所用的鋼材不同 (B)前者的翼緣相對(duì)較寬(C)前者的強(qiáng)度相對(duì)較高 (D)兩者的翼緣都有較大的斜10、鋼材是理想的（ 。(A)彈性體 (B)塑性體 (C)彈塑性體 (D)非彈性體1、有兩個(gè)材料分別為Q235和Q345鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊（ ）采用E43焊條。(A)不得 (B)可以 (C)不宜 (D)必須12、3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5％，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼（ ）好。(A)脫氧 (B)爐種 (C)屈服強(qiáng)度 (D)澆注質(zhì)13、同類鋼種的鋼板，厚度越大（ 。33(A)強(qiáng)度越低 (B)塑性越好 (C)韌性越好 (D)內(nèi)部構(gòu)造缺陷越14、鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度fv與f有關(guān)，一般而言。33(A)f／

(B)

f (C)f／3(D)3f15、對(duì)鋼材的分組是根據(jù)鋼材的（ ）確定的。鋼種 (B)鋼號(hào) (C)橫截面積的大小 (D)厚度與直徑16、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（ ）等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。(A)最大主拉應(yīng)力 (B)最大剪應(yīng)力 (C)最大主壓應(yīng)力 (D)折算應(yīng)力1 1 3 eq17、k

是鋼材的（ ）指標(biāo)。(A)韌性性能 (B)強(qiáng)度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性18、大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因是。(A)鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性 (B)鋼材的韌性好鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果最符合鋼材的重量與強(qiáng)度之比小于混凝土等其他材料19、進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（ 。(A)標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 (B)設(shè)計(jì)荷載計(jì)(C)考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算20、沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是（ (A)冶煉溫度不同(B)冶煉時(shí)間不同(C)沸騰鋼不加脫氧劑(D)兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑21、符號(hào)L1258010表示（ 。(A)等肢角鋼 (B)不等肢角鋼 (C)鋼板 (D)槽鋼22、假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前材料為（ 。(A)非彈性的 (B)塑性的 (C)彈塑性的 (D)完全彈性的23、在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的（ 。(A)最大應(yīng)力 (B)設(shè)計(jì)應(yīng)力 (C)疲勞應(yīng)力 (D)穩(wěn)定臨界應(yīng)24、當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性（ 。(A)升高 (B)下降 (C)不變 (D)升高不多 25minmax

＝-1時(shí)稱（ 當(dāng)應(yīng)力比

minmax＝0時(shí)，稱為（ 。(A)完全對(duì)稱循環(huán) 脈沖循環(huán) (C)不完全對(duì)稱循環(huán) (D)不對(duì)稱循環(huán)26、鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是（ ）時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)(A)承受剪切 (B)承受彎曲 (C)單向拉伸 (D)雙向和三向受力27、鋼材的冷作硬化，使（ 。(A)強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降 (B)強(qiáng)度、塑性和韌性均提高(C)強(qiáng)度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強(qiáng)度和韌性提28、承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)是（ 。(A)抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎性(C)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率 (D)屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、冷彎性能29、對(duì)于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（ 。(A)可選擇Q235鋼 (B)可選擇Q345鋼(C)鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 (D)鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保30、鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能為（ 。(A)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷(C)抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、冷彎 (D)屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、冷彎31、驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常?。?。(A)標(biāo)準(zhǔn)值 (B)設(shè)計(jì)值 (C)組合值 (D)最大32、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為（ 。(A)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f (B)鋼材屈服點(diǎn)fk yfu

fk R33、隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是（ 。鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均下降鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均有所提高(D)視鋼號(hào)而定34、有四種厚度不等的Q345鋼板，其中（ ）厚的鋼板設(shè)計(jì)強(qiáng)度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm35、鋼材的抗剪屈服強(qiáng)度（ ）·(A)由試驗(yàn)確定 (B)由能量強(qiáng)度理論確定 (C)由計(jì)算確定 (D)按經(jīng)驗(yàn)確定36、在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的（ ）不是主要考慮的因素。(A)建造地點(diǎn)的氣溫 (B)荷載性質(zhì) (C)鋼材造價(jià) (D)建筑的防火等37、下列論述中不正確的是（ ）項(xiàng)。(A)強(qiáng)度和塑性都是鋼材的重要指標(biāo)(B)(C)工程上塑性指標(biāo)主要用伸長(zhǎng)率表示(D)38、熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（。(A)以拉應(yīng)力為主(B)以壓應(yīng)力為主(C)包括拉、壓應(yīng)力(D)39、鋼材內(nèi)部除含有Fe，C外，還含有害元素（。(A)N，O，S，P(B)N，O，Si(C)Mn，O，P(D)Mn，Ti40在普通碳素鋼中隨著含碳量的增加鋼材的屈服點(diǎn)和極限強(qiáng)（ 塑（ 韌性（ ，可焊性（ ，疲勞強(qiáng)度（ 。(A)不變 (B)提高 (C)下降 (D)可能提高也有可能下降41、在低溫工(-20oC)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需（ 指標(biāo)。(A)低溫屈服強(qiáng)度 低溫抗拉強(qiáng)度 (C)低溫沖擊韌性 (D)疲勞強(qiáng)42、鋼材脆性破壞同構(gòu)件（ ）無關(guān)。(A)應(yīng)力集中 (B)低溫影響 (C)殘余應(yīng)力(D)彈性模量43、某構(gòu)件發(fā)生了脆性破壞，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在破壞時(shí)構(gòu)件內(nèi)存在下列問題，但可以肯定中（ ）對(duì)該破壞無直接影響。(A)鋼材的屈服點(diǎn)不夠高 (B)構(gòu)件的荷載增加速度過快(C)存在冷加工硬化 (D)構(gòu)件有構(gòu)造原因引起的應(yīng)力集44、當(dāng)鋼材具有較好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力（ 。(A)降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度 (B)提高結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度 (D)與外力引起的應(yīng)力同號(hào)，將降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)45、應(yīng)力集中越嚴(yán)重，鋼材也就變得越脆，這是因?yàn)椋?。應(yīng)力集中降低了材料的屈服點(diǎn)應(yīng)力集中產(chǎn)生同號(hào)應(yīng)力場(chǎng)，使塑性變形受到約束應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力高 (D)應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強(qiáng)度46、某元素超量嚴(yán)重降低鋼材的塑性及韌性，特別是在溫度較低時(shí)促使鋼材變脆。該素是（ 。(A)硫 (B)磷 (C)碳 錳47、影響鋼材基本性能的因素是（ 。(A)化學(xué)成分和應(yīng)力大小 (B)冶金缺陷和截面形式(C)應(yīng)力集中和加荷速度 (D)加工精度和硬48、最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（ 。(A)單向壓應(yīng)力狀態(tài) (B)三向拉應(yīng)力狀態(tài)(C)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài) (D)單向拉應(yīng)力狀態(tài)49、在多軸應(yīng)力下，鋼材強(qiáng)度的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)為（ (A)主應(yīng)力達(dá)到f ， (B)最大剪應(yīng)力達(dá)到f ，y vfy

fy50、鋼中硫和氧的含量超過限量時(shí)，會(huì)使鋼材（。變軟(B)熱脆(C)冷脆(D)變硬51、處于常溫工作的重級(jí)工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證（。(A)冷彎性能(B)常溫沖擊性能(C)塑性性能(D)低溫沖擊韌性52具有（。(A)良好的韌性 (B)良好的塑性(C)均勻的內(nèi)部組織，非常接近于勻質(zhì)和各向同性(D)良好的韌性和均勻的內(nèi)部組織53、當(dāng)溫度從常溫開始升高時(shí)，鋼的（ (A)強(qiáng)度隨著降低，但彈性模量和塑性卻提高(B)強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著降低強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著提高強(qiáng)度和彈性模量隨著降低，而塑性提高54、下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確?（ a.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值b.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值c.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值d.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)(A)a，c (B)b，c (C)a，d (D)b，d55、與節(jié)點(diǎn)板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，λ＝100，計(jì)算角鋼構(gòu)件的強(qiáng)度時(shí)，鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)采用的折減系數(shù)是（。(A)0.65 (B)0.70二、填空題(C)0.75(D)0.851、鋼材代號(hào)Q235的含義為。2、鋼材的硬化，提高了鋼材，降低了鋼材。3、伸長(zhǎng)率

和伸長(zhǎng)率10

5，分別為標(biāo)距長(zhǎng)l= 和l＝ 的試件拉斷后。4、當(dāng)用公式≤[]計(jì)算常幅疲勞時(shí)，式中表示 。5、鋼材的兩種破壞形式。6、鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等于鋼材的屈服強(qiáng)度fy除以 。7、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，由彈性轉(zhuǎn)入塑性狀態(tài)的條件是折算應(yīng)力等于或大于鋼材在 。8、按 之不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。9、鋼材的αk值與溫度有關(guān)，-20oC或在-40oC所測(cè)得的αk值稱 。10、通過標(biāo)準(zhǔn)試件的一次拉伸試驗(yàn)，可確定鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)為：抗拉強(qiáng) 度fu、 。、鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度f與屈服點(diǎn)之間的關(guān)系。12、韌性是鋼材在塑性變形和斷裂過程中 的能力，亦即鋼材抵抗 荷載的能力。13、鋼材在250oC左右時(shí)抗拉強(qiáng)度略有提高，塑性卻降低的現(xiàn)象稱 現(xiàn)象。14在疲勞設(shè)計(jì)時(shí)經(jīng)過統(tǒng)計(jì)分析把各種構(gòu)件和連接分類相同力循環(huán)次數(shù)下，類別越高，容許應(yīng)力幅。15、當(dāng)鋼材厚度較大時(shí)或承受沿板厚方向的拉力作用時(shí)，應(yīng)附加要求板厚方向的 滿足一定要求。16、鋼中含硫量太多會(huì)引起鋼材的 ；含磷量太多會(huì)引起鋼材的 。17、鋼材受三向同號(hào)拉應(yīng)力作用時(shí)，即使三向應(yīng)力絕對(duì)值很大，甚至大大超過屈服點(diǎn)，但兩兩應(yīng)力差值不大時(shí)，材料不易進(jìn)入 狀態(tài)，發(fā)生的破壞破壞。18、如果鋼材具有 性能，那么鋼結(jié)構(gòu)在一般情況下就不會(huì)因偶然或局部超載而發(fā)生突然斷裂。19、應(yīng)力集中易導(dǎo)致鋼材脆性破壞的原因在于應(yīng)力集中受到約束。20、影響構(gòu)件疲勞強(qiáng)度的主要因素有重復(fù)荷載的循環(huán)次數(shù)、 和 。21、隨著溫度下降，鋼材傾向增加。22、根據(jù)循環(huán)荷載的類型不同，鋼結(jié)構(gòu)的疲勞分 和 兩種。23、衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標(biāo)稱為 。它的值越小，表明擊試件所耗的能量，鋼材的韌性。24、對(duì)于焊接結(jié)構(gòu)，除應(yīng)限制鋼材中硫、磷的極限含量外，還應(yīng)限制 的含量不超過規(guī)定值。25、隨著時(shí)間的增長(zhǎng)，鋼材強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱。`三、簡(jiǎn)答題1、鋼結(jié)構(gòu)的破壞形式有哪兩種？其特點(diǎn)如何？2、鋼材有哪幾項(xiàng)主要機(jī)械性能指標(biāo)？各項(xiàng)指標(biāo)可用來衡量鋼材哪些方面的性能？3、什么是鋼材的疲勞？影響疲勞強(qiáng)度的主要因素是哪些？疲勞計(jì)算有哪些原則？4、影響鋼材機(jī)械性能的主要因素有哪些？各因素大致有哪些影響？5、鋼結(jié)構(gòu)采用的鋼材主要是哪兩大類？牌號(hào)如何表示？6、承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有哪些機(jī)械性能及化學(xué)成分的合格保證？7、鋼材的規(guī)格如何表示？3章鋼結(jié)構(gòu)的連接一、選擇題1、焊縫連接計(jì)算方法分為兩類，它們是（ 。(A)手工焊縫和自動(dòng)焊縫 (B)仰焊縫和俯焊縫(C)對(duì)接焊縫和角焊縫 (D)連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫2、鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選Q345時(shí)，焊條選用（ ）(A)E55 (B)E50 (C)E43 (D)前三種均可3、產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（ 。(A)鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時(shí)熱量分布不均 (D)焊縫的厚度太小4、不需要驗(yàn)算對(duì)接焊縫強(qiáng)度的條件是斜焊縫的軸線和外力N之間的夾角滿足（ 。(A)tan1.5 (B) tan>l.5 (C)≥70o (D)＜70o5、角鋼和鋼板間用側(cè)焊搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長(zhǎng)度都同時(shí)（ 。(A)角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等(B)角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作6、在動(dòng)荷載作用下，側(cè)焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于（ ）·(A)60hf (B)40hf (C)80hf (D)120hf7、直角角焊縫的有效厚度he（ 。0.7hf

4mm (C)1.2hf

(D)1.5hf8、等肢角鋼與鋼板相連接時(shí)，肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)為（ 。(A)0.7 (B)0.75 (C)0.65 (D)0.359、對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)（ 。(A)要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高 (B)要考慮焊縫剛度影響 。(C)與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同 (D)取f

＝1.22N10、直角角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算公式f

hlcw

w中，h是角焊縫的（ 。efe厚度 (B)有效厚度 (C)名義厚度 (D)焊腳尺、焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（ ）關(guān)系不大。鋼材的種類 (B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (B)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié) (D)殘余應(yīng)力大12、焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（ ）有關(guān)。應(yīng)力比 ( 最小應(yīng)力， 最大應(yīng))，min max min max(B)應(yīng)力幅 (C) (D)max min max min13、承受靜力荷載的構(gòu)件，當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)的（ 。(A)靜力強(qiáng)度 (B)剛度 (C)穩(wěn)定承載力 (D)疲勞強(qiáng)度14、下圖所示為單角鋼(L805)接長(zhǎng)連接，采用側(cè)面角焊縫(Q235鋼和E43型焊條，fw160Nmm2)，焊腳尺寸hf

。求連接承載力設(shè)計(jì)靜載)=（ 。(A)n0.7hlfw

fw＝2×0.7×5×（360-10）×160f(B)2×0.7×5×（360）×160(C)2×0.7×5×（60×5-10）×160(D)2×0.7×5×（60×5）×16015、如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸h =（ 。fmax(A)6 (B)8 (C)10 (D)1216、圖中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選（ 。(A)7 (B)8 (C)9 (D)617、鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中，搭接的長(zhǎng)度不得小于焊件較小厚度的（ 。(A)4倍，并不得小于20mm (B)5倍，并不得小于25mm6倍，并不得小于30mm (D)7倍，并不得小于35mm18、圖中的焊腳尺寸hf

是根據(jù)（ ）選定的。(A)h 1.5104.7mm，h 1.21012mm和h 6mmfmin fmax fmax(B)h =1.5 63.7mm，h =1.21012mm和h 6mmfmin fmax fmax(C) h 1.5104.7mm，h 1.267.2mm和h 6fmin fmax fmax(D) h 1.5104.7mm，h 1.21012mm和h 6mmfmin fmax fmax19、在滿足強(qiáng)度的條件下，圖示①號(hào)和②號(hào)焊縫合理的應(yīng)分別是（ 。(B)6mm，8mm (D)6mm，6mm20、單個(gè)螺栓的承壓承載力中，[Nbc

d tfb]，其為（ 。ca+c+e (B)b+d (C)max{a+c+e，b+d} (D)min{a+c+e，b+d}21、每個(gè)受剪拉作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的（ 。(A)1.0倍 (B)0.5倍 (C)0.8倍 (D)0.7倍22、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的主要區(qū)別是（ 。摩擦面處理不同 (B)材料不同 (C)預(yù)拉力不同 (D)設(shè)計(jì)計(jì)算不23、承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于（ 。(A)直接承受動(dòng)力荷載 (B)承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接(C)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接(D)承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連24、一個(gè)普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是（ 。(A)螺桿的抗剪承載力 (B)被連接構(gòu)(板的承壓承載(C)前兩者中的較大值 (D)AB中的較小值25、摩擦型高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉的連接計(jì)算時(shí)（ ）(A)與摩擦面處理方法有關(guān) 擦面的數(shù)量有關(guān)(C)與螺栓直徑有關(guān) 栓性能等級(jí)無關(guān)26、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有（ 。l (B)2 (C)3 (D)不能確定27、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，連接板厚度如圖示，則該連接中承壓板厚度為（）mm。(A)10 (B)20 (C)30 (D)4028（）式是通過計(jì)算來保證的。(A)I，Ⅱ，Ⅲ (B)I，Ⅱ，Ⅳ (C)IHG，Ⅱ，V 29、摩擦型高強(qiáng)度螺栓受拉時(shí)，螺栓的抗剪承載力（ 。提高 (B)降低 (C)按普通螺栓計(jì)算 (D)按承壓型高強(qiáng)度螺栓計(jì)30、高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力（ 。(A)與作用拉力大小有關(guān) (B)與預(yù)拉力大小有關(guān)(C)與連接件表面處理情況有關(guān) (D)與A，B和C都無031、一寬度為厚度為t的鋼板上有一直徑為d的孔，則鋼板的凈截面面積為（ 。0(A)A

bt

d0t (B)

bt

d20tn(C) A

2bt

nt (D) A

4btd tn 0 n 032、剪力螺栓在破壞時(shí)，若栓桿細(xì)而連接板較厚時(shí)易發(fā)生（ ）破壞；若栓桿粗而連接板較薄時(shí)，易發(fā)生（ ）破壞。栓桿受彎破壞 (B)構(gòu)件擠壓破壞 (C)構(gòu)件受拉破壞 (D)構(gòu)件沖剪破壞33、摩擦型高強(qiáng)度螺栓的計(jì)算公式Nbv

0.9nf

(P1.25Nt

)中符號(hào)的意義，下述何項(xiàng)為正確?(A)對(duì)同一種直徑的螺栓，P值應(yīng)根據(jù)連接要求計(jì)算確定(B)0.9是考慮連接可能存在偏心，承載力的降低系數(shù)(C)1.25是拉力的分項(xiàng)系數(shù)1.25是用來提高拉力素。34、在直接受動(dòng)力荷載作用的情況下，下列情況中采用（ ）連接方式最為適合，角焊縫 普通螺栓 (C)對(duì)接焊縫 (D)高強(qiáng)螺35、采用螺栓連接時(shí)，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因?yàn)椋?。(A)栓桿較細(xì) (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太36、采用螺栓連接時(shí)，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞，是因?yàn)椋? 。(A)栓桿較細(xì) (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太37、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接受剪破壞時(shí)，作用剪力超過了（ 。(A)螺栓的抗拉強(qiáng)度 (B)連接板件間的摩擦力(C)連接板件間的毛截面強(qiáng)度 (D)連接板件的孔壁的承壓強(qiáng)度．38、在抗拉連接中采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓或承壓型高強(qiáng)度螺栓，承載力設(shè)計(jì)值（ 。(A)是后者大于前者 (B)是前者大于后者 (C)相等 (D)不一定相39、承壓型高強(qiáng)度螺栓抗剪連接，其變形（ 。(A)比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接小 (B)比普通螺栓連接大(C)與普通螺栓連接相同 (D)比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接大40、桿件與節(jié)點(diǎn)板的連接采用22個(gè)M24的螺栓，沿受力方向分兩排按最小間距排列螺栓的承載力折減系數(shù)是（ 。(A)0.70 (B)0.75、(C)0.8、(D)0.9041、一般按構(gòu)造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為（ ，最小允許端為（ 。(A)3d (B)2d (C)1.2、42、在抗剪連接中以及同時(shí)承受剪力和桿軸方向拉力的連接中，承壓型高強(qiáng)度螺栓的剪承載力設(shè)計(jì)值不得大于按摩擦型連接計(jì)算的（ ）倍。(A)1.0 (B)1.2、 (C)1.3、 (D)1.5二、填空題1、焊接的連接形式按構(gòu)件的相對(duì)位置可分為 ， 和 三種類型。2、焊接的連接形式按構(gòu)造可分和 兩種類型。3、焊縫按施焊位置分 、 、 和 ，其中 的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不易保證，應(yīng)量避免。4、當(dāng)兩種不同強(qiáng)度的鋼材采用焊接連接時(shí)，宜用與強(qiáng)的鋼材相適的焊條。5、承受彎矩和剪力共同作用的對(duì)接焊縫，除了分別計(jì)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，在同時(shí)受較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，還應(yīng)按下式計(jì)算折算應(yīng)力強(qiáng)。6、當(dāng)承受軸心力的板件用斜的對(duì)接焊縫對(duì)接，焊縫軸線方向與作用力方向間的夾角合 時(shí)，其強(qiáng)度可不計(jì)算。7當(dāng)對(duì)接焊縫無法采用引弧板施焊時(shí)每條焊縫的長(zhǎng)度計(jì)算時(shí)應(yīng)減。8、當(dāng)焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時(shí)，在對(duì)接焊縫的拼接處，應(yīng)分別在焊件寬度方向或厚度方向做成坡度不大的斜角。9、在承荷載的結(jié)構(gòu)中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的接焊縫。10、工字形或T形牛腿的對(duì)接焊縫連接中，一般假定剪力的焊縫受，剪應(yīng)力均布。11、凡通過一、二級(jí)檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)接焊縫，其抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度與母材的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 。12、選用焊條型號(hào)應(yīng)滿足焊縫金屬與主體金屬等強(qiáng)度的要求。Q235鋼應(yīng)選用 型焊條，15MnV鋼應(yīng)選型焊條。13、當(dāng)對(duì)接焊縫的焊件厚度很時(shí)，可采坡口形式。14、直角角焊縫可分為垂直于構(gòu)件受力方向的 和平行于構(gòu)件受力方的 。前者較后者的強(qiáng)、塑。15、在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下，正面角焊縫(端縫)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù) ＝f ；但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取 。f16、角焊縫的焊腳尺寸hf

不得小于 為較厚焊件厚。但對(duì)自動(dòng)焊，最小焊腳尺寸可減；對(duì)T形連接的單面角焊縫，應(yīng)增加 。17角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度倍(鋼管結(jié)構(gòu)除板件(厚度為t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求：t≤6mm時(shí)，h fmax ；當(dāng)t>6mm時(shí)，h = 。fmax18、側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不得小于 和 。19、側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于 承受靜力或間接動(dòng)力荷載時(shí))或 )。20、在搭接連接中，搭接長(zhǎng)度不得小于焊件較小厚度的 倍，并不得于 。21、當(dāng)板件的端部?jī)H有兩側(cè)面角焊縫連接時(shí)，每條側(cè)面焊縫長(zhǎng)度不宜小于兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時(shí)兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于 當(dāng)t>12mm)或 為較薄焊件的厚度。22、普通螺栓按制造精度分 和 兩類；按受力分析分 兩類。23、普通螺栓是通過 來傳力的；摩擦型高強(qiáng)螺栓是通過 來傳力的。24、高強(qiáng)螺栓根據(jù)螺栓受力性能分和 兩種。25、 ；26、普通螺栓連接受剪時(shí)，限制端≥2d，是為了避破壞。27、單個(gè)螺栓承受剪力時(shí)，螺栓承載力應(yīng)取 和 的小值。28、在摩擦型高強(qiáng)螺栓連接計(jì)算連接板的凈截面強(qiáng)度時(shí)，孔前傳力系數(shù)可取 。29c

d tfb式∑t‘表。c30、剪力螺栓的破壞形式有 、 、 、 和 。31、采用剪力螺栓連接時(shí)，為避免連接板沖剪破壞，構(gòu)造上采措施為避免栓桿受彎破壞，構(gòu)造上采措施。32、摩擦型高強(qiáng)螺栓是靠 傳遞外力的，當(dāng)螺栓的預(yù)拉力為P，構(gòu)件外力為T時(shí)，螺栓受力。33、螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是： ；規(guī)定螺栓最容許距離的理由是。34、承壓型高強(qiáng)螺栓僅用于承受 荷載和 荷載結(jié)構(gòu)的連接。35、普通螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群旋轉(zhuǎn)。高強(qiáng)螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群旋轉(zhuǎn)。三、簡(jiǎn)答題1、鋼結(jié)構(gòu)有哪幾種連接方法？它們各在哪些范圍應(yīng)用較合適？2、焊接方法、焊縫型式有哪些？焊條的級(jí)別及選用。3、角焊縫的尺寸有哪些要求？角焊縫在各種應(yīng)力作用下如何計(jì)算？4、焊縫質(zhì)量級(jí)別如何劃分和應(yīng)用？5、對(duì)接焊縫如何計(jì)算？在什么情況下對(duì)接焊縫可不必計(jì)算？6、說明常用焊縫符號(hào)表示的意義？7、焊接殘余應(yīng)力和殘余變形對(duì)結(jié)構(gòu)工作有什么影響？8、普通螺栓和高強(qiáng)度螺栓的級(jí)別如何表示？9的排列有哪些型式和規(guī)定？10、高強(qiáng)度螺栓連接有哪些類型？高強(qiáng)度螺栓連接在各種力作用下如何計(jì)算？四、計(jì)算題1、如圖所示用拼接板的平接連接，主板截面為14400mm，拼接板的尺寸為8360300mm；用直角角焊縫三面圍焊，每條側(cè)面焊縫的長(zhǎng)度為13cm（4條承受軸心力設(shè)計(jì)值N920kN（靜力荷載，鋼材為Q23，采用E43系列型焊條，手工焊。試驗(yàn)算該連接是否可靠？（設(shè)焊縫的焊腳尺寸h 6mm，直角角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)f值fwf

160N/mm2）一條側(cè)焊縫長(zhǎng)為130mm10mmN=920KNmm04

300mm

mm3

N=920KNN=920KN

8 N=920KN8f2、圖示連接中，焊腳尺寸h=8mm,鋼材為Q235B，f=215N/mm2,手工焊，焊條為E4303,ffw=160N/mm2，蓋板厚10mm，主板厚18mm，試計(jì)算此連接的承載能力。f3、驗(yàn)算如圖所示摩擦型高強(qiáng)螺栓連接是否安全，已知：荷載N=300kN,螺栓M20，10.9級(jí)，=0.，預(yù)緊力=155k。4如圖連接尺寸為受靜載拉力P130kN，h 10mm鋼材為ffw160N/mm2。試驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度。fA 10P10 110P105、6m跨度簡(jiǎn)支梁的截面和荷栽（含梁自重在內(nèi)的設(shè)計(jì)值）距支座處有翼緣和腹板的拼接連接，實(shí)驗(yàn)算其拼接的對(duì)接焊縫。已知鋼材為Q235E43型焊條，手工焊，三級(jí)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，施焊時(shí)采用引弧板。6、設(shè)計(jì)圖示雙蓋板對(duì)接連接。已知鋼板寬a=240mm，厚度t=10mm，鋼材為Q235鋼，焊條為E43，手工焊，軸力設(shè)計(jì)值N=550kN。7、驗(yàn)算如圖所示的摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接的強(qiáng)度。已知螺栓為8.8級(jí)M20高強(qiáng)度螺栓，0.45，被連接的支托板與柱翼緣的厚度均為F=150KN。(15分)(已知預(yù)拉力P=110KN)4章軸心受力構(gòu)件一、選擇題1AAN作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式為n（ 。NAn

≤f ， (B)y

A≤fNAn

≤f (D)N ≤fAyA2、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是（ 。(B)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度／。(C)凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人(D)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人3、實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有（ 。(A)強(qiáng)度 (B)強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性(C)強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(D)強(qiáng)度、剛長(zhǎng)細(xì)4、軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算，一般采用軸力除以凈截面面積，這種計(jì)算方法對(duì)下列哪連接方式是偏于保守?（ ）(A)摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 (B)承壓型高強(qiáng)度螺栓連接普通螺栓連接 (D)鉚釘連接b5、工字形軸心受壓構(gòu)件，翼緣的局部穩(wěn)定條件為1t

) 其中的含義（ 。235fy構(gòu)件最大長(zhǎng)細(xì)比，且不小于30、不大于100 (B)構(gòu)件最小長(zhǎng)細(xì)(C)最大長(zhǎng)細(xì)比與最小長(zhǎng)細(xì)比的平均值 (D)30或235fy6、軸心壓桿整體穩(wěn)定公式N≤f的意義為（ 。A(A)截面平均應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(B)截面最大應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值構(gòu)件軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值7、用Q235鋼和Q345鋼分別制造一軸心受壓柱，其截面和長(zhǎng)細(xì)比相同，在彈性范圍屈曲時(shí)，前者的臨界力（ ）后者的臨界力。(A)大于 (B)小于 (C)等于或接近 (D)無法比較8軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗(yàn)算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時(shí)采用換算長(zhǎng)細(xì)比這是因（ 。(A)格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件(B)考慮強(qiáng)度降低的影響考慮剪切變形的影響考慮單支失穩(wěn)對(duì)構(gòu)件承載力的影響9、為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了（ 。(A)改變板件的寬厚比 (B)增大截面面積(C)改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)(D)增加截面的慣性矩10其面積分布（。(A)盡可能集中于截面的形心處(B)盡可能遠(yuǎn)離形心(C)任意分布，無影響 (D)盡可能集中于截面的剪切中心、軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計(jì)算（(A)完全相同 (B)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同(C)僅面積取值不同 (D)完全不同12、計(jì)算格構(gòu)式壓桿對(duì)虛軸工軸的整體穩(wěn)定性時(shí)，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)（ ）查表確定。x

ox

y

oy13實(shí)腹式軸壓桿繞軸的長(zhǎng)細(xì)比分別為 x y

對(duì)應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為 若x y＝x y

，則（ 。(A)>x y

(B)=x y

(C)<x y

(D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別14、雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，實(shí)軸為xx軸，虛軸為yy軸，應(yīng)根據(jù)（ ）確定件間距離。(A) ＝x y

(B) ＝oy

(C) ＝oy

強(qiáng)度條件15乘以折減系數(shù)，原因是（。格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的(B)(C)綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn)(D)16、軸心受壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足（。(A)NAn

≤f，

N≤f (B)An

N≤f，An

N≤fA(c)

N≤f，N≤f (D)N≤f，N≤fA A A An式中，A為桿件毛截面面積；A。為凈截面面積。17、軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板（ 。(A)抗彎工作確定的 (B)抗壓工作確定的(C)抗剪工作確定的 (D)抗彎及抗壓工作確定18、確定雙肢格構(gòu)式柱的二肢間距的根據(jù)是（ 。 ．(A)格構(gòu)柱所受的最大剪力V (B)繞虛軸和繞實(shí)軸兩個(gè)方向的等穩(wěn)定條件max(C)單位剪切角 (D)單肢等穩(wěn)定條件119、細(xì)長(zhǎng)軸心壓桿的鋼種宜采用（ 。(A)3號(hào)鋼 (B)5號(hào)鋼 (C)16Mn (D)15MnV20、普通軸心受壓鋼構(gòu)件的承載力經(jīng)常取決于（ 。(A)扭轉(zhuǎn)屈曲 (B)強(qiáng)度 (C)彎曲屈曲 (D)彎扭屈21、軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是（ 。(A)構(gòu)件的變形規(guī)定 (B)構(gòu)件的容許長(zhǎng)細(xì)比(C)構(gòu)件的剛度規(guī)定 (D)構(gòu)件的撓度22、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行（ 。(A)強(qiáng)度計(jì)算 (B)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長(zhǎng)細(xì)比計(jì)(C)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算 (D)強(qiáng)度和長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算23、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)φ，與（ ）等因素有關(guān)。(A)構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長(zhǎng)細(xì)比(B)構(gòu)件截面類別、鋼號(hào)、長(zhǎng)細(xì)比(C)構(gòu)件截面類別、計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)、長(zhǎng)細(xì)比(D)24、工字型組合截面軸壓桿局部穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，翼緣與腹板寬厚比限值是根據(jù)（ ）出的。(A) 局< 整(B) 局≥ 整 (C) 局≤f (D) 局≥fcr cr cr cr cr y cr y25、在下列因素中（ ）對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差(C)材料的屈服點(diǎn)變化 (D)荷載的偏心大小26、在下列諸因素中，對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大的是（ 。(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)材料的屈服點(diǎn)變化(C)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 (D)荷載的偏心大小27、a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)尹值最高是由于（(A)截面是軋制截面 (B)截面的剛度最大(C)初彎曲的影響最小 (D)殘余應(yīng)力的影響最小28、對(duì)長(zhǎng)細(xì)比很大的軸壓構(gòu)件，提高其整體穩(wěn)定性最有效的措施是（。(A)增加支座約束 (B)提高鋼材強(qiáng)度(C)加大回轉(zhuǎn)半徑 (D)減少荷載29、兩端鉸接Q235鋼的軸心壓桿的截面如圖所示，在不改變鋼材品種、構(gòu)件截面類和翼緣、腹板截面面積的情況下，采用（ ）可提高其承載力。(A)改變構(gòu)件端部連接構(gòu)造，或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn)，或減少翼緣厚度加大寬度；(B)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長(zhǎng)度，或減小翼緣寬度加大厚度；(C)(D)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長(zhǎng)度，或加大腹板高度減小厚度30、雙肢綴條式軸心受壓柱繞實(shí)軸和繞虛軸等穩(wěn)定的要求是（ x為虛軸。(A) ox oyA

(B)y

x

27AA1(c) x

x

27A1

(D) x y31、格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力隨（ ）的變化而變化。(A)綴材的橫截面積 (B)綴材的種類(C)柱的計(jì)算長(zhǎng)度 (D)柱的橫截面面積32、規(guī)定綴條柱的單肢長(zhǎng)細(xì)比

1

。max

max

為柱兩主軸方向最大長(zhǎng)細(xì)比)，是為了（ 。(A)保證整個(gè)柱的穩(wěn)定 (B)使兩單肢能共同工作(C)避免單肢先于整個(gè)柱失穩(wěn) (D)構(gòu)造要求二、填空題1、軸心受拉構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)是為極限狀態(tài)的。2、軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式。3、實(shí)腹式軸心壓桿設(shè)計(jì)時(shí)，壓桿應(yīng)符條件。4、在計(jì)算構(gòu)件的局部穩(wěn)定時(shí)，工字形截面的軸壓構(gòu)件腹板可以看形板，其翼緣板的外伸部分可以看成矩形板。5、柱腳中靴梁的主要作用。6、使格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件滿足承載力極限狀態(tài)，除要求保證強(qiáng)度、整體穩(wěn)定外，還必保證 。7、實(shí)腹式工字形截面軸心受壓柱翼緣的寬厚比限值，是根據(jù)翼緣板的臨界應(yīng)力等于 導(dǎo)出的。8、軸心受壓構(gòu)件腹板的寬厚比的限制值，是根的條件推導(dǎo)出的。9、當(dāng)臨界應(yīng)力cr

小于 時(shí)，軸心受壓桿屬于彈性屈曲問題。10、因?yàn)闅堄鄳?yīng)力減小了構(gòu)件，從而降低了軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力。格構(gòu)式軸心壓桿中繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)考的影響以 代替ox 進(jìn)行計(jì)算。x12、我國(guó)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范在制定軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)平時(shí)，主要考慮了 兩種降低其整體穩(wěn)定承載能力的因素。235f235fy13tw

) 時(shí)，柱可。14、在綴板式格構(gòu)柱中，綴板的線剛度不能小于單肢線剛度倍。235f235fy15tw

) x

57， 62，應(yīng)代人上式計(jì)算。y27AxA116、雙肢綴條格構(gòu)式壓桿繞虛軸27AxA1ox

，其中A1代表 。三、簡(jiǎn)答題1、軸心受力構(gòu)件有哪些種類和截面形式？2、軸心受力構(gòu)件各需驗(yàn)算哪幾個(gè)方面的內(nèi)容？3、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計(jì)算？4、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計(jì)算？5、柱頭和柱腳的傳力和計(jì)算特點(diǎn)？四、計(jì)算題1、一實(shí)腹式軸心受壓柱，承受壓柱，承受軸壓力 3500kN（設(shè)計(jì)值計(jì)算長(zhǎng)度l 10ml 5mQ235，ox oy容許長(zhǎng)細(xì)比150。要求：驗(yàn)算整體穩(wěn)定性驗(yàn)算局部穩(wěn)定性 x

y 20.120 x1x400y y1 110200

400y

200

20 x20a 12、兩端為鉸接的軸心受壓柱，柱長(zhǎng)為5m，如圖所示，在柱長(zhǎng)一半處設(shè)有側(cè)向（弱軸x方向）支撐，該柱承受的軸心y壓力設(shè)計(jì)值N＝1800K]=15工字鋼Ⅰ56a，A=135cm2，ix＝cm，iy=cm，鋼材為Q235，f＝215N/mm2。驗(yàn)算此支柱的整體穩(wěn)定和剛度。

250025001－1250025003（x方向＝400k]=1525，Q235，試驗(yàn)算柱的穩(wěn)定性（xayb215N/m。型號(hào)尺寸型號(hào)尺寸(mm)A（cm2）ix(cm)iy(cm)25ah250b116a類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)Φλ（fy/235）1/20123456789708090b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)Φλ（fy/235）1/201234567891101201304、如圖所示支架，支柱的壓力設(shè)計(jì)值N，柱兩端鉸接，鋼材為Q235（f215Nmm2，容許長(zhǎng)細(xì)比150A90cm2ixiy。驗(yàn)算此支柱的整體穩(wěn)定。00123456789405章受彎構(gòu)件一、選擇題1、計(jì)算梁的（ ）時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。正應(yīng)力 (B)剪應(yīng)力 (C)整體穩(wěn)定 (D)局部穩(wěn)定M中2、鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式，中

x Wx nx

。與材料強(qiáng)度有關(guān) (B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比表示截面部分進(jìn)入塑性 (D)與梁所受荷載有關(guān)3在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下鋼梁的最小高度h （ 鋼梁的h 。min min(其他條件均相同)大于 小于 (C)等于 (D)不確4、梁的最小高度是由（ ）控制的。(A)強(qiáng)度 (B)建筑要求 (C)剛度 (D)整體穩(wěn)5、單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是（ ）形式的失穩(wěn)。(A)彎曲 扭轉(zhuǎn) (C)彎扭 (D)雙向彎曲6、為了提高梁的整體穩(wěn)定性（ ）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。(A)增大截面 (B)增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少l，1(C)設(shè)置橫向加勁肋 (D)改變荷載作用的位置7、當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)（ (A)設(shè)置縱向加勁肋 橫向加勁肋(C)減少腹板寬度 翼緣的厚度8、焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止（ ）引起的局部失穩(wěn)最有效，布置向加勁肋對(duì)防止（ ）引起的局部失穩(wěn)最有效。(A)剪應(yīng)力 (B)彎曲應(yīng)力 (D)復(fù)合應(yīng)力 (D)局部壓應(yīng)9、確定梁的經(jīng)濟(jì)高度的原則是（ 。(A)制造時(shí)間最短 (B)用鋼量最省(C)最便于施工 (D)免于變截面的麻煩10、當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)b>0.6時(shí)，用b′代替b主要是因?yàn)椋?。(A)梁的局部穩(wěn)定有影響 (B)梁已進(jìn)入彈塑性階段(C)梁發(fā)生了彎扭變形 (D)梁的強(qiáng)度降低了1l 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為（ 。(A)自由邊 (B)簡(jiǎn)支邊 (C)固定邊 (D)有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承12、梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（ 。(A)彎曲應(yīng)力大的區(qū)段 (B)剪應(yīng)力大的區(qū)段(C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位(D)有吊車輪壓的部13、雙軸對(duì)稱工字形截面梁，經(jīng)驗(yàn)算，其強(qiáng)度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能在其他條件不變的情況下宜采用下列方案中（ (A)增加梁腹板的厚度 (B)降低梁腹板的高度(C)改用強(qiáng)度更高的材料 (D)設(shè)置側(cè)向支承14、防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了（ 。(A)增加梁截面的慣性矩 (B)增加截面面積(C)改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài) (D)改變邊界約束板件的寬厚15、焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是（ 。(A)提高梁的抗彎強(qiáng)度 (B)提高梁的抗剪強(qiáng)度(C)提高梁的整體穩(wěn)定性 (D)提高梁的局部穩(wěn)定性16、在簡(jiǎn)支鋼板梁橋中，當(dāng)跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項(xiàng)為正?（ 。(A)橫向加勁加密 (B)縱向加勁，設(shè)置在腹板上半(C)縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部 (D)加厚腹板17、在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中，b′＝l說明所設(shè)計(jì)梁（ 。(A)處于彈性工作階段 (B)不會(huì)喪失整體穩(wěn)定(C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求 (D)梁不會(huì)發(fā)生強(qiáng)度破18、梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時(shí)，采用是較合理的措施。(A)加厚翼緣 (B)在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數(shù)量 (D)加厚腹板19、驗(yàn)算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力

22≤ ，式應(yīng)為（ 。1f(C)(D)驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力b

23520、工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為：

1≤15 ，式中b為（ 。1t f1y受壓翼緣板外伸寬度 (B)受壓翼緣板全部寬度(C)受壓翼緣板全部寬度的1/3、 (D)受壓翼緣板的有效寬21、跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時(shí)，宜采用（ 。(A)加大梁的截面積 (B)加大梁的高度(C)加大受壓翼緣板的寬度 (D)加大腹板的厚度22、如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以（ ）為最佳案。23、鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（ ）準(zhǔn)則，實(shí)腹式軸心壓桿腹板局部穩(wěn)定采用（ 準(zhǔn)則。(A)腹板局部屈曲應(yīng)力不小于構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力(B)腹板實(shí)際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的fv腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力24（ ）對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。(A)增加腹板厚度 (B)約束梁端扭轉(zhuǎn)(C)設(shè)置平面外支承 (D)加寬梁翼緣25、雙軸對(duì)稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的能，下列方案比較，應(yīng)采用（ 。(A)在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋(B)在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋(C)在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋 (D)沿梁長(zhǎng)度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐26、以下圖示各簡(jiǎn)支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同則以（ ）的整體穩(wěn)定性為最好（ ）的為最差。27、當(dāng)梁的整體穩(wěn)定判別式M

l1小于規(guī)范給定數(shù)值時(shí)，可以認(rèn)為其整體穩(wěn)定不必驗(yàn)算，也b1就是說在

x 中，可以取 為（ 。bWbb x(A)1.0 (B)0.6 (C)1.05 (D)仍需用公式計(jì)算28、焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁（ ）時(shí)，整體穩(wěn)定性最好。加強(qiáng)受壓翼緣 (B)加強(qiáng)受拉翼緣(C)雙軸對(duì)稱 (D)梁截面沿長(zhǎng)度變化29、簡(jiǎn)支工字形截面梁，當(dāng)（ ）時(shí)，其整體穩(wěn)定性最(按各種情況最大彎矩?cái)?shù)值同比較)(A)兩端有等值同向曲率彎矩作用 (B)滿跨有均布荷載作用(C)跨中有集中荷載作用 (D)兩端有等值反向曲率彎矩作用30、雙軸對(duì)稱工字形截面簡(jiǎn)支梁，跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點(diǎn)于（ ）時(shí)整體穩(wěn)定性最好。形心 (B)下翼緣 (C)上翼緣 (D)形心與上翼緣之間31、工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重措施來保證?（ 。(高度控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度(B) (高厚比并增設(shè)板件的加勁肋(D)控制板件的寬(高)厚比并加大板件的厚度32、為了提高荷載作用在上翼緣的簡(jiǎn)支工字形梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（ ）加向支撐，以減小梁出平面的計(jì)算長(zhǎng)度。1 1 1(A)梁腹板高度的2處 (B)靠近梁下翼緣的腹(5～4)h0處1 1靠近梁上翼緣的腹(5～4)h0處 (D)受壓翼緣處235fy235fy33、配置加勁肋提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力，當(dāng)tw可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(B)(C)應(yīng)同時(shí)配置縱向和橫向加勁肋增加腹板厚度才是最合理的措施

>170 時(shí)（ 。34、一焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，材料為Q235，fy＝235Nmm2。梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm，若考慮板穩(wěn)定性，則（ 。布置縱向和橫向加勁肋 無需布置加勁肋(C)按構(gòu)造要求布置加勁肋 (D)按計(jì)算布置橫向加勁35、計(jì)算梁的整體穩(wěn)定性時(shí)，當(dāng)整體穩(wěn)定性系數(shù)b

大于（ ）時(shí)，應(yīng)以b

'(彈塑性工作階段整體穩(wěn)定系數(shù))代替。b(A)0.8 (B)0.7 (C)0.6 (D)0.5h36、對(duì)于組合梁的腹板，若0t

＝100，按要求應(yīng)（ 。w(A)無需配置加勁肋 (B)配置橫向加勁肋配置縱向、橫向加勁肋 (D)配置縱向、橫向和短加勁肋235f235fy37tw可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(C)可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋

>170

（ 。(D)可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋235f235fy38、工字形截面梁腹板高厚比0tw

＝100

時(shí)，梁腹板可能（ 。(A)(B)因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋(C)因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋39、當(dāng)無集中荷載作用時(shí)，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（ 。(A)豎向剪力 (B)豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用(C)水平剪力 (D)壓力二、填空題1、驗(yàn)算一根梁的安全實(shí)用性應(yīng)考幾個(gè)方面。2、梁截面高度的確定應(yīng)考慮三種參考高度，是指確定的 ；確定；由 確定。3、梁腹板中，設(shè)加勁肋對(duì)防引起的局部失穩(wěn)效，設(shè)加勁肋對(duì)防引起的局部失穩(wěn)有效。14、梁整體穩(wěn)定判別式l1b1

l1

是 ，b1

是 。5、橫向加勁肋按其作用可分兩種。6、當(dāng)

h0h0t

但小于170 時(shí)，應(yīng)在梁的腹板上配 235fy235fy235fy7、在工字形梁彎矩、剪力都比較大的截面中，除了要驗(yàn)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，還要在 處驗(yàn)算折算應(yīng)力。8I時(shí)，腹板將作用下失去局部穩(wěn)定。

h235fy235fy≤ 235fy235fytw9、受均布荷載作用的簡(jiǎn)支梁，如要改變截面，應(yīng)在距支座處改變面較為經(jīng)濟(jì)。10、組合梁當(dāng)

h0大于 時(shí)，除配置橫向加勁肋外，在彎矩大的受壓區(qū)應(yīng)tw配置縱向加勁肋。M、梁的正應(yīng)力計(jì)算公式為： X ≤f，式中： 是 ，W 是 W x nxx nx 。12、對(duì)承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的鋼梁，允許考慮部分截面發(fā)展塑性變形，計(jì)算中引。13、按構(gòu)造要求，組合梁腹板橫向加勁肋間距不得小。14、組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的距離應(yīng)之間。15、當(dāng)組合梁腹板高厚比

h0時(shí)，對(duì)一般梁可不配置加勁肋。tw16、考慮梁的塑性發(fā)展進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，應(yīng)當(dāng)滿足的主要條件有17、單向受彎梁變形狀態(tài)轉(zhuǎn)變變形狀態(tài)時(shí)的象稱為整體失穩(wěn)。18、提高梁整體穩(wěn)定的措施主要。1(1(t4.4hy1)219

為 [b b b 2Wy x

] b f by考慮的，b

考慮的。20、影響梁彎扭屈曲臨界彎矩的主要因素 21、工字形截面的鋼梁翼緣的寬厚比限值是根確定的，腹板的局失穩(wěn)準(zhǔn)則是（ 。22、梁翼緣寬度的確定主要考。23、支承加勁肋的設(shè)計(jì)應(yīng)進(jìn)的驗(yàn)算。24、當(dāng)荷載作用在梁翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性較高。25、當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)b

>0.6時(shí)，材料進(jìn)工作階段。這時(shí)，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)采。三、簡(jiǎn)答題1、梁的類型有哪些？如何分類？2、梁的強(qiáng)度、剛度如何驗(yàn)算？3、梁如何喪失整體穩(wěn)定？整體穩(wěn)定性與哪些因素有關(guān)？4、梁的整體穩(wěn)定如何驗(yàn)算？提高梁的整體穩(wěn)定性可采用哪些措施？5、梁受壓翼緣和腹板的局部穩(wěn)定如何保證？腹板加勁肋的種類及配置規(guī)定？6、實(shí)腹梁的構(gòu)造特點(diǎn)？梁截面沿長(zhǎng)度改變的設(shè)計(jì)原則？四、計(jì)算題1l 5ql已知：[]

, 250 384EI

E2.06105N/mm2x-10×150x x－8×5006000 -10×1502、一工字形截面梁繞強(qiáng)軸受力，截面尺寸如圖，當(dāng)梁某一截面所受彎矩M=400kN·m、剪力V=580kN時(shí)，試驗(yàn)算梁在該截面處的強(qiáng)度是否滿足要求。已知鋼材為Q235B，f=215N/mm2，fv=125N/mm2。3、圖3所示簡(jiǎn)支梁長(zhǎng)12m，鋼材為Q235（f215Nmm2,fv

125Nmm2采用如圖，梁的自重為149.2×9.8＝1463N/m，截面積A=2，I 268193cm4，W 5128cm3，S 2987cm3，t 8。梁上集中荷x nx x w載如圖所示（單位k。試驗(yàn)算此梁的正應(yīng)力和支座處剪應(yīng)力。荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.，截面塑性發(fā)展系數(shù) 1.05， 1.20（15分）x y6章拉彎和壓彎構(gòu)件一、選擇題1、彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（ ）和綴材的計(jì)算。(A)強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定(B)彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性(D)2、鋼結(jié)構(gòu)實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行的計(jì)算內(nèi)容為（ 。(A)強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(B)(C)強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(D)3、實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的γ主要是考慮（ 。(A)截面塑性發(fā)展對(duì)承載力的影響 (B)殘余應(yīng)力的影響(C)初偏心的影響 (D)初彎矩的影響N M4、實(shí)腹式偏心受壓柱平面內(nèi)整體穩(wěn)定計(jì)算公式

mx

≤f中 為（ ）.mx

A x

Wx

0.8NN )Ex等效彎矩系數(shù) 等穩(wěn)定系數(shù) (C)等強(qiáng)度系數(shù) (D)等剛度系數(shù)5、圖中構(gòu)件“A”是（。受彎構(gòu)件拉彎構(gòu)件(B)壓彎構(gòu)件(D)可能是受彎構(gòu)件，也可能是壓彎構(gòu)件6、在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式中，軸力項(xiàng)分母里 是（ 。y(A)(B)彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)(C)軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的較小者(D)壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)7、單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩（ 。(A)繞非對(duì)稱軸作用 (B)繞對(duì)稱軸作用(C)繞任意軸作用 (D)視情況繞對(duì)稱軸或非對(duì)稱軸作用8、單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時(shí)，構(gòu)件達(dá)到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布（。(A)可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性(C)只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性(B)只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性(D)拉、壓側(cè)都不會(huì)出現(xiàn)塑性9、兩根幾何尺寸完全相同的壓彎構(gòu)件，一根端彎矩使之產(chǎn)生反向曲率，一根產(chǎn)生同向率，則前者的穩(wěn)定性比后者的（ 。(A)好 差 (C)無法確定 (D)相10、計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時(shí)，剪力應(yīng)?。?。Af85fy235Af85fAf85fy235Af85fy235

計(jì)算的剪力構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公式V

計(jì)算的剪力兩者中之較大值由VdMdx計(jì)算值11、承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的工字形截面，繞強(qiáng)軸彎曲的壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計(jì)算公式中，塑性發(fā)展系數(shù) ?。?。x(A)1.2 (B)1.15 (C)1.05 (D)1.012、工字形截面壓彎構(gòu)件中腹板局部穩(wěn)定驗(yàn)算公式為（ 。htwh0t

)≤170

h235fy235fy(B) 235fy235fytw235235fyw0≤a0

≤1．6時(shí)，h

h235fy0≤(16235fyt 235f235fy

+25) ；當(dāng)1.6<a0

≤2.0時(shí)，

0≤(48at w

-26.2) ；其中，a0

max

min13、工字形截面壓彎構(gòu)件中翼緣局部穩(wěn)定驗(yàn)算公式為（ 。235fy(A)b≤(10+0．1235fyt

，b為受壓翼緣寬度，t為受壓翼緣厚度(B)(C)(D)

b≤15t235fyb235fytbt

，b為受壓翼緣寬度，t為受壓翼緣厚度235fy，b為受壓翼緣自由外伸寬度，235fy235fy，b為受壓翼緣自由外伸寬度，235fy14、兩端鉸接、單軸對(duì)稱的T形截面壓彎構(gòu)件，彎矩作用在截面對(duì)稱軸平面并使翼緣受Wx 1x0.8Nmx xWx 1x0.8Nmx xN )ExNAxNA MNA MWx 2x(11.25NNmx x)ExⅡ.A

mx x Ⅲ. ≤fWx b 1xN M1xmxxNN )]xExx

≤f等公式的（ ）進(jìn)行整體穩(wěn)定計(jì)算。A(A)Ⅰ，Ⅲ，Ⅱ <B)Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ (C)Ⅰ，Ⅱ，Ⅳ (D) Ⅰ，Ⅲ，Ⅳ二、填空題、實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩 的穩(wěn)定和彎矩 的穩(wěn)定。、對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載作用的實(shí)腹式偏心受力構(gòu)件，其強(qiáng)度承載能力是以

NMx≤fA Wn nx、偏心壓桿為單軸對(duì)稱截面，如圖所示，彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)，且使 側(cè)承受較大壓力時(shí)，該偏心壓桿的受力才是合理的。4、保證拉彎、壓彎構(gòu)件的剛度是驗(yàn)算。5、格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸彎曲時(shí)，除了計(jì)算平面內(nèi)整體穩(wěn)定外，還要對(duì)綴條式壓彎構(gòu)的單肢按 計(jì)算穩(wěn)定性，對(duì)綴板式壓彎構(gòu)件的單肢按 計(jì)算穩(wěn)定性。6、綴條格構(gòu)式壓彎構(gòu)件單肢穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，單肢在綴條平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度取 ，而在綴條平面外則之間的距離。7、引入等效彎矩系數(shù)的原因，是。N8、計(jì)算實(shí)腹式偏心壓桿彎矩作用在平面內(nèi)穩(wěn)定的公式是 N

Mmx xA x

Wx

0.8NN )Ex≤ f x

表示 ，

表示 ，W 表示Ex 1x 。9、當(dāng)偏心彎矩作用在截面最大剛度平面內(nèi)時(shí)，實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件有可能向平面外 而破壞。10偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定的計(jì)算公式是：N Mmx

≤f，式中：

是 ，

的表達(dá)式表示A x

Wx

0.8NN ) mx nxEx 。、實(shí)腹式拉彎構(gòu)件的截面出現(xiàn) 是構(gòu)件承載能力的極限狀態(tài)。但對(duì)格構(gòu)式拉彎構(gòu)件或冷彎薄壁型鋼截面的拉彎構(gòu)件，將截面 視為構(gòu)件的限狀態(tài)。 ·12、格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞實(shí)軸彎曲時(shí)，采用 理論確定臨界力。為了限變形過大，只允許截塑性發(fā)展。13、格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸受彎時(shí)，以截屈服為設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。三、簡(jiǎn)答題1、偏心受力構(gòu)件有哪些種類和截面形式？2、偏心受力構(gòu)件各需驗(yàn)算哪幾個(gè)方面的內(nèi)容？3、實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算特點(diǎn)？公式中各符號(hào)的意義及取值原則？4、格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算特點(diǎn)？5、實(shí)腹式偏心受壓柱柱頭的傳力和計(jì)算特點(diǎn)？三、計(jì)算題1承受的荷載設(shè)計(jì)值為N880kN，跨中橫向集中力為F180kN。構(gòu)件長(zhǎng)度l10m，材料用Q235－B.F鋼。試校核截面的強(qiáng)度、剛度。5000 5000 400y14FN 10000

x x500814yb'2、某焊接工字形截面壓彎構(gòu)件，翼緣板2－300ⅹ14，腹板1－560ⅹ10，截面翼緣為剪切邊，鋼材為Q345鋼。兩端鉸接，長(zhǎng)度為，承受的軸心壓力設(shè)計(jì)值為在桿的中央有一橫向集中荷載設(shè)計(jì)值有一個(gè)支撐點(diǎn)，如圖所示。試驗(yàn)算此構(gòu)件的強(qiáng)度和穩(wěn)定是否滿足要求。7章單層工業(yè)廠房鋼結(jié)構(gòu)一、選擇題1、圖示為角鋼與鋼板連接、角鋼肢尖與鋼板間的側(cè)面角焊縫焊腳尺寸為（ ）5mm B．6mm C．8mm D．9mm2、鋼屋蓋結(jié)構(gòu)的支撐系統(tǒng)必須設(shè)有（，以保證屋蓋結(jié)構(gòu)的整體性、空間穩(wěn)定性；A．屋架上弦橫向支撐，豎向支撐，系桿屋架上弦橫向支撐，豎向支撐C．屋架上、下弦橫向支撐，豎向支撐，系桿D3、與無檁屋蓋相比，下( )不是有檁屋蓋的特點(diǎn)。4、設(shè)節(jié)點(diǎn)間桿件的幾何長(zhǎng)度為l，則屋架的支座斜桿和支座豎桿在屋架平面內(nèi)的計(jì)算度為( 。A.l B.l C.l D.2l5、屋架中，對(duì)雙角鋼組成的十字形截面桿件或單角鋼桿件，當(dāng)這些桿件不是支座斜桿支座豎桿時(shí)，它們?cè)谛逼矫鎯?nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度( )(設(shè)桿件幾何長(zhǎng)度為l)。A.l B.l C.l D.2l6、為了保證兩個(gè)角鋼組成的T形截面共同工作，在兩個(gè)角鋼肢背之間應(yīng)設(shè)置墊板，壓的墊板間距應(yīng)不大于40i1，拉桿的墊板間距應(yīng)不大于80i1，其中單肢角鋼繞自身1-1軸的回轉(zhuǎn)半徑為i1，這里的1-1軸指的是下列哪種情( )。A B C D7、梯形鋼屋架節(jié)點(diǎn)板的厚度是根據(jù)下列哪一項(xiàng)來確定( 。8、如輕型鋼屋架上弦桿的節(jié)間距為l，其平面外長(zhǎng)細(xì)比應(yīng)?。?。（A）l （B）l （C）l 側(cè)向支撐點(diǎn)間距9、梯形鋼屋架受壓桿件，其合理截面形式，應(yīng)使所選截面盡量滿足的要求（ 。（A）等穩(wěn)定 （B）等剛度 等強(qiáng)度 （D）計(jì)算長(zhǎng)度相等10、梯形鋼屋架節(jié)點(diǎn)板的厚度，是根據(jù)（ ）選定的。（A）支座豎桿中的內(nèi)力 （B）下弦桿中的最大內(nèi)力（C）上弦桿中的最大內(nèi)力 （D）腹桿中的最大內(nèi)力、屋架下弦向水平支撐一般布置在屋架的（ 。（A）端豎桿處 （B）下弦中間 （C）下弦端節(jié)間 （D）斜腹桿處12、屋蓋中設(shè)置的剛性系桿（ 。（A）可為受壓 （B）只能受拉 （C）可以受彎 可以受壓和受彎13、桁架弦桿在桁架平面外的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)?。?。（A）桿件的幾何長(zhǎng)度 （B）弦桿側(cè)向支撐點(diǎn)之間的距離（C）弦桿節(jié)間長(zhǎng)度 （D）檀條之間的距離14、梯形屋架的端斜桿的受大節(jié)間荷載作用的屋架上弦桿的合理截面形式是兩個(gè)（。（A）等肢角鋼相連 不等到肢角鋼相連不等肢角鋼長(zhǎng)肢相連 等肢角鋼十字相連15、當(dāng)桁桿件用節(jié)點(diǎn)板連接并承受靜力荷載時(shí)，弦桿與腹桿、腹桿與腹桿之間的間隙不宜小于（ 。（A）10 （B）20 （C）30 16、屋架上弦橫向水平支撐之間的距離不宜大于（ 。（A）120m （B）80m （C）60m （D）40m二、填空題1、鋼屋蓋的 和空間整體性是由屋蓋支撐系統(tǒng)保證的。2、屋蓋結(jié)構(gòu)根據(jù)屋面材料和屋面結(jié)構(gòu)布置情況的不同，可分為：和 兩類。3、相鄰兩屋架之間構(gòu)成一個(gè)空間穩(wěn)定體系，是由其間的上弦橫向水平支撐和下弦 及兩端和跨中的豎直面支撐組成的。4、當(dāng)鋼屋架上弦作用有非節(jié)點(diǎn)荷載時(shí)，上弦桿應(yīng)進(jìn)行設(shè)計(jì)。5、鋼屋蓋支撐體系由 、 、下弦縱水平支撐、和系桿其中系桿可分為剛性系桿和柔性系桿剛性系桿按計(jì)，柔性系桿按設(shè)計(jì)。6、垂直于屋面坡度放置的檀條，按構(gòu)件計(jì)算。7定。8、弦桿在屋架平面外的計(jì)算長(zhǎng)度等于弦桿之間的距離。9、屋架的外形應(yīng)與相適應(yīng)。同時(shí)，屋架的外形應(yīng)考慮在制造簡(jiǎn)單的條件下盡量與接近，使弦桿的內(nèi)力差別較小。三、簡(jiǎn)答題1、單層廠房結(jié)構(gòu)的組成、屋蓋結(jié)構(gòu)體系有哪些？2、廠房的支撐有哪幾種？其作用是什么？怎樣布置？3、鋼屋架的類型、外形、腹桿布置有哪些？4、屋架的荷載匯集、桿件的內(nèi)力計(jì)算與組合的特點(diǎn)？5、桿件的計(jì)算長(zhǎng)度如何確定？其截面選擇及墊板布置有哪些原則？6、節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)的步驟是什么？節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)有哪些要求和特點(diǎn)？7、屋架施工圖繪制的步驟是什么？8、吊車梁的設(shè)計(jì)特點(diǎn)？9、為什么梯形屋架除按全跨荷載計(jì)算外，還要按半跨荷載進(jìn)行計(jì)算？鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理作業(yè)答案3-1.圖3－71200mm10mm,承受軸拉力靜載設(shè)計(jì)值Q235E43型，手工焊，試設(shè)計(jì)：用對(duì)接焊縫（直縫或斜縫）連接，采用引弧施焊。（要求確定拼接板尺寸及焊角尺寸。解：t（1）.設(shè)焊縫質(zhì)量為三級(jí)，則查表1－4得?w=185N/mm2L=300mm.tW焊縫正應(yīng)力

550103

183.33N 185 NL t 30010W

mm2

mm2故強(qiáng)度滿足要求可行。（2）.為保證施焊需，取蓋板寬b=B-2X20=300-40=260 mm.按蓋板與構(gòu)件等強(qiáng)度原則，計(jì)算蓋板厚度為t1Bt3001022605.77mm按構(gòu)造要求確定焊角高h(yuǎn)f為t10h =t10fminfh t 5.77mm,取h=6mmffmsx 1取蓋板截面為2606mm2,則端縫承載力為N12bhBe f

fwt則N122600.761.22160426316.8kN接縫一側(cè)一條焊縫需要長(zhǎng)度NN1

55040975103L 5 557mmW 40.7hf

ft

40.76160取LW=60mm.則蓋板全長(zhǎng)為：L2LW

1026010130mm3-3．3-73所示焊接工形截面梁，在腹板上設(shè)置一條工廠對(duì)接焊縫，梁拼接處承受內(nèi)力為M2500kNm，鋼材為Q235鋼，焊條為E43量標(biāo)準(zhǔn)，試驗(yàn)算拼接焊縫強(qiáng)度（V可假定全部由腹板承擔(dān)，彎矩按I剛度比分配，即M wM）w I解：

w215N/mm2，t

w215N/mm2，c

w125N/mm2v計(jì)算焊縫截面特征值1 I 1.012032402612 144000595360739360cm4121I 1.01203144000cm4w 12A 1201120cm2w驗(yàn)算正應(yīng)力I

144000M wM2500 486.9kNmw I 739360 Mw

486.9106 202.9N/mm2

215N/mm2滿足w W 144000104w

/600驗(yàn)算剪應(yīng)力V 500103 41.7N/mm2125N/mm2滿足w A 120102w驗(yàn)算折算應(yīng)力222w w202.92341.72

215.4N/mm21.1215236N/mm2滿足要求圖3-74所示一柱間支撐與柱的連接節(jié)點(diǎn)，支撐桿承受軸拉力設(shè)計(jì)值N300kN2L80×6Q235E43支撐與節(jié)點(diǎn)板采用角焊縫相連，焊腳尺寸見圖，試確定焊縫長(zhǎng)度。節(jié)點(diǎn)板與端板用兩條角焊縫相連，試演算該連接焊縫強(qiáng)度。解：1-4

w160N/mm2f采用兩邊圍焊，肢背、肢尖的受力為N1K1N0.7300210kNN2K2N0.330090kN據(jù)題設(shè)焊腳高度為hf18mmhf26mm計(jì)算肢背、肢尖所需焊縫長(zhǎng)度為L(zhǎng)

5 210103 5122mm20.7hf1NL 1N

fw 20.78160f5 210103 572mmw2 20.7h ff2 f

20.76160構(gòu)件端部按要求做成2h 繞角焊，故不再加5mmfNN1計(jì)算焊縫強(qiáng)度：N

180kN、豎向剪力V1180103

240kNNV

120.7hfV1

32.8N/mm2L 20.78490w240103 43.7N/mm220.7hLf wN2 V2f

20.78

32.8232.821.22 43.72

160N/mm2（滿足）3－5.3－75所示雙板牛腿與柱的焊縫連接強(qiáng)度。已知牛腿承受靜力集F=200kN16Mn,E50,手工焊，焊角尺寸解：1－4

fw200Nf

mm2位置和截面特征值。30073.521937103.5Xc 300721937

59.77mmr 20759.77147.23mmx30014ry 2 mm1571 1XI 127314321937153.52 2127319581735733.34mm4X1 1952 1 I 2 719337195147.23 73314314759.77Y 12

2 12 22038007.07mm41V＝F＝2200100kNTFL100147.2334723kNmmA處應(yīng)力為V V 100103 22NVAY AW

30072193

mm2Try

34723103147.23 NT 49.26AY I IX YTry

81735733.3422038007.0734723103157

N

mm2T 52.53AX I IX Y

81735733.3422038007.07

mm2TTAX2TAYV21.22AY所以強(qiáng)度滿足要求。

78.54

mm2

fwf

200

mm23-6.的雙蓋板連接改用M20C螺栓的數(shù)目及排列形式，驗(yàn)算板件凈截面強(qiáng)度。解：螺栓直徑d=20mm，孔徑d0=.1－6

b130Nv

mm