PAGE###########49.5MW風電場項目#####49.5MWWindFarm承臺混凝土施工方案SchemeforFoundationConcreteCLIENT：CONTRUCTOR：SUB-CONTRUCTOR：編制：審核：目錄第一章編制依據(jù) 1第二章工程概況 1第三章施工組織 23.1施工流程 23.2勞動力組織安排 33.3材料、設(shè)備等供應(yīng)計劃 43.3.1材料供應(yīng)計劃 43.3.2投入機械設(shè)備計算 43.4.3設(shè)備供應(yīng)計劃 53.4混凝土輸送泵布置 6第四章混凝土配合比設(shè)計 64.1混凝土原材料技術(shù)控制 64.2混凝土熱工計算 74.2.1混凝土拌合溫度計算 74.2.2混凝土澆筑溫度計算 84.2.3混凝土內(nèi)部實際最高溫升值計算 94.2.4混凝土溫度控制計算 10第五章施工工藝 125.1混凝土施工流程 125.2混凝土施工過程控制 125.2.1混凝土的澆筑分層 135.2.2混凝土的澆筑振搗 135.2.3混凝土表面處理 145.2.4混凝土養(yǎng)護 15第六章質(zhì)量保證措施 156.1雙摻技術(shù) 156.2和易性 156.3入模溫度 166.3.1砂石原材溫度控制 166.3.2攪拌用水溫度控制 166.4生產(chǎn)運輸 166.5澆筑 166.6養(yǎng)護 17第七章安全文明施工措施 17巴基斯坦TENAGA49.5MW風電項目大體積混凝土施工方案二0一五十二月第一章編制依據(jù)1《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204—2002（2011年版）；2《泵送混凝土施工技術(shù)規(guī)程》JGJ/T10—95；3《硅酸鹽水泥普通硅酸鹽水泥》GB175；4《大體積混凝土施工規(guī)范》GB50496-2009；5《混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GBJ119；6《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GBJ204；7《普通混凝土配合比設(shè)計技術(shù)規(guī)定》JGJ55；8《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB50300—2001；9《建筑施工計算手冊》（第二版）；10TENAGA風電場承臺結(jié)構(gòu)施工圖紙；11業(yè)主有關(guān)文件要求。第二章工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況工程概況。已刪除圖2.1承臺截面圖第三章施工組織3.1施工流程本工程共33個獨立風機基礎(chǔ)承臺，每個承臺獨立施工，混凝土澆筑一次完成，不留置任何施工縫。根據(jù)場區(qū)道路平面及樁基施工完成時間，施工流程如下：1、各個承臺獨立施工；2、承臺施工由T#開始，沿場內(nèi)道路方向依次進行，到T#位置后轉(zhuǎn)到道路由T18沿T#方向施工。3、每個風機具體施工過程根據(jù)現(xiàn)場要求調(diào)整，風機設(shè)備到場后，根據(jù)場內(nèi)道路使用及風機安裝需要調(diào)整施工順序。已刪除圖3.1場內(nèi)道路及風機平面圖3.2勞動力組織安排由于承臺混凝土施工質(zhì)量控制是整個承臺施工的重點和難點，且對整個項目施工進度影響較大。我司特配備經(jīng)驗專職管理人員對承臺混凝土施工進行管理。表3.2-1管理人員配備表序號姓名職務(wù)主要職責備注1現(xiàn)場經(jīng)理資源調(diào)度2項目總工技術(shù)指導(dǎo)3總工長現(xiàn)場管理4水電工程師水電、預(yù)埋、錨板5土建工程師施工管理6HSE工程師安全管理7實驗員試驗管理8資料員資料管理9表3.2-2勞動人需求計劃表序號工種人數(shù)（中方）人數(shù)（巴方）備注1木工10202鋼筋工10303砼工12204水電6105預(yù)埋錨板安裝8156焊工6103.3材料、設(shè)備等供應(yīng)計劃3.3.1材料供應(yīng)計劃1、混凝土：承臺使用強度等級為C40的自拌混凝土；2、塑料薄膜：透明塑料薄膜，厚度約為0.4mm。3、麻袋：滿足需要3.3.2投入機械設(shè)備計算綜合考慮混凝土一次性澆筑量、澆筑時間、攪拌站生產(chǎn)及運輸能力、運輸路線等因素，要求混凝土運輸滿足連續(xù)澆筑，攪拌站與承臺之間的距離分別為最近的T10約1.5km和T13約5km。根據(jù)計算，承臺混凝土澆筑時，需同時投入1臺混凝土泵，混凝土攪拌運輸車至少50輛。1、泵車平均輸出量計算泵車采用HBTS80-16-195混凝土輸送泵，理論混凝土輸送量為95m3/h，則泵車的平均輸出量為：QA=qmax·α·η式中QA—泵車的平均輸出量，采用與攪拌站配套泵車95M3/hα—配管系數(shù)，可取0.8～0.9η—作業(yè)效率，根據(jù)混凝土攪拌運輸車混凝土泵車供料的間歇時間、拆裝混凝土輸送管和布料停歇等情況，可取0.5～0.7。故QA=95×0.8×0.5=38m3/h2、投入泵車計算承臺混凝土一次性澆筑量為390m3,計劃12h內(nèi)一次性澆筑完成,則需要同時投入輸送泵390/(38×10)＝1.02,取1臺。3、混凝土攪拌車投入計算當輸送泵連續(xù)作業(yè)時，每臺泵所需攪拌運輸車數(shù)量按下式計算：N1=式中Q1—輸送泵的實際輸出量；V1—攪拌運輸車容量，取5m3；L1—混凝土攪拌運輸車往返距離，按最遠距離計算，取L1=5km；S0—攪拌運輸車平均行車速度，根據(jù)場內(nèi)道路限速情況取15km/h；T1—每臺攪拌運輸車總計停歇時間(單位min)，根據(jù)實際條件取20min；則每臺輸送泵需配套攪拌運輸車數(shù)量為：N1==5.06，取5輛；則承臺泵送階段最多需同時配套混凝土攪拌運輸車數(shù)量為5輛，為避免運輸不連續(xù)，本項目配8輛。3.4.3設(shè)備供應(yīng)計劃設(shè)備供應(yīng)計劃見表3.4-1。表3.5-1設(shè)備供應(yīng)計劃表序號設(shè)備名稱需求量備注1混凝土泵1臺HBTS80-16-1952裝載機1臺3振動棒10臺HZ-504混凝土攪拌運輸車8輛5M35汽車吊一輛25T6柴油發(fā)電機1臺HDC2507柴油發(fā)電機2臺HDC603.4混凝土輸送泵布置由于每座風機與道路相對位置不一樣，泵車施工位置已現(xiàn)場需要布置，已方便施工為原則。第四章混凝土配合比設(shè)計4.1混凝土原材料技術(shù)控制為了有效地控制混凝土中有害裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展，必須從控制混凝土的水化升溫、延緩降溫速率和減小混凝土收縮等方面考慮，因此在混凝土原材料選用時，應(yīng)根據(jù)原材料的技術(shù)性能進行擇優(yōu)選擇。1、水泥在施工中應(yīng)盡可能采用中低熱水泥，水泥采用低水化熱水泥，要求水泥的比表面積小于350m2/kg；水泥的堿含量小于0.6%；水泥的水化熱3天小于265kJ/kg，7天小于300kJ/kg。本工程選用當?shù)豑HATHA牌抗硫酸鹽酸鹽水泥，屬低水化熱水泥，由于無歷史數(shù)據(jù)，水化熱值取國內(nèi)普通硅酸鹽水泥水化熱值，377kJ/kg2、粗骨料采用碎石，粒徑5－40mm。檢驗標準為現(xiàn)行行業(yè)標準《普通混凝土用礦石或者卵石質(zhì)量標準及檢驗方法》（JGJ53）。選用粒徑較大、級配良好的石子配制的混凝土，和易性較好，抗壓強度較高，同時可以減少單方用水量和水泥用量，從而使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升。3、細骨料采用中砂，細度模數(shù)2.6mm，檢驗標準為現(xiàn)行行業(yè)標準《普通混凝土用砂質(zhì)量標準及檢驗方法》（JGJ52-2006）。選用平均粒徑較大的中砂拌制的混凝土比采用細砂拌制的混凝土減少單方用水量10％左右，同時相應(yīng)減少水泥用量，使水泥水化熱減少，降低混凝土升溫，并可減少混凝土的收縮。4、混合材混合材選用Ⅱ級粉煤灰。對粉煤灰檢驗執(zhí)行現(xiàn)行國家標準《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GBT1596-2005）。在混凝土中摻加粉煤灰，可以減少水泥用量，改善混凝土和易性和可泵性，延遲水化熱釋放的速度，放熱峰能夠推遲，減少溫度應(yīng)力，減小混凝土施工過程中冷接縫的可能性。5、外加劑外加劑采用“FospakSP-561緩凝高效減水劑。減水劑作用是降低水化熱峰值，減水增強，降低混凝土收縮量，可提高混凝土的抗裂性能。外加劑檢驗執(zhí)行現(xiàn)行標準《混凝土外加劑》（GB8076）中一等品的技術(shù)要求。使用前必須先做試驗，不得出現(xiàn)假凝、速凝、分層或離析現(xiàn)象。6、水本工程攪拌站用水采用當?shù)仫嬘盟?.2混凝土熱工計算4.2.1混凝土拌合溫度計算承臺基礎(chǔ)混凝土強度等級為C40，采用表格法計算混凝土的拌合物溫度。根據(jù)混凝土配合比，將有關(guān)數(shù)據(jù)列入表4.2-1中。表4.2-1混凝土拌合物計算表材料名稱重量m（kg）（1）比熱C（2）（kj/kg·k）熱當量WC（kj/℃）（3）=（1）×（2）溫度Ti（℃）（4）熱量TimC（kj）（5）水泥4300.84361.23010836砂子7820.84656.882013137.6石子9470.84795.482015909.6拌合水1684.2705.61611289.6合計23272519.1651172.8注：砂石重量為扣除游離水的凈重。根據(jù)計算公式T0=（見施工計算手冊第二版P609）T0混凝土拌合物溫度（℃）；mi各種材料的重量（kg）；Ci各種材料的比熱容[kJ/（kg·K）]；Ti各種材料的初始溫度溫度（℃）?？傻贸龌炷恋陌韬蠝囟葹椋篢0====20.31℃根據(jù)計算結(jié)果，混凝土在攪拌過程中不需采用其他降溫措施。4.2.2混凝土澆筑溫度計算混凝土拌和出機后，經(jīng)運輸平倉振搗等過程后的溫度稱之為澆筑溫度?；炷翝仓囟仁芡饨鐨鉁赜绊?，當外界氣溫高于拌和溫度時澆筑溫度比拌和溫度高，當外界氣溫比拌和溫度低時則會相反。根據(jù)實踐，混凝土的澆筑溫度可按下式計算：Tp=T0+（Ta-T0）×（θ1＋θ2＋θ3＋…＋θn）；Tp混凝土澆筑溫度（℃）；T0混凝土的拌合溫度（℃）；n混凝土拌合物運轉(zhuǎn)次數(shù)（罐車-混凝土泵-入模，故n=2）；Ta混凝土拌合物運輸時環(huán)境溫度（℃）；取27℃。θ溫度損失系數(shù)，按以下規(guī)定取用：1）混凝土裝卸和轉(zhuǎn)運，每次θ=0.032；2）混凝土運輸時，θ=At，t為運輸時間（min），查表A=0.0042；3）澆筑過程中，θ=0.003t，t為澆筑時間（min）。由上可知,各項溫度損失系數(shù)值：1裝料、轉(zhuǎn)運、卸料θ1=0.032×3=0.0962汽車運輸（運輸時間按20min計）θ2=0.0042×20=0.0843振搗混凝土（按每車20min計）θ3=0.003×20=0.006=0.096＋0.084＋0.006=0.186故Tp=20.31+（27-20.31）×0.186=21.55℃根據(jù)計算結(jié)果，混凝土的入模溫度低于28℃，4.2.3混凝土內(nèi)部實際最高溫升值計算假定構(gòu)筑物四周沒有任何散熱和熱損失條件，水泥水化熱全部轉(zhuǎn)化成溫升后的數(shù)值，則混凝土的水化熱絕對升溫值按下式計算：Tt=混凝土最高水化熱絕熱溫度：Tmax=式中：mc－－每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取430kg/m3Q－－每千克水泥累計水化熱（J/kg），取377J/kg。C－－混凝土比熱在0.84-1.05之間，一般取0.96kJ/（kg·K）；ρ－－混凝土的質(zhì)量密度，取2400㎏/m3；t－－混凝土齡期（d）；m－－常數(shù)，與水泥品種比表面、澆筑時溫度有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)；查建筑施工計算手冊第二版中表11-10，澆筑溫度為20℃取0.362；e－－常數(shù)，e=2.718自然對數(shù)的底；Tmax－－混凝土最大水化熱升溫值，即最終溫升值由上可知，混凝土的最高水化熱絕熱溫度：Tmax===70.4℃，實際上混凝土并非完全處于絕熱狀態(tài)，而是處于散熱條件下，上下表面一維散熱，升溫值比按絕熱狀態(tài)計算的要小。且不同厚度升溫有差異，厚度小則散熱快，水化熱升溫值低，反之則升溫快。本工程混凝土一次澆筑厚度最薄和最厚部分分別為0.9m和3.2m，取最厚處作為計算依據(jù)。根據(jù)經(jīng)驗，可按下式計算：Tmax=T0＋T（t）·ζ式中Tmax－－混凝土內(nèi)部中心最高溫度（℃）T0－－混凝土澆筑時的入模溫度（℃）T（t）－－在t齡期時的混凝土絕熱溫升ζ—不同澆注塊厚度的溫降系數(shù)，ζ=Tm/Th,查建筑施工計算手冊第二版P614表11-12，取值如下：齡期3d6d9d12d15d18dζ0.690.680.640.580.460.37Tm/混凝土的最終絕熱升溫值（℃）；Th混凝土由水化熱引起的實際升溫（℃）。根據(jù)以上公式，可計算出3.2m厚承臺的絕熱溫升和混凝土內(nèi)部中心實際最高溫度見表4.2-2。表4.2-23.2m厚承臺混凝土不同齡期內(nèi)溫度變化理論計算值齡期3d6d9d12d15d18d絕熱溫升（℃）46.662.467.769.570.170.3內(nèi)部最高溫度（℃）32.242.443.340.332.226.0環(huán)境平均溫度（℃）202020202020內(nèi)部與環(huán)境溫差（℃）12.222.423.320.312.26.0上表理論計算中，3.2m厚承臺混凝土內(nèi)部最高溫度與環(huán)境溫度最高溫差為22.4℃。當混凝土內(nèi)部與表面溫差達到20-25℃時，混凝土達到極限抗拉強度；混凝土內(nèi)部與表面溫差超過20-25℃時，會造成混凝土內(nèi)部微觀裂縫，影響混凝土結(jié)構(gòu)性能。為保證混凝土的質(zhì)量，需對此部分4.2.4混凝土溫度控制計算根據(jù)上面的計算結(jié)果，承臺混凝土內(nèi)外溫差超過了20℃，需對混凝土養(yǎng)護過程中采取保溫措施。本工程混凝土保溫采用在表面先覆蓋一層塑料薄膜，厚度約為0.4mm，再在上面覆蓋麻袋,則表面的保溫材料的厚度為：δi=式中δi――保溫材料所需厚度h――結(jié)構(gòu)厚度（m）λi――保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)（W/m·K），塑料薄模0.03-0.05，取0.04λ――混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)（W/m·K），查表取2.3Tmax――混凝土的中心最高溫度Tb――混凝土表面溫度，取35℃Ta――混凝土澆筑3-5天后的空氣溫度，取夜間低溫15℃0.5――指中心溫度向邊界散熱的距離，為結(jié)構(gòu)厚度的一半K――傳熱系數(shù)的修正值，即透風系數(shù)。本工程表面用一層塑料薄膜，上面再用麻袋，導(dǎo)熱系數(shù)取2.1。由上式可知：δi===0.0109m=1.1cm由計算結(jié)果可知，本工程除底部覆蓋一層薄膜，上部覆蓋1.1cm厚麻袋。第五章施工工藝5.1混凝土施工流程土方開挖土方開挖換填墊層施工鋼筋綁扎模板安裝混凝土澆筑養(yǎng)護防腐涂料破樁頭預(yù)埋錨板組裝、安裝土方回填預(yù)埋件5.2混凝土施工過程控制混凝土硬化期間，在水泥水化熱產(chǎn)生的溫度變化和混凝土收縮的共同作用下，產(chǎn)生的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力會導(dǎo)致承臺產(chǎn)生裂縫。因此混凝土除了要滿足強度、剛度、整體性和耐久性等要求外，還必須對溫度變形進行控制，以防止混凝土產(chǎn)生裂縫。我們采用綜合法進行混凝土裂縫的控制，遵循先放后抗的原則，在承臺澆搗時從混凝土配合比設(shè)計、澆搗工藝、施工組織、信息化施工及養(yǎng)護等方面進行全過程控制?？紤]充分利用混凝土的中后期強度，有效地降低水泥用量，從而控制混凝土的溫升。要求攪拌站技術(shù)人員全程跟蹤，及時反饋現(xiàn)場混凝土實際坍落度、可泵性、和易性等質(zhì)量信息，以有利于控制攪拌站出料質(zhì)量。在策劃砼澆筑方案時，充分重視信息化施工的要求，重視現(xiàn)場監(jiān)測，在混凝土內(nèi)部設(shè)置溫度測點，嚴格控制內(nèi)外溫差，保證溫差不超過25℃混凝土攪拌車進場，要嚴格把好混凝土品質(zhì)關(guān)，檢查攪拌車運輸時間、砼坍落度、可泵性、入模溫度是否達到規(guī)定要求。對不合格者堅決予以退車，嚴禁不合格混凝土進入泵車輸送。5.2.1混凝土的澆筑分層混凝土采用分層澆筑的方法，由深到淺，全面分層進行，每層澆注厚度為300mm，最大不超過500mm，均衡攤鋪，保持各處沿基礎(chǔ)全高大體均勻上升，施工從中間向四周推進，澆完一層再澆第二層，順序連續(xù)澆筑到頂。沿模板內(nèi)側(cè)施工不得直接將混凝土噴射在模板上，保持距離500mm左右，利用振動棒攤鋪，以防止把模板位置擠偏及變形。5.2.2混凝土的澆筑振搗由于該設(shè)備基礎(chǔ)面積大，應(yīng)分區(qū)下灰進行振搗，每區(qū)段內(nèi)應(yīng)配備振搗設(shè)備3~4臺，每臺振動器工作范圍為3~4m。振動器振搗順序，應(yīng)依澆筑順序而定，可沿垂直于澆筑的前進方向往返進行，插入點要均勻排列，逐點移動，依次進行，不得遺漏，達到均勻振實。插點排列通常成行列式或交錯式順序前進，各點之間成梅花狀布置振動棒的移動距離不得超過其振動半徑的1.5倍，間距50cm左右，每次振動時間應(yīng)視情況而定，如鋼筋稠密部位應(yīng)適當增加時間，總之，振動棒應(yīng)垂直插入，快插慢拔，逐點移動，每次插入抽拔時間應(yīng)不少于8~15s，以表面泛漿，不出現(xiàn)氣泡，無明顯下沉現(xiàn)象為宜。振動要盡量避免過分振搗，否則會使混凝土產(chǎn)生離析，對混凝土的均質(zhì)性有害。振動棒插入深度以穿過被搗層3~5cm，但不超過下層表面10cm為宜，不得過深或過淺。同時應(yīng)防止用振動棒去振動模板、鋼筋、穿墻螺栓、螺栓固定架、預(yù)埋件及預(yù)埋防水套管等，以避免發(fā)生偏移變形。分層澆筑應(yīng)注意同一部位高低相差不應(yīng)過大，避免搗固后，灰漿流向低處，而造成離析現(xiàn)象，當出現(xiàn)高差過大，可將分層度調(diào)整一遍，求得高差相近后，再繼續(xù)分層澆筑?；A(chǔ)每一部位澆筑到頂振搗收水后，應(yīng)隨即整平，用抹子反復(fù)搓，壓實、抹光，以避免出現(xiàn)風干和干縮裂縫?？炕炷恋腻^固來傳遞設(shè)備荷載，周圍混凝土應(yīng)搗固密實，以保證良好的粘結(jié)，避免產(chǎn)生松動或在錨板下出現(xiàn)縫隙，因此，澆筑該部位混凝土時要控制混凝土的澆搗速度，要均勻下料，使期四周逐漸均勻上升，水泥漿充滿縫隙，且四周的混凝土應(yīng)每層較其他部位稍高一些，使混凝土中析出的泌水（水泥漿）不在周圍積驟，以免泌水順四周下滲產(chǎn)生空隙或形成水泡，影響混凝土與螺栓表面之間的握裹力，降低該處混凝土的強度。搗固時，振動器與螺栓之間保持15~20cm距離，要對稱垂直插入，以避免碰動螺栓和固定架造成位移或偏斜因基礎(chǔ)內(nèi)埋設(shè)有大量的管群，成束緊密排列，縱橫交錯達2層，使混凝土澆筑搗固困難，，一般將混凝土先澆筑到管道下200mm處，然后兩側(cè)對稱均勻下灰，用振動器逐漸向管道底送混凝土，防止擠偏管道，振動器從兩側(cè)斜向插入搗實，便混凝土從上層管道縫隙中涌出并充滿混凝土為止，然后再繼續(xù)向上澆筑混凝土?；炷劣纱笮泵娣謱酉铝?，分層振搗，每層厚度為50cm左右，采用“分段定點、一個坡度、薄層澆筑、循序推進、一次到頂”的方法確保避免出現(xiàn)施工冷縫。如圖5.2-1所示。后振搗棒后振搗棒中振搗棒前振搗棒圖5.2-2振搗棒振位設(shè)置示意圖5.2.3混凝土表面處理混凝土表面處理做到“三壓三平”。首先按面標高用拍板壓實，長刮尺刮平；其次初凝前用鐵滾筒數(shù)遍碾壓、滾平；最后，終凝前，用木抹打磨壓實、整平，以閉合混凝土收水裂縫。在砼澆筑后4-8小時內(nèi)，將部分浮漿清掉，初步用長刮尺刮平，然后用木抹子搓平壓實。在初凝以后，混凝土表面會出現(xiàn)龜裂，終凝要前進行二次抹壓，以防龜裂，抹壓時間應(yīng)嚴格掌握。5.2.4混凝土養(yǎng)護混凝土養(yǎng)護主要是保溫保濕養(yǎng)護，保溫養(yǎng)護能減少混凝土表面的熱擴散，減小混凝土表面的溫差，防止產(chǎn)生表面裂縫，保溫養(yǎng)護還能控制砼內(nèi)外溫差過高，防止產(chǎn)生貫穿裂縫。保濕養(yǎng)護能防止混凝土表面脫水而產(chǎn)生表面干縮裂縫，并能使水泥水化順利進行，提高混凝土的極限拉伸強度。砼養(yǎng)護采用保溫、保濕養(yǎng)護方法。即在砼表面用木抹壓實平整后，覆蓋一層塑料薄膜，覆蓋工作必須嚴格認真貼實，薄膜幅邊之間搭接寬度不少于10cm，前期養(yǎng)護嚴禁澆水。以防砼產(chǎn)生干縮裂縫，并使水泥水化順利進行。根據(jù)每天測溫記錄，根據(jù)表4-2-2,14天混凝土內(nèi)外溫差仍大于250C，因此養(yǎng)護不得低于14天。若內(nèi)外溫差小于250C，且混凝土表面溫度與環(huán)境溫度溫差小于250第六章質(zhì)量保證措施6.1雙摻技術(shù)摻加具有一定活性的礦物摻和料，即在混凝土內(nèi)摻加一定量的Ⅱ級磨細粉煤灰，在混凝土中加入適量具有一定活性的Ⅱ級磨細粉煤灰取代一部分水泥，不但可以降低單方水泥的水化