連續(xù)梁考慮塑性內力重分布的彎矩計算系數(shù)表1支承情況截面位置端支座邊跨跨中離端第二支座離端第二跨跨中中間支座中間跨中AIBIICIII梁擱支在墻上01/11二跨連續(xù)：-1/10三跨以上連續(xù)：-1/111/16-1/141/16與梁整澆連接-1/241/14梁與柱整澆連接-1/161/14注：1、表中彎矩系數(shù)適用于荷載比q/g〉0.3的等跨連續(xù)梁。2、連續(xù)梁的各跨長度不等、但相鄰兩跨的長跨與短跨之比值小于1.10時，仍可采用表中彎矩系數(shù)值。計算支座彎矩時應取相鄰兩跨中的較長跨度值，計算跨中彎矩時應取本跨長度。內力重分布中彎矩系數(shù)的由來現(xiàn)以端支座為較支的五跨等跨連續(xù)梁承受均布荷載為例，如下圖1圖1所示，說明錯誤!未找到引用源。中的彎矩系數(shù)O巾的由來。圖1五跨等跨連續(xù)梁承受均布荷載計算簡圖旦=3假設g,則g+^=2+q=%和g+q=g+3g=4g。則TOC\o"1-5"\h\z1/、3/、g=：(g+q)；q=：(g+q)44對次梁，其折算荷載由教材式(L6)可知，g'=g+?=+jg+夕)=0.4375(g+q)4416

八￥=觸+止056258+。)按彈性理論，活荷載布置在一、三、五跨時，第一跨跨內和第三跨內出現(xiàn)最大正彎矩Mlmax,”3max,相應的彎矩系數(shù)由教材附表L4查得；活荷載布置在二跨時，第二跨跨內出現(xiàn)最大正彎矩“2max,相應的彎矩系數(shù)由教材附表1.4錯誤!未找到引用源。查得;Mlmax=0.078g72+0.1^72=0.0904(g+^)Z2A/2max=0.033g72+0.079^72=0.0589(g+^)/2M3max=0.046g72+0.085^72=0.0679(g+M按彈性理論，求第一內支座彎矩B截面的最大負彎矩時:活荷載應布置在一、二、四跨，相應的彎矩由教材附表L4查得；求中間支座°截面的最大負彎矩時，活荷載應布置在二、三、五跨，相應的彎矩由教材附表1.4查得：MBmax=-0.105g72-0.119qfl2=-0.1129(g+q)l2MCrnax=-0.079g72-0.111^72=—0.097(g+q)/2考慮彎矩調幅系數(shù)0.2,即取調幅后的彎矩：=0.8MBmax=-0.8x0.1129x(g+^)xZ2=-0.09032(g+^)/2=--^—(^+^)Z2Mc=0.8MCmax--0.8x0.097x(g+^)x/2--0.0776(g+^)/2---^(g+^)/2上表中上表中6支座彎矩系數(shù)取上表中6支座彎矩系數(shù)取111上表中6支座彎矩系數(shù)取111,調幅值略小于20%,偏于安全。a上表中°支座彎矩系數(shù)取in114,調幅值大于20%。門面來看邊跨跨中彎矩:支座彎矩調幅后，根據靜力平衡條件求邊跨跨中的最大彎矩。當支座彎矩^Bmax下+9)/調為11時，根據第一跨的靜力平衡條件有:&/_8+"+%=0&為支座4的反力，由上式可求出：(女+,)/行(g+q)L11Ra=r匕-1J—；—=(17T)(g+初=0.409(g+q)l設跨中彎矩最大值”1所在截面離A支座距離為不，該截面剪力為零，所以：.&=°.4°%+%。4。9/g+Qg+qM\=Ra*—_+")■=0.4092(g+q)B-(g+,)(S409/)2=00836(g+q)l2調幅后的邊跨跨中彎矩值應該取彈性計算下的"max和根據調幅后的支座彎矩靜力平衡條件計算所得的Mi(計算值考慮1.02倍的放大)兩者中的較大值。經比較由彈性計算下的Mlmax控制，應取0.0904(g+編/計算。0.0904(g+4)/2=4(g+//21l.Oo1上表中邊跨跨中彎矩系數(shù)取m11,偏于安全。同上面的計算過程，我們可以得出調幅后的第二跨和第三跨的跨中彎矩也由彈性計算下的“2max和M3max控制，由前面計算結果，第二跨跨中應取0.()589(g計算、第三跨跨中應取0.0679(g+q)/2計算。第二跨跨中：0Q589(g+q)/2=\^(g+q)/2第三跨跨中：0.0679(g+//2=」(g+q)/21?^71ocm——上表中第二跨跨中彎矩系數(shù)取為16,偏于安全。1a=—上表中中第三跨跨中彎矩系數(shù)取為m16，小于按調幅系數(shù)取0.2計算所得的最大彎矩。從以上計算表明，對C支座和第三跨跨中截面而言，上表建議的彎矩系數(shù)小于按彎矩調幅系數(shù)月=0.2計算的最大彎矩，甚至有的還小于按彎矩調幅系數(shù)尸二0?25計算的最大彎矩,這說明表中系數(shù)并未嚴格遵守前述調幅法的原則。值得一提的的是，上面的系數(shù)的推導是基于q/g=3的條件