預(yù)埋件計(jì)算書計(jì)算軟件：TSZ結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)系列軟件TS_MTSToolv4.6.0.0計(jì)算時(shí)間：2017年06月29日22:00:15一.預(yù)埋件基本資料采用化學(xué)錨栓：?jiǎn)温菽笖U(kuò)孔型錨栓庫_6.8級(jí)-M12排列為（環(huán)形布置）：3行；行間距100mm；2列；列間距100mm；錨板選用：SB14_Q235錨板尺寸：L*B=200mmX350mm,T=14基材混凝土：C30基材厚度：250mm錨筋布置平面圖如下：卡亠3=1匸Tn穿一hk-尸zh：）”1C0150iI100200二預(yù)埋件驗(yàn)算：1化學(xué)錨栓群抗拉承載力計(jì)算軸向拉力為：N=0kNX向彎矩值為：Mx=7kN?m錨栓群沿環(huán)形布置，錨栓總個(gè)數(shù)為：n=6個(gè)按軸向拉力與X單向彎矩共同作用下計(jì)算：由N/n-M*y/Sy-2x1 i=0X10-3/6-7X10-6X100/4e+004=(-1.75e+004)<0故最大化學(xué)錨栓拉力值為：N=(M+N*l)*y"/Sy—2hx1i=(7X10-6+0X10-3X100)X200/1e+005=1.4e+004=1.4e+004X10—3=14kN所選化學(xué)錨栓抗拉承載力為(錨栓庫默認(rèn)值)：Nc=31.18kN這里要考慮抗震組合工況：Y=1RE故有允許抗拉承載力值為：Nc=31.18/y=31.18kNRE故有：14<31.18kN,滿足2化學(xué)錨栓群抗剪承載力計(jì)算Y方向剪力：Vy=8kNX方向受剪錨栓個(gè)數(shù)：n=6個(gè)xY方向受剪錨栓個(gè)數(shù)：n=6個(gè)y剪切荷載通過受剪化學(xué)錨栓群形心時(shí),受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下式確定："V=V/n=0/6=0X10"-3=0kNixxx"V=V/n=8000/6=1333X10"-3=1.333kNiyyy化學(xué)錨栓群在扭矩T作用下，各受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下列公式確定："T=T*y/(Sx"2+Sy"2)ix i i i"T=T*x/(Sx"2+Sy"2)iy i i i化學(xué)錨栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化學(xué)錨栓的受力應(yīng)按下式確定：-6=[(VV+V-t)-2+(VV+V-t)-2]-0.5i ixix iyiy結(jié)合上面已經(jīng)求出的剪力作用下的單個(gè)化學(xué)錨栓剪力值及上面在扭矩作用下的單個(gè)錨栓剪力值公式分別對(duì)化學(xué)錨栓群中(邊角)錨栓進(jìn)行合成后的剪力進(jìn)行計(jì)算(邊角錨栓存在最大合成剪力)：取4個(gè)邊角化學(xué)錨栓中合剪力最大者為：V-6=[(0+0)-2+(1333+0)-2]-0.5=1.333kNi所選化學(xué)錨栓抗剪承載力為(錨栓庫默認(rèn)值):Vc=18.54kN這里要考慮抗震組合工況：Y=1RE故有允許抗剪承載力值為：Vc=1.854e+004/1=18.54kN故有：Vr=1.333kN<18.54kN,滿足i3化學(xué)錨栓群在拉剪共同作用下計(jì)算當(dāng)化學(xué)錨栓連接承受拉力和剪力復(fù)合作用時(shí)，混凝土承載力應(yīng)符合下列公式：(B)*+(B)-2W1NV式中：B=N/Nc=14/31.18=0.449NhB=V-“Vc=1.333/18.54=0.07192Vi故有：(B)-2+(B)-2=0.449-2+0.07192-2=0.2068W1，滿足NV三.預(yù)埋件構(gòu)造驗(yàn)算：錨固長(zhǎng)度限值計(jì)算：錨固長(zhǎng)度為100，最小限值為100，滿足！錨板厚度限值計(jì)算：按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范2010版》9.7.1規(guī)定，錨板厚度宜大于錨筋直徑的0.6倍，故取錨板厚度限值：T=0.6Xd=0.6X12=7.2mm錨筋間距b取為列間距，b=100mm錨筋的間距：b=100mm,按規(guī)范且有受拉和受彎預(yù)埋件的錨板厚度尚宜大于b/8=12.5mm,故取錨板厚度限值：T=100/8=12.5mm錨板厚度為14，最小限值