目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc71292950"一、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc71292951"二、塔吊選型相關參數(shù)2HYPERLINK\l"_Toc71292952"三、基礎選型2HYPERLINK\l"_Toc71292953"四、樁基計算3HYPERLINK\l"_Toc71292954"（一）、設計計算3HYPERLINK\l"_Toc71292955"(二)、單樁豎向承載力標準值計算3HYPERLINK\l"_Toc71292956"(三)、樁基豎向承載力設計值4HYPERLINK\l"_Toc71292957"(四)、抗壓及抗拔驗算4HYPERLINK\l"_Toc71292958"(五)、抗傾覆驗算4HYPERLINK\l"_Toc71292959"(六)、樁基配筋5HYPERLINK\l"_Toc71292960"（七）、塔吊承臺配筋6HYPERLINK\l"_Toc71292961"五、塔基平面布置7一、工程概況XX工程是XX房地產開發(fā)有限公司投資興建,工程建筑總面積為120868.58㎡,本工程位于XX地點。依據(jù)XX工程《巖土工程勘察報告》,其土層巖性詳見下表（見巖土工程報告）。力學分層號標高(m)頂板標高（米）鉆孔灌注樁（Kppa）樁的極限側阻力標標準值qsik（Kpa）樁的極限端阻力標標準值qpk（Kpa）=1\*RROMANI2素填土1.73.31～1.66720=2\*RROMANII淤泥1.51.67～0.11112=3\*RROMANIII1粘土2.90.11～-2..7646=3\*RROMANIII2粉土1.2-2.76～-33.9842=4\*RROMANIV1粉土3.9-3.98～-77.9042=4\*RROMANIV2粉質粘土4.7-7.90～-112.5733=5\*RROMANV粉質粘土3.6-12.57～--16.14445=6\*RROMANVI1粉砂7.4-16.14～--23.56665800=6\*RROMANVI2粉質粘土4.1-23.56～--27.64458=7\*RROMANVII粉土2.5-27.64～--30.10072=8\*RROMANVIII1粉質粘土5.0-30.10～--35.13358=8\*RROMANVIII2粉砂3.0-35.13～--38.133801000二、塔吊選型相關參數(shù)選型：FO/23B或選用80F、80B（以FO/23B）相關參數(shù)：H=59.8mC=1+17+1ET=43.66KNTRACT=680KNCOMP=1077KN非工作狀態(tài)：P=695KNM=4640.85KN·mET=155.2KNTRACT=1568.49KNCOMP=1915.94KN三、基礎選型根據(jù)FO/23B塔機特點、荷載重、結構受力復雜，既需要滿足抗壓，又要滿足抗拔等功能要求，結合地質情況，采用天然地基無論從強度及沉降變形方面，均不能滿足要求，因此綜合考慮采用樁徑800㎜鉆孔灌注樁基礎（詳見塔吊基礎平面布置圖），結合塔吊基礎外形，采用四樁承臺，承臺尺寸4.0m×4.0m×1.35m。由于本場地起伏不平，部分區(qū)域存在著較大的高差，因此要求在地下室外側的塔吊承臺應根據(jù)現(xiàn)場的實際標高下返樁基標高，在本方案設計中，標高采用大沽高程4.700m為基準。根據(jù)地質勘察報告，外側各承臺樁頂標高介于2.1m0.9m之間，有效樁長28m，進入=7\*ROMANVII粉土層。注意在地下室內的塔吊樁基必須保證其有效樁長28m，并且塔吊基礎在基礎底板下面。四、樁基計算（一）、設計計算：樁頂效應計算模型如下圖：樁頂作用效應：將n=4,塔吊自重F=794.9KN,G=4.0×4.0×1.35×25=540KNMy=4640.85KN·M>Mx=2344.8KN·M代入下式：Ｎmax/min=(F+G)/n±MyXmax/∑Xi2=333.73KN±1262.33KN=1596.06KN/－928.6KN(二)、單樁豎向承載力標準值計算灌注樁基礎設計參數(shù)見上表：樁側阻力QSK及樁端阻力QPK標準值：QSK＝U∑qsikLi=0.8×3.14×(42*3.92+4.67*33+3.57*45+7.42*65+4.08*58+2.46*72)=3455.15KNQPK=aqpkAP=0.42×3.14×800×0.8=321KN(三)、樁基豎向承載力設計值：R壓＝γsQSK/rs+YpQPK/rp=0.9×3455.15/1.67+1.35×321/1.67=2121.49KNR拔＝γsQSK/r＝0.8×3455.15/1.67＝1655.16KN(四)、抗壓及抗拔驗算：１、抗壓：γoNmax≤１.２R壓即：0.9×1631.58=1468.42KN≤1.2×2121.49=2545.8KN滿足要求２、抗拔：γoNmin≤１.２R拔即：0.9×893.08KN=803.77≤1.2×1655.16=1986.2KN滿足要求(五)、抗傾覆驗算：塔吊承臺及塔吊自身重量等等引起的彎矩可以都簡化為Wmax=4640.85KN.M由對角線的兩根樁來承擔。如圖所示：W=R拔*1.84+R壓W/W max=6494.03/4640.85=1.497>1.15滿足要求(六)、樁基配筋：樁身砼用Ｃ30，樁保護層厚５０㎜注：砼等