百科奧運1全隱框幕墻設計計算書基本參數(shù):成都地區(qū)基本風壓0.300kN/m2抗震設防烈度7度設計基本地震加速度0.10gⅠ.設計依據(jù):《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-2002《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》JGJ145-2004《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003《金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范》JGJ133-2001《建筑幕墻》JG3035-1996《玻璃幕墻工程質量檢驗標準》JGJ/T139-2001《鋁合金建筑型材基材》GB/T5237.1-2004《鋁合金建筑型材陽極氧化、著色型材》GB5237.2-2004《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.1-2000《緊固件機械性能螺母粗牙螺紋》GB3098.2-2000《緊固件機械性能自攻螺釘》GB3098.5-2000《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.6-2000《緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB3098.15-2000《浮法玻璃》GB11614-1999《建筑用安全玻璃第2部分：鋼化玻璃》GB15763.2-2001《幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃》GB17841-1999《建筑結構靜力計算手冊(第二版)》《BKCADPM集成系統(tǒng)(BKCADPM2007版)》Ⅱ.基本計算公式:(1).場地類別劃分:地面粗糙度可分為A、B、C、D四類：--A類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；--B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；--C類指有密集建筑群的城市市區(qū)；--D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。本工程為：百科奧運1，按C類地區(qū)計算風荷載。(2).風荷載計算:幕墻屬于薄壁外圍護構件，根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001規(guī)定采用風荷載計算公式:Wk=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2）其中:Wk---垂直作用在幕墻表面上的風荷載標準值(kN/m2)；βgz---高度Z處的陣風系數(shù),按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001第7.5.1條取定。根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:βgz=K(1+2μf)其中K為地區(qū)粗糙度調整系數(shù)，μf為脈動系數(shù)。經(jīng)化簡，得：A類場地:βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]B類場地:βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C類場地:βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]D類場地:βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]μz---風壓高度變化系數(shù),按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001第7.2.1條取定。根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:A類場地:μz=1.379×(Z/10)0.24B類場地:μz=1.000×(Z/10)0.32C類場地:μz=0.616×(Z/10)0.44D類場地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程屬于C類地區(qū),故μz=0.616×(Z/10)0.44μs---風荷載體型系數(shù),按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001第7.3.3條取為：-1.2W0---基本風壓,按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001附表D.4給出的50年一遇的風壓采用，但不得小于0.3kN/m2，成都地區(qū)取為0.300kN/m2(3).地震作用計算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk---水平地震作用標準值βE---動力放大系數(shù),按5.0取定αmax---水平地震影響系數(shù)最大值，按相應抗震設防烈度和設計基本地震加速度取定:αmax選擇可按JGJ102-2003中的表5.3.4進行。表水平地震影影響系數(shù)最大大值αmax抗震設防烈度6度7度8度αmax0.040.08(0.112)0.16(0.224)注:7、8度時括號號內(nèi)數(shù)值分別別用于設計基基本地震速度度為0.155g和0.30gg的地區(qū)。設計基本地震加速度為0.05g，抗震設防烈度6度：αmax=0.04設計基本地震加速度為0.10g，抗震設防烈度7度：αmax=0.08設計基本地震加速度為0.15g，抗震設防烈度7度：αmax=0.12設計基本地震加速度為0.20g，抗震設防烈度8度：αmax=0.16設計基本地震加速度為0.30g，抗震設防烈度8度：αmax=0.24設計基本地震加速度為0.40g，抗震設防烈度9度：αmax=0.32成都設計基本地震加速度為0.10g，抗震設防烈度為7度，故取αmax=0.08GAK---幕墻構件的自重(N/m2)(4).作用效應組合:一般規(guī)定，幕墻結構構件應按下列規(guī)定驗算承載力和撓度：a.無地震作用效應組合時，承載力應符合下式要求：γ0S≤Rb.有地震作用效應組合時，承載力應符合下式要求：SE≤R/γRE式中S---荷載效應按基本組合的設計值；SE---地震作用效應和其他荷載效應按基本組合的設計值；R---構件抗力設計值；γ0----結構構件重要性系數(shù)，應取不小于1.0；γRE----結構構件承載力抗震調整系數(shù)，應取1.0；c.撓度應符合下式要求：df≤df,limdf---構件在風荷載標準值或永久荷載標準值作用下產(chǎn)生的撓度值；df,lim---構件撓度限值；d.雙向受彎的桿件，兩個方向的撓度應分別符合df≤df,lim的規(guī)定。幕墻構件承載力極限狀態(tài)設計時，其作用效應的組合應符合下列規(guī)定：1有地震作用效應組合時，應按下式進行：S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK2無地震作用效應組合時，應按下式進行：S=γGSGK+ψwγwSWKS---作用效應組合的設計值；SGk---永久荷載效應標準值；SWk---風荷載效應標準值；SEk---地震作用效應標準值；γG---永久荷載分項系數(shù)；γW---風荷載分項系數(shù)；γE---地震作用分項系數(shù)；ψW---風荷載的組合值系數(shù)；ψE---地震作用的組合值系數(shù)；進行幕墻構件的承載力設計時，作用分項系數(shù)，按下列規(guī)定取值：①一般情況下，永久荷載、風荷載和地震作用的分項系數(shù)γG、γW、γE應分別取1.2、1.4和1.3；②當永久荷載的效應起控制作用時，其分項系數(shù)γG應取1.35；此時，參與組合的可變荷載效應僅限于豎向荷載效應；③當永久荷載的效應對構件利時，其分項系數(shù)γG的取值不應大于1.0。可變作用的組合系數(shù)應按下列規(guī)定采用：①一般情況下，風荷載的組合系數(shù)ψW應取1.0，地震作用于的組合系數(shù)ψE應取0.5。②對水平倒掛玻璃及框架，可不考慮地震作用效應的組合，風荷載的組合系數(shù)ψW應取1.0（永久荷載的效應不起控制作用時）或0.6(永久荷載的效應起控制作用時)。幕墻構件的撓度驗算時，風荷載分項系數(shù)γW和永久荷載分項系數(shù)均應取1.0，且可不考慮作用效應的組合。Ⅲ.材料力學性能:材料力學性能，主要參考JGJ102-2003《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》。(1).玻璃的強度設計值應按表5.2.1的規(guī)定采用。表玻璃的強度設設計值fg(N/mm2)種類厚度（mm）大面?zhèn)让嫫胀úＡ?28.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≧2020.014.0鋼化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≧2059.041.3注：夾層玻璃和中空玻玻璃的強度設設計值可按所所采用的玻璃璃類型確定；；當鋼化玻璃的強度度標準達不到到浮法玻璃強強度標準值的的3倍時，表中中數(shù)值應根據(jù)實測測結果予于調調整；半鋼化玻璃強度設設計值可取浮浮法玻璃強度度設計值的22倍。當半鋼鋼化玻璃的強度標標準值達不到到浮法玻璃強強度標準值的的2倍時，其設設計值應根據(jù)據(jù)實測測結果予于調調整；側面玻璃切割后的的斷面，其寬寬度為玻璃厚厚度。(2).鋁合金型材的強度設計值應按表5.2.2的規(guī)定采用。表鋁合金型材的的強度設計值值fa（N/mm2）鋁合金牌號狀態(tài)壁厚（mm）強度設計值fa抗拉、抗壓抗剪局部承壓6061T4不區(qū)分85.549.6133.0T6不區(qū)分190.5110.5199.06063T5不區(qū)分85.549.6120.0T6不區(qū)分140.081.2161.06063AT5≦10124.472.2150.0〉10116.667.6141.5T6≦10147.785.7172.0〉10140.081.2163.0(3).熱軋鋼材的強度設計值應按現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003的規(guī)定采用，也可按表5.2.3a采用。表a熱軋鋼材的強強度設計值ffs（N/mm2）鋼材牌號厚度或直徑d（mmm）抗拉、抗壓、抗彎彎抗剪端面承壓Q235d≤1621512532516＜d≤4020512040＜d≤60200115Q345d≤1631018040016＜d≤3529517035＜d≤50265155注：表中厚度是指指計算點的鋼鋼材厚度；對對軸心受力桿桿件是指截面面中較厚鋼板板的厚度.(4).冷成型薄壁型鋼的鋼材的強度設計值應按現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB50018-2002的規(guī)定，可按表5.2.3b采用。表b冷成型薄壁型鋼的強度設計值鋼材牌號抗拉、抗壓、抗彎彎fts抗剪fvs端面承壓（磨平頂頂緊）fcsQ235205120310Q345300175400(5).不銹鋼型材和棒材的強度設計值可按表5.2.3c采用。表5.2.3c不銹鋼型材和棒材的強度設計值牌號σ0.2抗拉強度ftss1抗剪強度fvvs1端面承壓強度ffcs10Cr18Ni993042051781042470Cr19Ni99N304N27523913931600Cr19Nii10304L1771548922100Cr18Nii10N304LN2452131242820Cr17Ni112Mo23162051781042470Cr17Ni112Mo2NN316N27523913931600Cr17Nii14Mo22316L1771548922100Cr17Nii13Mo22N316LN245213124282(6).玻璃幕墻材料的彈性模量可按表5.2.8的規(guī)定采用。表材料的彈性模模量E（N/mm2）材料E玻璃0.72ｘ1055鋁合金0.70ｘ1055鋼、不銹鋼2.06ｘ1055消除應力的高強鋼鋼絲2.05ｘ1055不銹鋼絞線1.20ｘ1055～1.50ｘ105高強鋼絞線1.95ｘ1055鋼絲繩0.80ｘ1055～1.00ｘ105注：鋼鋼絞線彈性模模量可按實測測值采用。(7).玻璃幕墻材料的泊松比可按表5.2.9的規(guī)定采用。表材料的泊松比比υ材料料υ材料υ玻璃0.20鋼、不銹鋼0.30鋁合金0.33高強鋼絲、鋼絞線線0.30(8).玻璃幕墻材料的線膨脹系數(shù)可按表5.2.10的規(guī)定采用。表材料的線膨膨脹系數(shù)α(1/℃)材料α材料α玻璃0.80×10--5～1.00××10-5不銹鋼板1.80×10--5鋼材2.35×10--5混凝土1.00×10--5鋁材1.20×10--5砌磚體0.50×10--5(9).玻璃幕墻材料的重力密度標準值可按表5.3.1的規(guī)定采用。表材料的重力密密度γg（kN/m3)材料γg材料γg普通玻璃、夾層玻玻璃、鋼化玻璃、半鋼化化玻璃25.6礦棉1.2~1.5玻璃棉0.5~1.0鋼材78.5巖棉0.5~2.5鋁合金28.0一、風荷載計算標高為18.0m處風荷載計算(1).風荷載標準值計算:W0:基本風壓W0=0.30kN/m2βgz:18.0m高處陣風系數(shù)(按C類區(qū)計算)βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]=1.947μz:18.0m高處風壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)0.44=0.616×(18.0/10)0.44=0.798μs:風荷載體型系數(shù)μs=-1.20其中：取W0=0.3kN/m2(GB50009-2001)Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.947×0.798×1.2×0.300=0.559kN/m2因為Wk≤1.0kN/m2，取Wk=1.0kN/m2，按JGJ102-2003第5.3.2條采用。(2).風荷載設計值:W:風荷載設計值(kN/m2)γw:風荷載作用效應的分項系數(shù)：1.4按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20013.2.5規(guī)定采用W=γw×Wk=1.4×1.000=1.400kN/m2二、玻璃的選用與校核本處選用玻璃種類為:浮法平板玻璃1.本處采用中空玻璃GAK:玻璃板塊自重(不包括框):GAK1:外側玻璃板塊自重:GAK2:內(nèi)側玻璃板塊自重:玻璃的重力密度為:25.6(KN/m3)BT_L中空玻璃內(nèi)內(nèi)側玻璃厚度度為:6.00(mm)BT_w中空玻璃外外側玻璃厚度度為:6.00(mm)GAK=225.6×((Bt_L+Bt_w)/11000=225.6×((6.0000+6.0000)/10000=00.307kkN/m2GAK1==25.6××Bt_w/10000=225.6×66.000//1000=00.154KKN/m2GAK2==25.6××Bt_L/10000=225.6×66.000//1000=00.154KKN/m22.該處垂直于于玻璃平面的的分布水平地地震作用:αmax:水平地地震影響系數(shù)數(shù)最大值:0.0080qEAk::垂直于玻璃璃平面的分布布水平地震作作用(kN/m2)qEk1中空玻璃外外側玻璃的地地震作用標準準值(KN//m2)qEk2中空玻璃內(nèi)內(nèi)側玻璃的地地震作用標準準值(KN//m2)qEAk==5×αmax×GAK==5×0.0080×0..307==0.1233kN/m22qEk1==5×αmax×GAK1==5×0.0080×0..154==0.0611kN/m22qEk2==5×αmax×GAK2==5×0.0080×0..154==0.0611kN/m22γE:地震作用分項系數(shù)數(shù):1.33qEA:垂直于玻璃璃平面的分布布水平地震作作用設計值(kN/m2)qEA=rrE×qEAk=11.3×qEEAK=11.3×0..123=00.160kkN/m23.玻璃的強度度計算:內(nèi)側玻璃校校核依據(jù):σ≤ｆg=28.0000N//mm2外側玻璃校校核依據(jù):σ≤ｆg=28.0000N//mm2Wk:垂垂直于玻璃平平面的風荷載載標準值(KN/m2)qEAk::垂直于玻璃璃平面的地震震作用標準值值(KN/m2)σWk:在垂直于于玻璃平面的的風荷載作用用下玻璃截面面的最大應力力標準值(N/mm2)σEk:在垂直于于玻璃平面的的地震作用下下玻璃截面的的最大應力標標準值(N/mm2)θ:參數(shù)η:折減系數(shù)，可由參參數(shù)θ按JGJ1002-20003表6.1.22-2采用表-2折減系數(shù)ηθ≤5.010.020.040.060.080.0100.0η1.000.960.920.840.780.730.68θ120.0150.0200.0250.0300.0350.0≥400.0η0.650.610.570.540.520.510.50a:玻璃璃短邊邊長:15000.0mmmb:玻璃璃長邊邊長:15000.0mmmBT_L中空玻璃內(nèi)內(nèi)側玻璃厚度度為:6.0000(mmm)BT_w中空玻璃外外側玻璃厚度度為:6.0000(mmm)m:玻璃璃板的彎矩系系數(shù),按邊長比a/b查表表6.1.22-1得:0.00442表-1四邊支支承玻璃板的的彎矩系數(shù)mma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442Wk1中空玻璃分分配到外側玻玻璃的風荷載載標準值(KN//m2)Wk2中空玻璃分分配到內(nèi)側玻玻璃的風荷載載標準值(KN//m2)qEk1中空玻璃外外側玻璃的地地震作用標準準值(KN//m2)qEk2中空玻璃內(nèi)內(nèi)側玻璃的地地震作用標準準值(KN//m2)Wk1=11.1×Wkk×BT_w3/(BT_ww3+BT_L3)=0.5550(kkN/m2)Wk2=WWk×BT_L3/(BT_ww3+BT_L3)=0.5500(kkN/m2)qEk1==0.0611(kN//m2)qEk2==0.0611(kN//m2)在垂直于玻玻璃平面的風風荷載和地震震作用下玻璃璃截面的最大大應力標準值值計算(N/mm2)在風荷載作作用下外側玻玻璃參數(shù)θ=(Wk1+0.55×qEK11)×a4/(E×tt4)=331.51η:折減系數(shù)，按θ==31.511查查JGJ1002-200036.11.2-2表得:η=0.877在風荷載作作用下外側玻玻璃最大應力力標準值σWk=6×mm×Wk1×a2×η/t2==7.9677N/mm22在地震作用用下外側玻璃璃參數(shù)θ=(Wk1+0.55×qEK11)×a4/(E×tt4)=31..51η:折減系數(shù)，按θ==31.511查查6.1.22-2表得:0.877在地震作用用下外側玻璃璃最大應力標標準值σEk=6×mm×qEk11×a2×η/t2=0..890N//mm2σ:外側玻璃所受應力力:采用SW++0.5SEE組合:σ=1.4×σWKK+0.5××1.3×σEK=1..4×7.9967+0..5×1.33×0.8990=111.733NN/mm2在風荷載作作用下內(nèi)側玻玻璃參數(shù)θ=(Wk2+0.55×qEK22)×a4/(E×tt4)=228.79η:折減系數(shù)，按θ==28.799查查JGJ1002-200036.11.2-2表得:η=0.888在風荷載作作用下內(nèi)側玻玻璃最大應力力標準值σWk=6×mm×Wk2×a2×η/t2==7.3333N/mm22在地震作用用下內(nèi)側玻璃璃參數(shù)θ=(Wk2+0.55×qEK22)×a4/(E×tt4)=28..79η:折減系數(shù)，按θ==28.799查查6.1.22-2表得:η=0.888在地震作用用下內(nèi)側玻璃璃最大應力標標準值σEk=6×mm×qEk22×a2×η/t2=0..901N//mm2σ:內(nèi)側玻璃所受應力力:采用SW++0.5SEE組合:σ=1.4×σWKK+0.5××1.3×σEK=1..4×7.3333+0..5×1.33×0.9001=100.852NN/mm2外側玻璃最最大應力設計計值σ=11.7733N/mmm2<ｆg=28.0000N/mmm2內(nèi)側玻璃最最大應力設計計值σ=10.8852N/mmm2<ｆg=28.0000N/mmm2中空玻璃強強度滿足要求求!4.玻璃的撓度度計算:df:在在風荷載標準準值作用下?lián)蠐隙茸畲笾?mm)D:玻璃璃的剛度(N.mm))te:玻玻璃等效厚度度0.955×(Bt__L3+Bt_w3)^(1//3)=7..2mmν:泊松比，按JGJJ102--20035.2.99條采用，取取值為0.200表材料的泊松比比υ材料料υ材料υ玻璃0.20鋼、不銹鋼0.30鋁合金0.33高強鋼絲、鋼絞線線0.30μ:撓度系數(shù):按JGGJ102--2003表6.1.3采用μ=0.000406表四邊支承板的撓度度系數(shù)μa/b0.000.200.250.330.50μ0.013020.012970.012820.012230.01013a/b0.550.600.650.700.75μ0.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.00μ0.006030.005470.004960.004490.00406θ=Wk×a4/((E×te4)=266.43η:折減系數(shù)，按θ==26.433查查JGJ1002-200036.11.2-2表得:η=0.899D=(E××te3)/12((1-ν2)=23114912..52(NN.mm)df=μ××Wk×a4×η/D=7.99(mm))df/a<1/660玻璃的撓度度滿足!三、硅酮結構密封封膠計算:該處選用結結構膠類型為為:SS66211.按風荷載、水水平地震作用用和自重效應應,計算硅酮結結構密封膠的的寬度:(1)在風載荷和和水平地震作作用下，結構構膠粘結寬度度的計算(抗震設計):Cs1:風載荷作用用下結構膠粘粘結寬度(mm))W:風荷荷載設計值:1.4400kN//m2a:矩形形玻璃板的短短邊長度:15000.0000mmf1:硅硅酮結構密封封膠在風荷載載或地震作用用下的強度設設計值，取0.2N//mm2。qE:作作用在計算單單元上的地震震作用設計值值:0.1660(kN//m2)按5.6..3條規(guī)定采用用Cs1=((W+0.55×qE)×a/((2000××f1)=((1.4000+0.5××0.1600)×15000.0000/(20000×0.22)=55.55mmm取6mm(2)在玻璃永久久荷載作用下下，結構膠粘粘結寬度的計計算:Cs2:自重效應結結構膠粘結寬寬度(mm))a:矩形形玻璃板的短短邊長度:15000.0mmmb:矩形形玻璃板的長長邊長度:15000.0mmmf2:結結構膠在永久久荷載作用下下的強度設計計值，取0.01NN/mm2按按JGJ1002-20003的5.6.3條規(guī)定采用用Bt_l::中空或夾層層玻璃(雙層)內(nèi)側玻璃厚厚度6.0mmmBt_w::中空或夾層層玻璃(雙層)外側玻璃厚厚度6.0mmmCs2=11.35×225.6×((Bt_l+Bt_w)×((a×b)//(20000×(a+bb)×f2)=115.55mmm取16mm(3)硅酮結構密密封膠的最大大計算寬度:16mmm2.硅酮結構密密封膠粘接厚厚度的計算:水平風荷載載作用下膠縫縫厚度的計算算:ts:風風荷載作用下下結構膠的粘粘結厚度:mmhg:玻玻璃面板高度度:15000.0mmmθ:風荷載標準值作用用下主體結構構的樓層彈性性層間位移角角限值(rad)::0.00010ψ:膠縫變位折減系數(shù)數(shù)1.0000δ:硅酮結構密封膠的的變位承受能能力，取對應應于其受拉應應力為0.14NN/mm2時的伸長率:40..0%ts=θ××hg×ψ/(δ2×(2+δ2))0.5=00.00100×15000.0×1..000/((0.4000×(2+00.400)))0.5=11.5mm取2mm3.選取的膠縫縫寬度和厚度度為：膠縫選定定寬度為:16mmm膠縫選定定厚度為:10mmm四、固定片（壓板板）計算:Wfg__x:計算單元總總寬為1500..0mmHfg__y:計算單元總總高為1500..0mmHyb11:壓板上部分分高為350.00mmHyb22:壓板下部分分高為350.00mmWyb::壓板長為20.0mmmHyb::壓板寬為35.0mmmByb::壓板厚為8.0mmmDyb::壓板孔直徑徑為5.0mmmWk:作用在幕墻墻上的風荷載載標準值為1.0000(kN/mm2)qEAkk:垂直于幕墻墻平面的分布布水平地震作作用為0.1233(kN/mm2)(不包括立柱柱與橫梁傳來來的地震作用用)A:每每個壓板承受受作用面積(m2)A=(WWfg_x/11000/22)×(Hyyb1+Hyb2)/11000/22=(11.50000/2)×((0.35000+0.33500)//2=0..2625(m2)Pwk::每個壓板承承受風荷載標標準值(KN)Pwk==Wk×A=1..000×00.26255=0.2663(KN))Pw:每個壓板承承受風荷載設設計值(KN)Pw=11.4×Pwwk=1.44×0.2663=0.3368(KNN)Mw:每個壓板承承受風荷載產(chǎn)產(chǎn)生的最大彎彎矩(KN.m))Mw=11.5×Pww×(Wyb/2)==1.5×00.368××(0.02200/2))=0.0006(KNN.m)Pek::每個壓板承承受地震作用用標準值(KN)Pek==qEAK×A==0.1233×0.26625=0..032(KKN)Pe:每個壓板承承受地震作用用設計值(KN)Pe=11.3×Peek=1.33×0.0332=0.0042(KNN)Me:每個壓板承承受地震作用用產(chǎn)生的最大大彎矩(KN.m))Me=11.5×Pee×(Wyb/2)==1.5×00.042××(0.02200/2))=0.0001(KNN.m)采用Sww+0.5SSe組合M:每每個壓板承受受的最大彎矩矩(KN.m))M=Mww+0.5××Me=0.0006+0.55×0.0001=0.0006(KNN.m)W:壓壓板截面抵抗抗矩(mm3)W=(((Hyh-Dyb)×Byb2)/6=(((35.0--5.0)××8.02)/6=3220.0((mm3)I:壓壓板截面慣性性矩(mm4)I=(((Hyh-Dyb)×Byb3)/12=(((35.0--5.0)××8.03)/12=12280.0(mm4)σ=106×M/WW=106×0.0006/3200.0=188.2(NN/mm2)σ=18.2(N//mm2)≤84.22(N/mmm2)強度滿足要要求U:壓板板變形(mm)U=1.55×10000×2×(PPwk+0.55×Pek)×Wyb3/(48××E×I)=1.55×10000×(0.2263+0..5×0.0032)×220.03)/(244×0.7××105×12800.0)=0.0001mmDu:壓壓板相對變形形(mm)Du=U//L=U/((Wyb/2)==0.0011/10.00=0.00001Du=0..0001≤1/1800符合要求Nvbh::壓板螺栓(受拉)承載能力計計算(N):D:壓板板螺栓有效直直徑為4.2500(mm)Nvbh==(π×D2×170))/4=(33.14166×4.25502×170))/4==2411..7(N))Nvbh==2411..7≥2×(Pw+0.5××Pe)=7766.9(N))滿足要求五、幕墻立柱計算算:幕墻立柱按雙跨梁梁力學模型進進行設計計算算：1.荷載計算::(1)風荷載均布布線荷載設計計值(矩形分布)計算qw:風荷載均布布線荷載設計計值(kN/m))W:風風荷載設計值值:1.4400kN//m2B:幕幕墻分格寬:1.0050mqw=WW×B=1..400×11.050=1..470kkN/m(2)地震荷載計計算qEA:地震作用設設計值(KN/m2):GAk:玻璃幕墻構構件(包括玻璃和和框)的平均自重:5000N/m2垂直于幕墻平面的的均布水平地地震作用標準準值:qEAk::垂直于幕墻墻平面的均布布水平地震作作用標準值(kN//m2)qEAk==5×αmax×GAk==5×0.0080×5000.0000/10000==0.2000kN/mm2γE:幕墻地震作用分項項系數(shù):1.33qEA=11.3×qEEAk=11.3×0..200=00.260kN/m22qE：水平平地震作用均均布線作用設設計值(矩形分布)qE=qEEA×B=0..260×11.050=0..273kkN/m(3)立柱彎矩::Mw:風風荷載作用下下立柱彎矩(kN.m))qw:風風荷載均布線線荷載設計值值:1.4470(kNN/m)Hsjcgg:立柱計算跨跨度:5.0000mMw=qww×(L13+L23)/8/((L1+L2)=(44.30033+0.70003)/8/((4.3000+0.7000)×1..470=2..934kkN·mME:地地震作用下立立柱彎矩(kN·m)):ME=qEE×(L13+L23)/8/((L1+L2)=(44.30033+0.70003)/8/((4.3000+0.7000)×0..273=0..545kNN·mM:幕墻墻立柱在風荷荷載和地震作作用下產(chǎn)生彎彎矩(kN·m))采用SW++0.5SEE組合M=Mw++0.5×MME=2.9934+0..5×0.5545=3.2207kN··m2.選用立柱型型材的截面特特性:立柱型材號號:XC22\H14001選用的立柱柱材料牌號:Q2355d<==16型材強度設設計值:抗拉、抗壓85.5000N/mmm2抗剪49.6NN/mm2型材彈性模模量:E=00.70×1105N/mm2X軸慣性矩矩:Ix=241..732cmm4Y軸慣性矩矩:Iy=65.2261cm44立柱型材在在彎矩作用方方向凈截面抵抵抗矩:Wn=36.9958cm33立柱型材凈凈截面積:An=12.3331cm22立柱型材截截面垂直于X軸腹板的截截面總寬度:LT__x=6.0000mm立柱型材計計算剪應力處處以上(或下)截面對中和和軸的面積矩矩:Ss=24.3392cm33塑性發(fā)展系系數(shù):γ=1.0553.幕墻立柱的的強度計算:校核依據(jù)::N/Ann+M/(γ×Wn)≤ｆa=85.55N/mm22(拉彎構件)B:幕墻墻分格寬:1.0050mGAk:幕墻自重:5000N/m2幕墻自重線線荷載:Gk=5000×B/11000=5000×1.0050/10000=0..525kNN/mNk:立立柱受力:Nk=Gkk×L=0..525×55.000=2..625kNNN:立柱柱受力設計值值:rG:結結構自重分項項系數(shù):1.22N=1.22×Nk=1.22×2.6225=3.1150kNσ:立柱計算強度(NN/mm2)(立柱為拉彎彎構件)N:立柱柱受力設計值值:3.1150kNAn:立立柱型材凈截截面面積:12..331cmm2M:立柱柱彎矩:3.2207kN··mWn:立立柱在彎矩作作用方向凈截截面抵抗矩:36..958cmm3γ:塑性發(fā)展系數(shù):1.05σ=N×10/Ann+M×1003/(1.005×Wn)=3..150×110/12..331+33.207××103/(1.005×36..958)=855.196NN/mm285.1996N/mmm2<ｆa=85.55N/mm22立柱強度可可以滿足4.幕墻立柱的的剛度計算:校核依據(jù)::df≤L/1800df:立立柱最大撓度度Du:立立柱最大撓度度與其所在支支承跨度(支點間的距距離)比值:Lt1:立柱最大撓撓度所在位置置支承跨度(支點間的距距離)4.3300mR0=[LL12/2-(LL13+L23)/8(LL1+L2)]×qwkk/L1=1..770KNNdf=10000×[11.43555×R0-0.4009×qWkk×L1]×L13/(24××0.7×IIx)=13..592mmmDu=U//(Lt1×10000)=133.592//(4.3000×10000)=1//3161/3166<1//180撓度可以滿滿足要求！5.立柱抗剪計計算:校核依據(jù)::τmax≤[τ]=49..6N/mmm2(1)Qwk:風風荷載作用下下剪力標準值值(kN)R0:雙雙跨梁長跨端端支座反力為為:R0=[LL12/2-(LL13+L23)/8/((L1+L2)]×qwkk/L1=1..770KNNRa:雙雙跨梁中間支支座反力為:Ra=qwwk×((LL13+L23)/(8××L1×L2)+(L1+L2)/2)=6..107KNNRb:雙雙跨梁短跨端端支座反力為為:Rb=|qqwk×(L1+L2)-R0-Ra|=2..627KNNRc:中中間支承處梁梁受到的最大大剪力(KN)Rc=|qqwk×L1-R0|=3..362KNQwk=mmax(R00,Rb,Rc)=3..362KKN(2)Qw:風荷荷載作用下剪剪力設計值(kN)Qw=1..4×Qwkk=1..4×3.3362=4..707kNN(3)QEk:地地震作用下剪剪力標準值(kN)R0_e::雙跨梁長跨跨端支座反力力為:R0_e==[L12/2-(LL13+L23)/8/((L1+L2)]×qekk/L1=0..354KNNRa_e::雙跨梁中間間支座反力為為:1..221KNNRa_e==qek×((LL13+L23)/(8××L1×L2)+(L1+L2)/2)=1..221KNNRb_e::雙跨梁短跨跨端支座反力力為:-00.525KKNRb_e==|qek×(L1+L2)-R0_ee-Ra_e|=0..525KNNRc:中中間支承處梁梁受到的最大大剪力(KN)Rc=|qqek×L1-R0_e|=0..672KNQEk=maax(R0__e,Rb_e,Rc)=0..672KKN(4)QE:地震震作用下剪力力設計值(kN)QE=1..3×QEkk=1..3×0.6672=0..874kNN(5)Q:立柱柱所受剪力:采用Qw++0.5QEE組合Q=Qw++0.5×QQE=4.7707+0..5×0.8874=5.1144kN(6)立柱剪應力力:τ:立柱剪應力:Ss:立立柱型材計算算剪應力處以以上(或下)截面對中和和軸的面積矩矩:24..392cmm3立柱型材截截面垂直于X軸腹板的截截面總寬度:LT__x=6.0000mmIx:立立柱型材截面面慣性矩:2411.732ccm4τ=Q×Ss×1000/(Ixx×LT_xx)=5..144×224.3922×100//(241..732×66.000))=8..650N//mm2τ=8.650N//mm2<499.6N/mmm2立柱抗剪強強度可以滿足足六、立柱與主結構構連接Lct2::連接處鋁角角碼壁厚:10..0mmJy:連連接處熱軋鋼鋼角碼承壓強強度:3855.0N/mmm2D2:連連接螺栓公稱稱直徑:16..0mmD0:連連接螺栓有效效直徑:14..1mm選擇的立柱柱與主體結構構連接螺栓為為:不銹鋼螺栓C1組50級L_L:連連接螺栓抗拉拉強度:230NN/mm2L_J:連連接螺栓抗剪剪強度:175NN/mm2采用SG++SW+0.5SSE組合N1wk::連接處風荷荷載總值(N):N1wk==Wk×B×Hsjjcg×10000==1.0000×1.0550×5.0000×10000==5250..0N因為N1wwk=52550.0N，小于在風風荷載作用下下中間支座反反力Ra=61066.8N連接處風荷荷載設計值(N):N1w=11.4×N11wk=11.4×61106.8=88549.66NN1Ek::連接處地震震作用(N):N1Ek==qEAk×B××Hsjcgg×10000==0.2000×1.0550×5.0000×10000==1050..0N因為N1EEk=10550.0000N，小于在地地震作用下中中間支座反力力Ra_e=12221.4NNN1E:連接處地震震作用設計值值(N):N1E=11.3×N11Ek=11.3×12221.4=11587.88NN1:連連接處水平總總力(N):N1=N11w+0.55×N1E=85549.6++0.5×11587.88=93343.5NNN2:連連接處自重總總值設計值(N):N2k=5500×B××Hsjcgg=5500×1..050×55.000=22625.00NN2:連連接處自重總總值設計值(N):N2=1..2×N2kk=1..2×26225.0=31150.0NNN:連接接處總合力(N):N=(N112+N22)0.5=(93343.45532+31500.00022)0.5=98660.2NNvb:螺栓的受剪剪承載能力:Nv:螺螺栓受剪面數(shù)數(shù)目:2Nvb=22×π×D02×L_J//4=22×3.144×14.11202×175//4=554778..1N立柱型材種種類:Q2335d<<=16Ncbl::用一顆螺栓栓時，立柱型型材壁抗承壓壓能力(N):D2:連連接螺栓直徑徑:16..000mmmNv:連連接處立柱承承壓面數(shù)目:2t:立柱柱壁厚:3.00mmXC_y::立柱局部承承壓強度:3255.0N/mmm2Ncbl==D2×t×2××XC_y==16.0000×3.00×2×3225.0==312000.0NNum1::立柱與建筑筑物主結構連連接的螺栓個個數(shù):計算時應取取螺栓受剪承承載力和立柱柱型材承壓承承載力設計值值中的較小者者計算螺栓個個數(shù)。螺栓的受剪剪承載能力Nvb=547778.1NN大于立柱型型材承壓承載載力Ncbl=311200.00NNum1==N/Ncbbl==9860..153/331200..000==0個取2個根據(jù)選擇的的螺栓數(shù)目，計計算螺栓的受受剪承載能力力Nvb=1099556.22N根據(jù)選擇的的螺栓數(shù)目，計計算立柱型材材承壓承載能能力Ncbl=622400.00NNvb=11095566.2N>>98600.2NNcbl==624000.0N>>98600.2N強度可以滿滿足角碼抗承壓壓能力計算:角碼材料牌牌號:Q345鋼(C級螺栓)Ncbg::鋁角碼型材材壁抗承壓能能力(N):Ncbg==D2×2×XCC_y×Lcct2×Num1==16.0000×2×3325.0××10.0000×2.0000==2080000.0N2080000.0N>98660.2N強度可以滿滿足七、幕墻后錨固連連接設計計算算幕墻與主體體結構連接采采用后錨固技技術。本設計采用用膨脹型錨栓栓作為后錨固固連接件。本計算主要要依據(jù)《混凝凝土結構后錨錨固技術規(guī)程程》JGJ1145-20004。后錨固連接接設計，應根根據(jù)被連接結結構類型、錨錨固連接受力力性質及錨栓栓類型的不同同，對其破壞壞型態(tài)加以控控制。本設計計只考慮錨栓栓鋼材抗剪復復合破壞類型型和混凝土破破壞類型。并并認為錨栓是是群錨錨栓。本工程錨栓栓受拉力和剪剪力Vgsd::總剪力設計計值:Vgsd==N2=3.1150KNNgsd::總拉力設計計值:Ngsd==N1=9.3343KNM:彎矩矩設計值(N·mm)):e2:螺螺孔中心與錨錨板邊緣距離離:50..0mmM=V×ee2/10000=3.22×50.00/10000=0.115750KKN·m本設計的錨栓是在在拉剪復合力力的作用之下下工作，所以以拉剪復合受受力下錨栓或或植筋鋼材破破壞和混凝土破壞壞時的承載力力，應按照下下列公式計算算：式中----群錨錨中受力最大大錨栓的拉力力設計值；----群錨錨受拉區(qū)總拉拉力設計值；；----群錨錨中受力最大大錨栓的剪力力設計值；----群錨錨總剪力設計計值；----錨栓栓受拉承載力力設計值；----錨栓栓受拉承載力力標準值；----錨栓栓受剪承載力力設計值；----錨栓栓受剪承載力力標準值；----混凝凝土錐體受拉拉破壞承載力力設計值；----混凝凝土錐體受拉拉破壞承載力力標準值；----混凝凝土楔形體受受剪破壞承載載力設計值；；----混凝凝土楔形體受受剪破壞承載載力標準值；；γRs,N-----錨栓鋼材受受拉破壞，錨錨固承載力分分項系數(shù)=2.86；γRs,V-----錨栓鋼材受受剪破壞，錨錨固承載力分分項系數(shù)=2.86；γRc,N-----混凝土錐體體受拉破壞，錨錨固承載力分分項系數(shù)=2.15；γRc,V-----混凝土楔形形體受剪破壞壞，錨固承載載力分項系數(shù)數(shù)=1.80；γRcp----混混凝土剪撬受受剪破壞，錨錨固承載力分分項系數(shù)=1.80；γRsp----混混凝土劈裂受受拉破壞，錨錨固承載力分分項系數(shù)=2.15；錨栓的分布如下圖圖所示：錨板：X=2000.0mmY=3500.0mm錨栓設置：s11=1125.0mmms21=2240.0mmm錨基邊距：c11=775.0mmmc12=880.0mmmc21=1100.0mmmc22=990.0mmmA.錨栓鋼材受拉破壞壞承載力h----混混凝土基材厚厚度=200..0mm；混凝土基材等級：：強度等級C40；d----錨錨栓桿、螺桿桿外螺紋公稱稱直徑及鋼筋筋直徑=16.00mm；do-----鉆孔直徑=16.00mm；df-----錨板鉆孔直直徑=18.00mm；h1-----鉆孔深度=110..00mm；hef-----錨栓有效錨錨固深度=82.000mm；Tinst-----安裝扭矩=100..00N.mm；fstk-----錨栓極限抗抗拉強度標準準值=500..00Mpaa；As-----錨栓應力截截面面積=150..439mmm2；n----群群錨錨栓個數(shù)數(shù)=4；幕墻后錨固連接設設計中的錨栓栓是在軸心拉力與彎矩共共同作用下工工作，彈性分分析時，受力力最大錨栓的的拉力設計值值應按下列規(guī)規(guī)定計算：當時當時式中----彎矩矩設計值（N.m）；----群錨錨中受力最大大錨栓的拉力力設計值；----錨栓栓1及i至群錨形心心軸的垂直距距離（mm）；----錨栓栓1及i至受壓一側側最外排錨栓栓的垂直距離離（mm）；----軸力力N作用點至受受壓一側最外外排錨栓的垂垂直距離（mm）。則Nhsd==2.9666KN；NRkk,s=As×fstk=75.2220KN；NRdd,s=NRk,ss/γRs,N==26.3227KN；NRdd,s>=NNhsd錨栓鋼材受受拉破壞承載載力滿足要求求！B.混凝土錐體受拉破破壞承載力----開裂混凝凝土單根錨栓栓受拉，理想想混凝土錐體體破壞時的受受拉承載力標標準值；----單根錨栓栓或群錨受拉拉，混凝土實實有破壞錐體體投影面面積積；----間距﹑邊邊距很大時，單單根錨栓受拉拉，理想混凝凝土錐體破壞壞錐體投影面面面積；----邊距c對對受拉承載力力的降低影響響系數(shù)；----表層混凝凝土因密集配配筋的剝離作作用對受拉承承載力的降低低影響系數(shù)；；----荷載偏心心對受拉承載載力的降低影影響系數(shù)；----未裂混凝凝土對受拉承承載力的提高高系數(shù)；fcu,k-----混凝土立方方體抗壓強度度標準值=40.000；scr,N-----混凝土錐體體破壞情況下下，無間距效效應和邊緣效效應，確保每每根錨栓受拉拉承載力標準準值的臨界間間距=246..00；ccr,N-----混凝土錐體體破壞，無間間距效應和邊邊緣效應，確確保每根錨栓栓受拉承載力力標準值的臨臨界邊距=123..00；由于是開裂混凝土土NoRkk,c=7..0×(fccu,k)0.5×(hhef)1.5=322.87377KN；Aoc,,N=(scr,,N)2=605116.00mmm2；Ac,NN=1204400.000mm2；Mss,,N=0.888；Msree,N=0..91；Msecc,N=1..00；Msuccr,N=11.00；NRk,,c=52..550KNN；NRd,,c=NRk,cc/γRc,N=24.4442KN；NRd,,c>=Ngsd混凝土錐體體受拉破壞承承載力滿足要要求！C.混凝土劈裂破壞承承載力NRdd,sp-----混凝土劈裂裂破壞受拉承承載力設計值值NRkk,sp-----混凝土劈裂裂破壞受拉承承載力標準值值NRkk,c-----進行混凝土土劈裂破壞時時的混凝土錐錐體破壞時的的受拉承載力力標準值Mshh,sp-----構件厚度h對劈裂承載載力的影響系系數(shù)Msh,,sp=(hh/(2×hhef))2/3<=11.5；=1.1441；NRk,,C=13..137KNN；NRk,,sp=Mssh,sp×NNRk,c=14.9996KN；NRdd,sp=NNRk,spp/γRsp==6.9755KN；NRd,,sp<Ngsd混凝土劈裂裂破壞承載力力不滿足要求求！D.錨栓鋼材受剪破壞壞承載力本設計考慮慮純剪無杠桿桿臂狀態(tài)，錨錨栓受剪承載載力標準值VRk,s按下下式計算：螺桿c<10*heff,所以只有部部分錨栓承受受剪力，每個個錨栓受剪力力為則Vhsd==1.5755KN；VRkk,s=0..5×(π×d2/4)×ffstk=37..610KNN；VRdd,s=VRk,ss/γRs,V=13..163KNN；則Vhsd==1.5755KN；VRdd,s>=VVhsd錨栓鋼材受受剪破壞承載載力滿足要求求！E.混凝土楔形體受剪剪破壞承載力力----開裂混凝凝土，單根錨錨栓垂直構件件邊緣受剪，理理想混凝土楔楔形體破壞時時的受剪承載載力標準值；；----群錨受剪剪，混凝土破破壞理想楔形形體在側向的的投影面面積積；----單根錨栓栓受剪，在無無平面剪力方方向的邊界影影響﹑構件厚度影影響或相鄰錨錨栓影響，混混凝土破壞理理想楔形體在在側向的投影影面面積；----邊距c22/c1對受剪承載載力的降低影影響系數(shù)；----邊距與厚厚度比c１/h對受剪承載載力的提高影影響系數(shù)；----剪力角度度對受剪承載載力的影響系系數(shù)；----荷載偏心心對群錨受剪剪承載力的降降低影響系數(shù)數(shù)；----未裂混凝凝土及錨區(qū)配配筋對受剪承承載力的提高高影響系數(shù)；；dnom-----錨栓外徑=16.000mm；lf-----剪切荷載下下錨栓的有效效長度=82.000mm；VoRRk,c=00.45×ddnom0.55*(lf/dnom)^00.2*fccu,k0..5*c11.5=100.253KKN；Aocc,V=4..5×c12=253112.50mmm2；Ac,,V=382250.000mm2；Msss,v=0..94；Mshh,v=1..00；Msαα,v=1.000；Mseec,v=00.69；Msuucr,v==1.00；VRkk,c=100.082KKN；VRdd,c=VRk,cc/γRc,V=5.6001KN；VRdd,c>=VVgsd混凝土楔形形體受剪破壞壞承載力滿足足要求！F.混凝土剪撬破壞承承載力VRdd,cp-----混凝土剪撬撬破壞時的受受剪承載力設設計值VRkk,cp-----混凝土剪撬撬破壞時的受受剪承載力標標準值K-----錨固深度h_ef對V_rk__cp影響系數(shù)當hef>=60mmm時，取K＝2.0VRkk,cp=kk×NRk,,c=1055.100KKN；VRdd,cp=VVRk,cpp/γRcp=58..389KNN；VRdd,cp>==Vgsd混凝土剪撬撬破壞承載力力滿足要求??！G.拉剪復合受力承載載力拉剪復合受力下，混混凝土破壞時時的承載力，應應按照下列公公式計算：(Nhsd/NRd,ss)2+(Vhsd/VRd,ss)2=0..03<1錨栓鋼材能夠滿足足要求！(Ngsd/NRd,cc)1.5+(VVgsd/VRd,cc)1.5=0..191<11混凝土能夠滿足要要求！八、幕墻預埋件焊焊縫計算根據(jù)《鋼結結構設計規(guī)范范》GB500017-20003公式7.1.11-1、7.1.11-2和7.1.11-3計算hf:熱軋軋角焊縫焊腳腳尺寸8.0000mmL:角焊縫縫實際長度100.0000mmhe:角焊焊縫的計算厚厚度=0.7hhf=5.6mmmLw:角焊焊縫的計算長長度=L-2hhf=84.00mmfhf:角角焊縫的強度度設計值:160NN/mm2βf:角焊縫的強度設計計值增大系數(shù)數(shù)，取值為:1.222σm:彎矩引起的應力σm=6×M/(2××he×lw2×βf)=99.802NN/mm2σn:法向力引起的應力力σn=N/(2×hhe×Lw×βf)=88.140NN/mm2τ:剪應力τ=V/(2×Hff×Lw)=2..344N//mm2σ:總應力σ=((σm+σnn)2+τ2)0.5=188.094σ=18.094NN/mm2≤fhf=1600N/mm22焊縫強度可可以滿足!九、幕墻橫梁計算算幕墻橫梁計算簡圖圖如下圖所示示：1.選用橫梁型型材的截面特特性:選用型材號號:XC22\H5133選用的橫梁梁材料牌號:60663T5橫梁型材抗抗剪強度設計計值:49..600N//mm2橫梁型材抗抗彎強度設計計值:85..500N//mm2橫梁型材彈彈性模量:E=00.70×1105N/mm2Mx橫梁繞繞截面X軸(平行于幕墻墻平面方向)的彎矩(N.mm))My橫梁繞繞截面Y軸(垂直于幕墻墻平面方向)的彎矩(N.mm))Wnx橫梁梁截面繞截面面X軸(幕墻平面內(nèi)內(nèi)方向)的凈截面抵抵抗矩:Wnx=5.1185cm33Wny橫梁梁截面繞截面面Y軸(垂直于幕墻墻平面方向)的凈截面抵抵抗矩:Wny=22..000cmm3型材截面積積:A=114.1600cm2γ塑性發(fā)展系數(shù)，可可取1.052.幕墻橫梁的的強度計算:校核依據(jù)::Mx/γWnx+My/γWny≤f=85..5(1)橫梁在自重重作用下的彎彎矩(kN·m))橫梁上分格格高:0.9900m橫梁下分格格高:0.9900mH-----橫梁受荷單單元高(應為上下分分格高之和的的一半):0..900ml-----橫梁跨度,l=18800mmGAk:橫梁自重:4000N/m2Gk:橫橫梁自重荷載載線分布均布布荷載標準值值(kN/m)):Gk=4000×H/11000=4000×0.9900/10000=0..360kNN/mG:橫梁梁自重荷載線線分布均布荷荷載設計值(kN/m))G=1.22×Gk=1.22×0.3660=0.4432kN//mMy:橫橫梁在自重荷荷載作用下的的彎矩(kN·m))My=G××B2/8=0..432×11.80022/8=0..175kNN·m(2)橫梁在風荷荷載作用下的的彎矩(kN·m))風荷載線分分布最大集度度標準值(梯形分布)qwk=WWk×H=11.000××0.9000=00.900KKN/m風荷載線分分布最大集度度設計值qw=1..4×qwkk=1..4×0.9900=1..260kNN/mMxw:橫梁在風荷荷載作用下的的彎矩(kN·m))Mxw=qqw×B2×(3-HH2/B2)/24=11.260××1.80002×(3-00.90022/1.80002)/24=00.468kkN·m(3)地震作用下下橫梁彎矩qEAk::橫梁平面外外地震作用:βE:動力放大系數(shù):5αmax:地震影影響系數(shù)最大大值:0.0080GAk:幕墻構件自自重:4000N/mm2qEAk==5×αmax×4400/10000==5×0.0080×4400/10000==0.1600kN/m22qex:水平地震作作用最大集度度標準值B:幕墻墻分格寬:1.8800m水平地震作作用最大集度度標準值(梯形分布)qex=qqEAk×H=00.160××0.9000=00.144KKN/mqE:水水平地震作用用最大集度設設計值γE:地震作用分項系數(shù)數(shù):1.33qE=1..3×qexx=1..3×0.1144=0..187kNN/mMxE:地震作用下下橫梁彎矩:MxE=qqE×B2×(3-HH2/B2)/24=00.187××1.80002×(3-00.90022/1.80002)/24=00.069kkN·m(4)橫梁強度::σ:橫梁計算強度(NN/mm2):采用SG++SW+0.5SSE組合Wnx:橫梁截面繞繞截面X軸的凈截面面抵抗矩:5.1185cm33Wny:橫梁截面繞繞截面Y軸的凈截面面抵抗矩:22..000cmm3γ:塑性發(fā)展系數(shù):1.05σ=103×My//(1.055×Wny)+1003×Mxw/(1..05×Wnnx)+0..5×1033×MxE/(1..05×Wnnx)=999.878NN/mm299.8778N/mmm2>ｆa=85.55N/mm22橫梁正應力力強度不能滿滿足3.幕墻橫梁的的抗剪強度計計算:校核依據(jù)::τx=Vy×Sx/(Ix×tx)≤49.6NN/mm2校核依據(jù)::τy=Vx×Sy/(Iy×ty)≤49.6NN/mm2Vx-----橫梁豎直方方向(X軸)的剪力設計計值N；Vy-----橫梁水平方方向(Y軸)的剪力設計計值N；Sx-----橫梁截面計計算剪應力處處以上(或下)截面對中性性軸(X軸)的面積矩=11.4412cm33；Sy-----橫梁截面計計算剪應力處處左邊(或右邊)截面對中性性軸(Y軸)的面積矩=20.0000cm33；Ix-----橫梁繞截面X軸的毛截面面慣性矩=61.0075cm44；Iy-----橫梁繞截面y軸的毛截面面慣性矩=76.9900cm44；tx-----橫梁截面垂垂直于X軸腹板的截截面總寬度=6.0mmm；ty-----橫梁截面垂垂直于Y軸腹板的截截面總寬度=