地鐵車站主體土方開挖施工技術課案【方案】(可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）

地鐵車站主體結構深基坑土方開挖施工技術地鐵車站主體土方開挖施工技術課案【方案】(可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）摘要：成都地鐵十號線xx車站主體結構為明開法施工，車站全長183。4m，寬度為20.7m，土方挖方量共為71850m3,圍護結構采用鉆孔灌注樁+內(nèi)撐法。為確保基坑土方開挖的高效、安全，需采取科學的土方開挖措施。本文重點介紹了土方開挖的施工流程，強調(diào)了監(jiān)測工作在深基坑土方開挖中的重要意義.關鍵詞：地鐵車站基坑開挖施工技術1工程概況成都地鐵十號線xx車站主體土方工程xx車站全長183.4m，寬度為20.7m。車站現(xiàn)狀地面標高41.69～42.17m，車站結構頂板覆土埋深3。5m左右，結構底板埋深約16。5～18m，基坑全長185m，西端盾構井處最寬處為39。8m，東端盾構井寬25.5m，深18.07m；標準段寬20.9m，深16。23m。主體土方挖方量共為71850m3。工程采用明挖法施工，xx車站主體圍護結構為鉆孔灌注樁壁，隨挖土方隨架設鋼支撐的內(nèi)支撐形式。灌注樁樁徑800mm,樁長22m，間距1。4m。鋼支撐為φ630mm鋼管,壁厚12mm。車站主體圍護結構見圖1.圖1車站主體圍護結構平面圖（單位：mm）xx車站由于工期緊張（計劃工期為150天），且土方工程是整個車站工程最重要的一步，所以怎樣安全、快捷的完成土方開挖工程,成為本車站工程的一個重點。水文地質(zhì)情況根據(jù)地質(zhì)資料，xx站地層主要由第四紀粘性土、砂及碎石類土構成。車站范圍地下水有潛水、承壓水和上層滯水。具體詳見表1。表1xx站工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件項目類別詳細內(nèi)容描述工程地質(zhì)條件xx站工程水文地質(zhì)縱剖面圖：主體土方開挖方案的確定對于內(nèi)支撐式的圍護結構的深基坑土方開挖施工一般有如下兩種：第一種是中心島(墩）式挖土:此方法宜用于大型基坑，支護結構的支撐形式為角撐、環(huán)梁式或邊框架式，中間具有較大空間情況下。此時可利用中間的土墩作為支點搭設棧橋。挖土機可利用棧橋下到基坑挖土,運土的汽車宜可利用棧橋進入基坑運土.這樣可以加快挖土和運圖的速度。第二種是盆式挖土:是先開挖基坑中間部分的土，周圍四邊留土坡，土坡最后挖除。這種挖土式的優(yōu)點是周邊的土坡對圍護墻有支撐作用，有利于減少圍護墻的變形。其缺點是大量的土方不能直接外運，需集中提升后裝車外運.盆式挖土周邊留置的土坡，其寬度、高度和坡度大小均應通過穩(wěn)定驗算確定。如留的過小，對圍護墻支撐作用不明顯，失去盆式挖土的意義。如坡度太陡邊坡不穩(wěn)定，在挖土過程中可能失穩(wěn)滑動,不但失去對圍護墻的支撐作用，影響施工，而且有損于工程樁的質(zhì)量。兩種方法各有利弊,哪種方法最合適xx車站的土方開挖呢?成都市市市政四公司地鐵項目部組織公司技術人員，并邀請市政集團副總工程師關龍同志等有關專家進行了專門論證.專家們根據(jù)以上兩種方法的優(yōu)缺點，結合現(xiàn)場水文地質(zhì)情況，本著確保安全，節(jié)約資金的原則，推薦采用盆式挖土的方案,并嚴格遵循“開槽支撐，先撐后挖，分層開挖，嚴禁超挖”的原則。理由有以下幾點:⑴基坑標準寬度為22m，不適合采用中心墩式挖土的方法；⑵盆式開挖的兩側留土臺可對暴露的護壁樁有支撐作用,并可方便進行鋼支撐架設工作；⑶xx車站在基坑上方沿基坑方向采用臺階法施工,土方可以做到一次運輸。土方開挖施工土方開挖施工工藝xx車站土方開挖施工工藝流程如下:通過計算，確定挖運土機械型號及數(shù)量→確定分層開挖高度→開挖第一層土方→根據(jù)監(jiān)測結果架設第一道鋼支撐、施加預應力→開挖第二層土方→根據(jù)監(jiān)測結果架設第二道鋼支撐、施加預應力→開挖第三層土方→根據(jù)監(jiān)測結果架設第三道鋼支撐施加預應力→人工清槽底。機械挖方開挖程序的確定3。2.1。1豎向分層按車站的結構形式和總體部署分區(qū),土層的分界線為鋼支撐下1m，第一層土方采用1.6m3挖掘機直接挖裝；第二層土方采用一臺1.6m3挖掘機從基坑西端開挖；第三層土方采用1。6m3挖掘機進行挖掘,第四層土方采用1.2m3挖掘機進行挖掘,即每層需要一臺挖掘機進行作業(yè)?；最A留300mm人工開挖?；娱_挖過程中隨挖隨按設計位置架設鋼管支撐,開挖順序為由上而下逐層開挖。開挖方法見圖2。圖2車站主體土方開挖示意圖車站基坑主體深度基本相同,基坑土方在豎向上共分四層開挖：第一層：豎向高度約為4。35m；第二層:豎向高度約為5。0m；第三層：豎向高度約為5。0m；第四層：豎向高度約為3。72m（端頭井）、1。88m(標準段).其中第二、第三層、第四層土方開挖需分臺階開挖.機械作業(yè)臺階寬度6～7m,臺階坡度1：0.75。豎向土方分層開挖步序如下表。表2土方分層開挖步序步驟例圖說明第一步開挖地面淺基坑（樁頂摘帽），施作鉆孔灌注樁及冠梁.第二步機械開挖基坑Ⅱ步土方，隨開挖隨架設第一道鋼支撐。第三步機械開挖基坑Ⅲ步土方,隨開挖隨架設第二道鋼支撐。第四步人工開挖基坑Ⅳ步土方，隨開挖隨架設第三道鋼支撐?？v向分段沿車站縱軸線方向，第二、三、四層土方每隔6m同時開挖.3.2.2。3縱向拉槽、橫向擴邊在每一層每一段的土方施工中，在橫斷面跨中開中槽,由車站西區(qū)端開始沿縱向挖掘;由中槽向兩側開挖面進行開挖作業(yè).⑴縱向拉中槽縱向拉中槽，即在每層開挖工作面始端沿車站縱向拉坡開挖中槽，中槽位于車站主體結構橫斷面中間。中槽的大小首先要滿足挖掘機回轉棄土的要求,同時要盡可能多的保留兩側土體，以支撐圍護結構,減小對周邊環(huán)境的擾動，并滿足鋼支撐施作要求。中槽的寬度為10m左右。⑵橫向擴邊拓展為中槽開挖至6m后，向橫向擴邊拓展,即由中槽向兩邊跨開挖擴邊。開挖方式為:由中槽向兩邊跨橫向挖土，兩邊跨的土方開挖盡量對稱進行，土方開挖至鉆孔樁附近時,改為人工挖土，以免機械開挖破壞鉆孔樁?；油练介_挖縱向拉中槽、橫向擴邊拓展平面示意圖見下圖。圖3基坑土方開挖縱向拉中槽、橫向擴邊拓展平面示意圖鋼圍檁、鋼支撐架設鋼圍檁架設土層開挖至支撐架設設計位置后，安裝三角托架，架設鋼圍檁，鋼圍檁與鉆孔灌注樁之間預留60mm的水平通長空隙，其間用C30細石混凝土添嵌.鋼圍檁架設方式見圖4.圖4鋼圍檁支撐方式用龍門吊垂直起吊將鋼支撐固于鋼圍檁上，為方便鋼支撐就位后的焊接，項目部人員經(jīng)研究采取了在端部采用鋼板焊成托架，使鋼支撐放置在鋼托架上進行焊接的方法，提高了施工的安全性.見圖5：圖5鋼圍檁托架示意圖吊裝鋼支撐吊裝鋼管支撐前,按規(guī)定備齊檢驗合格的支撐配件、施加預應力的油鎬，并檢查托架是否完好.鋼支撐采用現(xiàn)場10t天車吊裝，根據(jù)材料理學理論，吊繩兩吊點從鋼支撐兩端分別內(nèi)移0.2l，此時可模擬為外伸梁的鋼支撐最大彎距僅為ql2/40，是吊裝的最佳吊點，故以本工程標準段的22m鋼支撐為例,吊點位置選在鋼管兩端向內(nèi)4。4m處，具體見圖6鋼支撐吊裝示意圖，吊繩用鋼絲繩將鋼管栓牢，并用卡環(huán)鎖牢。圖6鋼支撐吊裝示意圖當使用10t天車時,鋼管由順基坑方向調(diào)整至垂直基坑方向時（此時鋼身約2/5長度進入基坑）換繩，按正式吊裝綁繩、吊裝入位。鋼管被安放在圍檁托架上入位至施加預應力過程中不得松繩，以平衡彎曲矢量，保持鋼管處于軸心受力狀態(tài)。鋼管入位按先活動端后固定端順序，以確保鋼管與圍檁受力面接觸密實。施加預應力鋼支撐固定端固定完成后，采用兩臺80t液壓千斤頂在活動端支撐兩側對稱逐級預加力，預加力達到設計支撐軸力的50％時，采用鋼楔鎖定支撐。鋼支撐在加工時在千斤頂?shù)淖畲筮M程與最小進程間焊接千斤頂支點.圖7鋼支撐預施軸力示意圖各道支撐設計及預加軸力見下表:表3各道支撐預施軸力表支撐設計軸力KN預加軸力KN第一道撐300150第二道撐1500700第三道撐1500700鋼楔固定鋼支撐方式如下：根據(jù)鋼管的長度誤差確定需焊接25mm厚的鋼板塊數(shù)，并將25mm厚的鋼板如圖焊接在鋼圍檁上.圖8楔鐵安裝示意將楔塊1焊接在鋼板上，用千斤頂對鋼管施加預應,觀察千斤頂應力表，當預加軸力達到要求時，穩(wěn)壓5分鐘,然后將楔塊2如圖嵌入，邊釘入邊觀察壓力表，當壓力減小至0時,停止釘入，并將千斤頂卸下。其中要注意千斤頂示值為MPA，施工前需將預加軸力值（KN）換算成（MPa），可參考下圖：圖9千斤頂軸力標訂圖鋼支撐端部設φ10鋼筋吊環(huán)，通過鋼絲繩或鋼筋連系在圍護樁上，同時用于微調(diào)的鋼楔采用電焊連接，防止墜落。護壁樁噴護對于基坑圍護樁樁間采取掛鋼筋網(wǎng)（φ6＠200（雙向））噴射混凝土的護壁形式.基坑分步開挖,分步支護，隨挖隨支。掛網(wǎng)安裝在每步開挖后及時進行，格柵定點預制，分片安裝.使用膨脹釘將鋼絲網(wǎng)片與圍護樁固定（膨脹釘縱向間距0。5m）.然后噴射60mm厚C20豆石混凝土。監(jiān)測配合⑴xx車站監(jiān)測項目表4監(jiān)測項目序號監(jiān)測項目方法及工具斷面距離監(jiān)測頻率1地表變形觀測水準儀30m一個監(jiān)測斷面根據(jù)施工進度確定，在開挖卸載急劇階段，每天三次，其余情況3天/次。當監(jiān)測結果超過警戒值時加密監(jiān)測，當有危險事故征兆時連續(xù)觀測，并及時通知有關單位并立即采取應急措施.2樁體變形及樁頂位移測斜管15m一個監(jiān)測斷面3圍護樁結構受力鋼筋應力計15m一個監(jiān)測斷面4基坑周圍土體受力土壓力盒15m一個監(jiān)測斷面5支撐內(nèi)力軸力計15m一個監(jiān)測斷面6地面建構筑物調(diào)查及沉降監(jiān)測水準儀1。5倍基坑開挖深度范圍內(nèi)的建構筑物⑵警戒值的確定因本工程圍護結構鋼支撐較多，且間距較小(最大間距3m），故機械開挖土方時，為保證機械作業(yè)面，通過監(jiān)測數(shù)據(jù)最大程度的提高機械效率,及時架設鋼支撐，故在允許位移量的基礎上設定警戒值，允許圍護結構變形在警戒值范圍內(nèi)。⑴基坑圍護樁測斜，取允許最大位移30mm的70％作為警戒值即21mm.⑵樁的差異隆沉，基坑開挖中引起的樁柱的隆沉不得超過10mm.⑶支撐軸力，根據(jù)設計計算書確定，一般將警戒值定為80％的設計允許最大值。⑷其他部分:對基坑沉降、裂縫發(fā)展等光滑的變化曲線，若曲線上有明顯的折點變化，應做出報警處理。幾點體會開挖方式與圍護結構設計相結合⑴施工進度與保證措施能否實現(xiàn)大規(guī)模、高度機械化的開挖,從而保證少占用工期，是內(nèi)撐式圍護體系能否成立的關鍵問題。早期的雙向鋼管支撐確實不利于機械化開挖,因而影響進度。這使得人們產(chǎn)生一種固有的偏見,認為內(nèi)撐式圍護妨礙開挖,影響進度。近年來內(nèi)撐式圍護體系設計有所改進，表現(xiàn)為選型合理的前提就是應該便于施工。在一道內(nèi)撐內(nèi)，桿件之間的空間應便于大型機械的施展;而且任兩道支撐（包括下?lián)闻c坑底之間）之間的空間，應力要求滿足型號合適的開挖機械的順利工作。做到這一點，如果沒有其它限制條件，就可以實現(xiàn)在內(nèi)撐條件下近于百分之百的機械化開挖，從而大大的縮短工期。此外在開挖結束時，如果基坑深度較大，則無法保證挖土機械順利的自行推出坑外。這時，可以利用已經(jīng)安裝完畢的垂直運輸機械（本工程根據(jù)地鐵工程基坑特點很好的引用了10t天車來解決水平及垂直運輸），將挖土機械整體的（小型挖土機）或予以解體后（大型挖土機）吊出基坑。⑵開挖方式與圍護構件的荷載在使用大型機械開挖的條件下挖土的方式與順序問題。應該慎用挖土機沿基坑邊緣一挖到底的開挖方式.因為從物理過程來看，挖土的速度會影響土壓力的大小。目前雖然還缺少這方面的實測資料,但已見到過由于沿圍護樁邊迅速切出一條深溝，第二天圍護結構失穩(wěn)坍毀的實例.可以這樣理解土壓力變化的機理:在未開挖之前,圍護結構兩側的土壓力是靜止土壓力；在開挖之后。樁前的壓力消失，樁背土體膨脹，樁身變形，樁背壓力下降。這一壓力下降是能量釋放的過程,在能量釋放過程中壓力起變化。如果能量釋放過程是平緩的，則壓力可能逐漸下降。如果釋放過程是急劇而短暫的，則壓力可能會暫時不變甚至上升，從而導致了圍護結構的破壞。所以不宜采用“沿圍護結構邊切出一道深溝"的開挖方式。而且要開挖面曝露后及時進行支撐.基于同一道理,只要工期許可，應該有計劃的分層、分段開挖。分層宜薄不宜厚，分段宜短不宜長.當然,在具體工程中，工期與施工進度安排往往成為第一要素，設計單位應在這方面適當留有余地。監(jiān)控測量在土方開挖過程中的重要性本工程對圍護結構及支撐結構進行了大量的布點監(jiān)測，從施工整個過程來看,監(jiān)測工作取得了重大的效果及作用，對深基坑施工過程進行監(jiān)測的重要性主要表現(xiàn)在以下幾方面:⑴驗證支護結構設計，指導基坑開挖和支護結構的施工當前我國基坑支護結構設計水平處于半理論半經(jīng)驗的狀態(tài)，土壓力計算大多采用經(jīng)典的側向土壓力公式，與現(xiàn)場實測值相比較有一定的差異，還沒有成熟的方法計算基坑周圍土體的變形情況。因此,在施工過程中迫切需要知道現(xiàn)場實際的應力和變形情況，與設計時采用的值進行比較,必要時對設計方案或施工過程和方法進行修正。⑵保證基坑支護結構和相鄰建筑物的安全在深基坑開挖與支護工程中，為滿足支護結構及被支護土體的穩(wěn)定性，首先要防止破壞或極限狀態(tài)發(fā)生。破壞或極限狀態(tài)表現(xiàn)為靜力平衡的喪失,或支護結構的構造性破壞。在破壞前，往往會在基坑側向的不同部位上出現(xiàn)較大的變形，或變形速率明顯增大。支護結構和被支護土體的過大位移,將引起鄰近建筑物的傾斜或開裂，鄰近管道的滲漏，有時會引發(fā)一連串災難性的后果。如有周密的監(jiān)測控制，無疑有利于采取應急措施,在很大程度上避免或減輕破壞的后果.⑶總結工程經(jīng)驗，為完善設計分析提供依據(jù)支護結構的土壓力分部受支護方式、支護結構剛度、施工過程和被支護土類的影響，并直接與側向位移有關,往往是非常復雜的,現(xiàn)行設計分析理論尚未達到成熟的階段,積累完整準確的基坑與支護監(jiān)測結果，對于總結工程經(jīng)驗，完善設計分析理論都是十分寶貴的.深基坑施工過程中需引進動態(tài)設計及信息化施工新技術傳統(tǒng)的施工是嚴格按圖進行的,除非在出現(xiàn)事故或確知結構處于危險狀態(tài)時，才允許采取應急措施，改變設計方案。如果說這樣的施工過程對上部結構還可以接受的，那么對于深基坑開挖來說就十分不合適了.在目前深基坑支護體系的設計中，不確定的因素太多，結構的安全度難以掌握，要使設計符合實際情況是太難了，至少在目前的技術發(fā)展水平上是太難了。設計者只有兩種選擇,一是設計得比較保守，以確保施工安全；二是冒較大風險，以節(jié)省投資.不論做何種選擇，應該說對工程得安全與經(jīng)濟都難兩全.較好的方法應該是根據(jù)施工過程的信息反饋不斷修正設計，以指導施工.由以上分析可知，傳統(tǒng)設計法的主要問題在于一個“靜”字，以開挖的最終狀態(tài)為對象，進行定值的設計.然而基坑開挖工程與其它工程的最大不同之處又在于一個“動"字，在開挖過程中,包括某些土質(zhì)參數(shù)在內(nèi)的各種參量,諸如側土壓力、結構內(nèi)力、土體應力及變形等都在變化。而其變化規(guī)律目前還未被充分掌握。這就產(chǎn)生了設計結果與實際情的差別，從而引發(fā)各種工程事故，或者可能造成浪費。目錄TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc158145546"一、方案總說明21.1工程概況2HYPERLINK\l”_Toc158145548"1.2周邊建筑2HYPERLINK\l”_Toc158145549”1.3周邊管線21.4工程地質(zhì)2_Toc158145552”二、降水設計方案4HYPERLINK\l”_Toc158145553"2.1降水方案概述4HYPERLINK\l”_Toc158145554”2。2降水目標5HYPERLINK\l”_Toc158145555"2.3基坑涌水量估算53.1降水井施工順序9_Toc158145561”3.3降水井施工設備、機具配備93。4施工技術9HYPERLINK\l”_Toc158145563"3。5排水網(wǎng)絡布置103.6降水常見問題與處理對策11HYPERLINK\l”_Toc158145566"3。6。1地下水位降不下去11HYPERLINK\l”_Toc158145567”3.6。2地下水位降深不足113。7降水井施工機械安全124。1抽水試驗124.2降水運行方案134.2。2、降水運行14_Toc158145575”4。3降水管理154.3。2管理制度154。3。3設備檢修16HYPERLINK\l”_Toc158145579"4。3.4降水維持期降水監(jiān)測和維護16HYPERLINK\l”_Toc158145580”4。4降水運行應急措施16五、降水對環(huán)境影響預測及應對措施16HYPERLINK\l”_Toc158145582"5.1環(huán)境影響分析16_Toc158145584”5.3周邊環(huán)境應急預案17范湖站主體基坑降水施工方案一、方案總說明1。1工程概況范湖站位于漢口青年路與常青路道口南側,本站為地下兩層、十米島式站臺車站，車站外包尺寸為184×18.5×12.71m（長×寬×高），車站頂部覆土約3m，車站采用明挖法施工。主體基坑南北兩端端頭井尺寸均為13.7m×22.9m，標準段基坑尺寸為156.6m×18.5m.現(xiàn)狀路面頂面高程21.1m~21。5m，標準段基坑基底高程為4.8m~5.2m，挖深約16m；端頭井主體基坑基底高程為3.7m~4.0m，挖深為約17.5m。1.2周邊建筑范湖站主體結構周邊建筑物特征一覽表1-1表名稱樓層結構基礎距基坑距離（m)現(xiàn)狀類型深度車站東側商用樓1～4磚混條基不明11~14m完好東側住宅樓4磚混不明不明20m完好西側商用樓1～4磚混不明不明50m完好1。3周邊管線地下管線分布情況主要如表1—2所示。管線狀況一覽表表1—2序號型號用途埋深位置備注1鑄鐵，φ600給水1。0南北向，距東側7m2砼φ500排水0。6南北向，距東側4m3砼φ500排水1.5南北向，距西側20m1.4工程地質(zhì)根據(jù)鉆探資料及土工實驗成果，場區(qū)地層自上而下劃分為：第一單元層為填土層（Qml);第三單元層為第四系全新統(tǒng)沖積（Q4al）一般粘性土及砂土、粉土、粘性土互層；第四單元層為第四系全新統(tǒng)沖積（Q4al）砂土層，下伏基巖（15)、（20）單元分別為白堊～下第三系(DNK—E）和志留系(S）巖層。其工程地質(zhì)特征及空間分布情況如下:（1—1)層雜填土（Qml)：松散，由碎石、磚渣、煤渣及少許粘性土組成。該層連續(xù)分布,層厚約0.9～3。2m，高程21。3-19。0（3—1)層粘土（Q4al）:黃褐色～灰褐色，可塑,中壓縮性，含鐵錳氧化物。該層連續(xù)分布，層厚0。5～2。8m，高程19.7—16.4（3—3)層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（Q4al）：黃褐~灰色,軟～流塑，高壓縮性，含少許有機質(zhì)及粉粒。該層連續(xù)分布，層厚3。3~7.6m,高程19。3—11。(3-4）層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土夾粉土（Q4al):灰色，軟~流塑,中壓縮性，夾少許有機質(zhì)土，中部多夾粉土及粉砂薄層。該層連續(xù)分布，層厚2。4～8.6m，高程12.8—8。4(3—5）層粉質(zhì)粘土、粉土、粉砂互層（Q4al）:灰色，中壓縮性，以粉質(zhì)粘土、粉土為主，粉質(zhì)粘土呈軟塑狀態(tài)，粉砂呈松散狀態(tài)。含云母、石英等、腐植物。該層分布不連續(xù),層厚O。5～5。1m,高程9。5-4.5(4—1)層粉砂夾粉土（Q4al）：灰色，稍～中密，中壓縮性,層中多夾粉土、粉質(zhì)粘土薄層，含長石、石英、云母等。該層分布不連續(xù)，層厚0。9~6。7m，高程7.2-1.4m（4-2）層粉砂：灰色,中密，少夾粉質(zhì)粘土薄層.含長石、石英、云母等。該層連續(xù)分布，層旱6.4～12.3m,高程5.5~—6。(4-2a)層粉質(zhì)粘土(Q4al）：灰褐色，可塑，夾粉土薄層。該層分布不連續(xù)，層厚0．6～2．0Ⅲ。該層分布不連續(xù),層厚0.7～0。9m.（4-3）層粉砂（Q4al）:灰色，中密,中下部夾有粘性土薄層。含長石、石英、云母等。該層連續(xù)分布，層厚7。1～11。1m.（-4.126——16。00)（4-3a)層粉質(zhì)粘土夾粉土（Q4al)：灰色，流塑,層面上夾有粉土、粉砂薄層.該層分布不連續(xù)，層厚0。6～4。6m。(4—3b）層粉砂(Q4al）：灰色,中密，中壓縮性，含長石、石英、云母等。該層分布不連續(xù)，層厚0。8m.（4—4）層粉細砂（Q4al)：灰色,中密～密實，由上往下砂土顆粒逐漸增大，底部少數(shù)孔有粒徑多在2～8cm,呈次圓狀的礫卵石。該層分布不連續(xù),層厚1。5~10.8m。（4-4a）層粉質(zhì)粘土：褐灰,可縮，層中夾有粉砂、粉上薄層。該層分布小連續(xù)，層厚0.5～2。1m.（15b—1）層強風化含細砂巖（DNK-E):灰綠，堅硬,砂質(zhì)結構,塊狀構造，為半成巖。該層分布不連續(xù)，層厚O.7～5.0m.(15b—2）層中風化細～中砂巖（DNK-E)：灰綠,堅硬，砂質(zhì)結構，塊狀構造,巖石較完整。該層分布不連續(xù)，層厚2.6～7。1m。1.5水文地質(zhì)條件場地地下水可分為上層滯水和孔隙承壓水兩種類型.上層滯水賦存于近地表的雜填土層中，其主要補給來源為大氣降水、生活用水等，上層滯水對車站的施工不會構成嚴重威脅?？紫冻袎核饕x承于粘土層與基巖之間的砂、礫石層中，為場地內(nèi)主要承壓含水層，含水層厚度約達30m根據(jù)區(qū)域水文地質(zhì)資料,該地段承壓水水頭年變化幅度約為3m。降水設計時場地承壓水水位標高按20。0m考慮二、降水設計方案2.1降水方案概述地下賦存的承壓水頂板埋深相對較淺，而場地承壓水水頭高.根據(jù)水位計算，在車站施工時將出現(xiàn)突涌，為確保施工期間安全,應對場地地下水的危害采取有效措施進行處理。經(jīng)各種技術、經(jīng)濟對比分析及根據(jù)武漢市地下水處理的成功經(jīng)驗,該場地最經(jīng)濟可行的承壓水處理方案為采用深井降水方案.對于上層滯水采用采用帷幕隔滲，因本場地支護結構采用地下連續(xù)墻，可有效的隔段上層滯水，基坑內(nèi)的明水可采用明溝抽排。2。2降水目標本工程開挖面底標高為1。7(廢水池）～3.7m(北、南兩端井），5.0米(標準明挖段）?；咏邓O計時場地承壓水水頭降低設計時先按標準段設計,為安全起見，當端頭井開挖時可啟用預留降水井將南北兩端承壓水水頭降低至坑底.制定這樣的降水目標能保證既安全又能達到最經(jīng)濟。降水設計時場區(qū)承壓水位標高按20.0米考慮，為使基坑開挖到設計基底高程時干燥，擬設計在正常降水時能將場地承壓水頭標高降至3.0~3。5m，特殊情況時能將場地承壓水頭標高降至0.0~3.0m.實際運行時可根據(jù)工況與實時情況將場地承壓水頭標高降至合理的標高。2.3基坑涌水量估算本場地降水設計時,承壓含水層的水文地質(zhì)參數(shù)取值如下：K=15。5m/d，R=160m據(jù)此采用經(jīng)驗公式估算涌水量。經(jīng)計算欲達到所制定的降水設計目標，本工程正常降水時基坑涌水量約為:33000T/D.2.4基坑降水井數(shù)目確定由于降水井所抽取的地下水主要為砂層中的地下水,根據(jù)該層顆粒特征、含水層滲透性能及經(jīng)濟分析，降水井單井抽水量可設計為80T/h，由此可知所需的降水井數(shù)目為：33000T/D n＝──────────≈18口 80T/h×24h/d考慮降水的安全系數(shù),將降水井設置20口。為便于降水井施工，且使降落漏斗平緩,降水井需優(yōu)化布置。20口降水井經(jīng)優(yōu)化布置后，模擬計算結果表明:優(yōu)化布井方案不但能夠很好地達到所制定的基坑降水設計目標，而且施工方便。具體見基坑降水承壓水水頭標高預測等值線圖（見降水對周邊環(huán)境影響預測部分）.考慮到本工程的特殊性，在基坑內(nèi)設置2口備用降水井（7號、10號降水井為備用降水）,在特殊情況下啟用（如個別降水井臨時故障；端頭井廢水池開挖）.備用降水井兼作觀測孔。降水井主要沿基坑邊布置，距基坑兩邊的距離為2。5~3。0m,具體降水井平面布置情況見降水井平面布置圖2-1。插入降水井布置圖2—12。5降水井設計降水井孔徑為550mm，管徑250mm,孔深35.0m（降水井孔口標高為根據(jù)現(xiàn)場情況高于現(xiàn)地面0。30～0.50米）,單井出水量要求均能達到80T/H.具體設計見降水井結構設計圖2-2降水井結構圖圖2-2為保證成井質(zhì)量，降水井要求采用沖擊成孔。為盡可能減少基坑降水對周邊環(huán)境的影響,要求降水井抽水含砂量在規(guī)范要求之內(nèi)（正常運行時要求小于1/10萬）。三、降水井施工3.1降水井施工順序根據(jù)降水井布置以及攪拌樁施工進度,本工程降水井施工順序確定為：先行施工標準段南端基坑內(nèi)降水井4口—-降水井群井抽水試驗——反饋信息調(diào)整設計-—施工其他降水井—-排水管網(wǎng)安裝——降水井試運行-—基坑降水維持—-降水井拆除、封填部分降水井位于攪拌樁加固區(qū)域，施工時應根據(jù)攪拌樁施工進度，降水井位置的攪拌樁施工后立即騰出場地與降水井施工.3。2降水井施工工藝流程井點測量定位-—井口路面破除、安裝護筒—-鉆機就位—-鉆孔-—回填井底砂墊層-—吊放井管——回填井與孔壁間的砂礫過濾層——洗井——井管內(nèi)下設水泵、安裝抽水控制電路3.3降水井施工設備、機具配備根據(jù)施工工藝要求，主要設備配備如表3—1所示：主要設備、機具一覽表表3-1序號名稱型號或規(guī)格單位數(shù)量備注1鉆機豐收150臺套2成孔2鉆頭φ300-φ600個63深井潛水泵200QJ80—33臺22抽水試驗用泵4潛水泵臺2成井供水5電焊機BX—500—2臺2井管制安、其他焊接6吊車16t輛1吊放井管7汽車8t輛1施工運輸3。4施工技術1、根據(jù)降水井布置圖，準備測放出降水井、觀測井井位。2、采用泥漿護壁沖擊成孔，鉆機就位后安裝平穩(wěn)、開孔圓、正、直，成井傾斜度不大于1％。3、井管安裝前檢查成井的圓順度和深度,井身直徑不小于設計值的20mm.孔底沉淀物采用潛水泵清洗，并稀釋泥漿，減小泥漿比重。4、井管制作嚴格按設計要求制作，底部1m為沉淀管，中間16。5m為過濾管，上部為井管至井口。井管采用250×4mm鋼卷管和包網(wǎng)填礫過濾管，填礫規(guī)格為2—5mm5、井管采用吊車分節(jié)焊接下放，井管道下放時應確保居中孔位。6、井管安裝至設計標高后,填礫。填筑濾料時應沿井管連續(xù)均勻填入，并測量記錄其位置和數(shù)量，發(fā)現(xiàn)中間卡塞時應及時處理并保證填筑密實。7、濾料填充到位后,采用粘土球封閉至井口，再用活塞洗井至流水通暢為止。8、最后安裝潛水泵抽水至清水為止,同時檢驗出水的含砂率,按設計要，前30min含砂率小于1/50000，保證長時間運行時含砂率小于1/100000。3。5排水網(wǎng)絡布置1、在基坑西側設置2根φ300鋼管作為主供水管，供水管在基坑范圍內(nèi)布置,管道總長為200m。2、降水井至主排水管道間排水管道采用φ89×3mm焊管連接.3、主排水網(wǎng)路由場地西側橫穿場地，排至場地東南角的兩個雨水井內(nèi)，主排水網(wǎng)路除基坑范圍及橫穿場地位置外，其他均采用明溝的形式.3。6降水井施工進度計劃安排降水施工進度計劃安排如下表所示：施工項目開始時間結束時間總計時間（d）備注先期4口井成井4抽水試驗07。02.16318口井成井07。02.2207.3。1219排水管網(wǎng)安裝07.3。607.3。138試抽水07。3。152總計時間333.6降水常見問題與處理對策3.6.1地下水位降不下去井泵的排水能力有余，但井的實際出水量很少,地下水位降不下去。1、產(chǎn)生原因（1）洗井質(zhì)量不良,砂濾層含泥量過高，孔壁泥皮在洗井過程中尚未破壞掉，孔壁附近土層在鉆孔時遺留下的泥漿沒有除凈，結果使地下水向井內(nèi)滲透的道路不暢，嚴重影響單井集水能力；(2）水文地質(zhì)資料與實際情況不符,井點濾管實際埋設位置不在透水性好的含水層中；（3）井深，井徑和垂直度不符合要求，井內(nèi)沉淀物過多，井孔堵塞。2、預防措施及處理方法（1）在井點管四周灌砂濾層后應立即洗井，一般在抽筒清理孔內(nèi)泥漿后，用活塞洗井，或用泥漿泵沖清水與拉活塞相結合洗井,借以破壞深井孔壁泥皮，并把附近土層內(nèi)遺留下來的泥漿吸出,然后立即單井試抽,使附近土層內(nèi)未吸凈的泥漿依靠地下水不斷向井內(nèi)流動而清洗出來；（2）需要疏干的含水層均應設置濾管;濾網(wǎng)和砂濾料規(guī)格應根據(jù)含水層土的顆粒分析選定；（3）在井孔內(nèi)安裝或調(diào)換水泵前，應測量井孔的實際深度和井底沉淀物的厚度。如果井深不足或沉淀物過厚，須對井孔進行沖洗,排除沉碴。3。6.2地下水位降地下水位降深不足，觀測孔水位未降低到設計要求。1、產(chǎn)生的原因（1）基坑局部地段的井點跟數(shù)不足；(2)井泵型號選用不對，井點排水能力太低；（3）單井排水能力未能充分發(fā)揮；（4）水文地質(zhì)資料不確切，基坑實際涌水量超過計算涌水量。2、預防措施與處理方法（1）按照實際水文地質(zhì)資料計算降水范圍總涌水量,管井單位降水能力、抽水時所需過濾部分總長度、井點根數(shù)、間距及單井出水量。復核井點過濾部分長度、井點進出水量及特定點降深要求;(2）選擇井泵時應考慮到滿足不同降水階段的涌水量和降深要求；(3）改善和提高單井排水能力，根據(jù)含水層條件設置必要長度的濾水管，增大濾層厚度；（4)在降水深度不夠的部分增設井點根數(shù);（5)在單井最大集水能力的許可范圍內(nèi),更換排水能力較大的井泵；（6）洗井不合格時應重新洗井,以提高單井濾管的集水能力.3.7降水井施工機械安全1、鉆機、鉆具和吊鉆頭的鋼絲繩均應符合規(guī)范要求,使用時有專人檢查維修。2、工作平臺及鉆機平臺上應滿鋪腳手板及設置欄桿、走道、并應及時清除雜物.3、凡未施工的孔口均應設置防護蓋。4、鉆機的鋼絲繩在卷筒上應排列整齊.卷繞鋼絲繩時，嚴禁工作人員在其上跨越。卷筒上鋼絲繩不得放完，應至少保留三圈，嚴禁人為鋼絲繩卷繞.5、電動卷筒在工作中，如遇停電或停機檢查保養(yǎng)時，應將電源關閉。工作停止后，亦應將電源關閉，鎖好開工箱.6、鉆機鉆進時，卷揚機變速器換檔應事先停車，掛上檔后方可開車。7、當滑移鉆機臺車時，應防止擠壓電纜及風水管。8、安裝水泵時人工與機械配合,需注意防止機械傷害.四、降水運行方案4。1抽水試驗在標準段南端降水井先期4口井（J13-J16)施工完畢后，立即安裝簡易排水管網(wǎng)，進行為期3天的群井試抽.1、抽水試驗目的(1）核實設計時取用的水文地質(zhì)參數(shù)，包括承壓含水層的滲透系數(shù)K、導水系數(shù)T、儲水系數(shù)和越流因數(shù)B；（2）確定單井出水量和單井最大水位降深;(3）檢驗降水效果，為降水設計方案設計提供依據(jù);（4）預測出水量、時間、降深等之間的關系,指導降水運行。2、試驗過程（1)抽水開始后，觀測出水量Q和水位降深Sw，其觀測次數(shù)與時間間隔按表4-1所示:水位水量觀測時間間隔表表4—1觀測內(nèi)容觀測次數(shù)與時間間隔出水量及水位降深值觀測次數(shù)55533≥3時段（min）1351030≥60(2)降水試驗設備水泵3臺（200QJ80-33）水泵配件（流量計、回流管、閘閥等）3套水位計3套測水位管3套(3)三個井位作為試驗井，一口井作為觀測井位，按以上間隔時間進行觀測至抽水結束,抽水時間為2d。抽水停泵后觀測恢復水位，各井恢復水位觀測時間間隔與抽水試驗觀測時間間隔相同，至24h停止觀測.3、抽水試驗結果處理根據(jù)觀測數(shù)據(jù)，繪制各抽水井抽水時水位降深度S與時間t的S~lgt曲線，利用直線圖解法和水位恢復法計算各含水層的平均水力參數(shù)：滲透系數(shù)K，導水系數(shù)T，貯水系數(shù)S及壓力傳導系數(shù)α，修正降水設計方案。4.2降水運行方案4。2。1基坑開挖方案標準段基坑設置三道鋼支撐，土方開挖分四層，基坑開挖采用豎向分層，水平分段,逐層開挖的方式。開挖施工方法、階段如下:（1）第一階段開挖：①基坑周邊開挖溝槽，破除地下連續(xù)墻頂軟弱砼，澆注冠梁、安裝預埋鋼板.②冠梁施工結束后，由南向北開挖第一層土方（第一道鋼支撐以上部分）以及第二層土方上部，第一次土方開挖至路面以下約4m深,逐段架設第一道鋼支撐.（2)第二階段開挖：第二層土方上部分開挖后,基坑內(nèi)吊放小挖機,放坡逐段開挖第二層剩余土體（4m高）、架設第二層鋼支撐,由基坑東側便道上配置長臂挖掘機取土.（3）第三階段開挖第三層土方開挖，第三層土方厚度為4m,兩層臺階開挖，伸縮臂挖機取土。(4）第四階段開挖第四層土方厚度為4m，采用兩層臺階開挖,下層臺階開挖時人工配合,嚴禁超挖，開挖進度應與接地、反濾層、墊層砼施工進度相匹配，分塊開挖，開挖后快速封閉,防止基底隆起。4.2.2、降水運行1、第一階段開挖土方土質(zhì)為粘土、淤泥質(zhì)粘土，為不透水層，該階段累計開挖深度為4～4.5m，絕對高程相當于17.0m～17。5m。此階段不啟動降水井，采用提前開挖集水坑，明排水疏干的方式并配以撒水泥灰或石灰粉硬化土體，達到加快開挖進度的目的.2、二階段開挖土方土質(zhì)為淤泥質(zhì)粘土，累計開挖深度為7。5m，絕對高程相當于13。5m.Hγ≥KhγwH—-透水層頂板距開挖底面高度；K——安全系數(shù)，取1.2；γ—-土容重；γw——水容重；3、降水采用分層降水、跟蹤水位的方法進行.根據(jù)抽水試驗確定的出水量、降深、時間等相互關系，各階段土方開挖前開啟基坑內(nèi)全部降水井（除J7、J10)或部分降水井，并隨時監(jiān)測降水井水位降低情況，確保水位始終低于各層開挖面下1~2m。具體水泵開啟程序根據(jù)抽水試驗結果，再進行細化，以補充方案的實行上報。4、降水端頭井段、廢水池開挖時，啟動端頭井圍護結構外降水井。5、基坑底板全封閉后，逐步關閉基坑內(nèi)降水井,使地下水位升高至結構底板下。6、結構施工全部結束后，壓頂梁強度滿足設計要求并頂板覆土后全部封閉降水井。7、降水過程應加強降水水位監(jiān)測,防止承壓水水位降低到地下連續(xù)墻底。4。3降水運行設備配備1、潛水泵選擇揚程不小于33m，最大流量為80T/h，泵體最大外徑不大于250mm的200QJ80—33型，22臺。2、潛水泵單機功率為11～13KW，為保證設備供電不中斷,若中斷必須在10min內(nèi)恢復,因此現(xiàn)場將配備300KW發(fā)電機一臺。4.3降水管理組織機構在降水運行維持期間，設置專門的組織機構，人員各司其職，巡回檢查。設置現(xiàn)場專職降水副經(jīng)理一名、降水技術負責人一名，降水觀測員三名,機修工、電工、焊工各一名。4.3.2管理制度1、嚴格執(zhí)行三班倒的作休制度，工作人員必須監(jiān)守工作崗位，按規(guī)定的內(nèi)容做好交接班，做到交不清不接班。2、各井點每日運行期間出水情況、設備工作狀況做到一井一泵一檔案。3、按規(guī)定做好水位量測，準確無誤的做好記錄，每天一匯總.4.3。3設備檢修1、為降水工程可靠，現(xiàn)場各井點必須全部安裝水泵并有20%~30%的備用泵。2、井用泵要求做到一般性故障能在現(xiàn)場修復以利設備周轉。3、坑內(nèi)降水工程基坑開挖過程中必須加強監(jiān)護，防止挖機挖壞井管，同時隨土方開挖逐步將降水井井管道就近與鋼支撐連接加固。4、做好基坑內(nèi)明排水工作，不允許雨天基坑明水向井內(nèi)排放。4。3.4降水維持期降水監(jiān)測和維護1、降水開始后，在分層降水水位未達到設計降水深度以前，每天觀測三次水位、水量、出砂情況。2、當水位已達到設計降水深度,且趨于穩(wěn)定時，可每天觀測一次.3、在雨季時，觀測次數(shù)應每天2～3次。4、分層降水水位、水量監(jiān)測記錄在各層開挖時及時整理，繪制出水量Q與時間t和水位降深S與時間t過程曲線圖,分析水位數(shù)量下降趨勢，預測設計降水設計度要求所需時間；5、降水維持期應對抽水設備和運行狀態(tài)進行維護檢查,每天檢查不應少于3次，使抽水設備始終處于在正常運行狀態(tài)。6、抽水設備應進行定期保養(yǎng),降水期間不得隨意停抽。4。4降水運行應急措施1、降水用電采用雙回路電源，備用一臺300KW發(fā)電機，防止網(wǎng)電中斷。2、對出現(xiàn)水泵故障或降水井廢棄的情況下,緊急啟動備用降水井J7、J10號降水井替換，也可采用加大降水井潛水泵功率提高出水量的辦法.五、降水對環(huán)境影響預測及應對措施5.1環(huán)境影響分析由于局部地下水水位的降低，必然會引起的土體固結沉降。根據(jù)降水井全部開啟,并使地下水降低到結構底板以下2m時的工況進行了計算機模擬分析：圖5—1所示的是開挖到標準段基坑底時承壓水水頭降低曲線（絕對高程）；圖5-2所示的是開挖到盾構井底時承壓水水頭降低曲線(絕對高程）；圖5—3所示的是承壓水水頭最低時，地面沉降分析等值線路圖;根據(jù)5-3圖所示，距離基坑外40m范圍內(nèi)，承壓水水頭降低值為9。0m~10。0m（絕對高程）,由此可能引起的地面附加最大沉降量為30mm~40mm,不均勻沉降差在1‰~1。5‰.其他范圍內(nèi)的沉降情況見，地面沉降預測等值線圖。5.2實際沉降量的不確定性1、雖連續(xù)墻未貫穿含水層，由于承壓水未降低到地下連續(xù)墻底以下,故抽水期間基坑以外的滲流必然受到圍護結構的阻擋，而5—3圖預測未考慮地下連續(xù)墻的圍幕作用，故此基坑以外的實際地面沉降必然小于預測數(shù)值。2、由于地層上部(3-1）層、（3-3)層均為不透水、弱透水層，該地層的承壓水基本采用明排水，由于地連墻的阻擋,降水期間圍護結構以外的該層土體的固結沉降量將微乎其微。3、本工程降水是采用分層、跟蹤降水法,最大限度的降低抽水量。根據(jù)以上信息，實際地面沉降值將比預測值小，施工中將加強地面沉降監(jiān)測。5。3周邊環(huán)境應急預案1、針對周邊建筑物及管線施工前不采取加固措施，降水過程中加強沉降監(jiān)測，監(jiān)測見監(jiān)測方案。2、對地下連續(xù)墻施工過程中可能存在的質(zhì)量缺陷進行整改，防止地下連續(xù)墻出現(xiàn)過大滲漏，造成基坑地面出現(xiàn)沉降.3、相關應急預案見基坑開挖施工方案.4、施工過程中將采取措施加快開挖、結構施工進度，縮短降水周期，減小降水對周邊環(huán)境的不良影響。插入圖5-1插入圖5—2插入圖5-3地鐵車站主體結構深基坑土方開挖施工技術摘要：成都地鐵十號線xx車站主體結構為明開法施工，車站全長183。4m,寬度為20。7m,土方挖方量共為71850m3，圍護結構采用鉆孔灌注樁+內(nèi)撐法.為確?；油练介_挖的高效、安全，需采取科學的土方開挖措施.本文重點介紹了土方開挖的施工流程，強調(diào)了監(jiān)測工作在深基坑土方開挖中的重要意義。關鍵詞：地鐵車站基坑開挖施工技術1工程概況成都地鐵十號線xx車站主體土方工程xx車站全長183。4m，寬度為20。7m。車站現(xiàn)狀地面標高41。69～42。17m，車站結構頂板覆土埋深3.5m左右,結構底板埋深約16。5～18m,基坑全長185m，西端盾構井處最寬處為39。8m，東端盾構井寬25.5m,深18.07m；標準段寬20。9m，深16。23m。主體土方挖方量共為71850m3.工程采用明挖法施工，xx車站主體圍護結構為鉆孔灌注樁壁，隨挖土方隨架設鋼支撐的內(nèi)支撐形式。灌注樁樁徑800mm,樁長22m，間距1.4m。鋼支撐為φ630mm鋼管,壁厚12mm。車站主體圍護結構見圖1。圖1車站主體圍護結構平面圖（單位：mm）xx車站由于工期緊張（計劃工期為150天），且土方工程是整個車站工程最重要的一步，所以怎樣安全、快捷的完成土方開挖工程，成為本車站工程的一個重點.水文地質(zhì)情況根據(jù)地質(zhì)資料，xx站地層主要由第四紀粘性土、砂及碎石類土構成.車站范圍地下水有潛水、承壓水和上層滯水。具體詳見表1。表1xx站工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件項目類別詳細內(nèi)容描述工程地質(zhì)條件xx站工程水文地質(zhì)縱剖面圖：主體土方開挖方案的確定對于內(nèi)支撐式的圍護結構的深基坑土方開挖施工一般有如下兩種：第一種是中心島(墩）式挖土：此方法宜用于大型基坑,支護結構的支撐形式為角撐、環(huán)梁式或邊框架式，中間具有較大空間情況下。此時可利用中間的土墩作為支點搭設棧橋。挖土機可利用棧橋下到基坑挖土，運土的汽車宜可利用棧橋進入基坑運土.這樣可以加快挖土和運圖的速度。第二種是盆式挖土：是先開挖基坑中間部分的土，周圍四邊留土坡,土坡最后挖除。這種挖土式的優(yōu)點是周邊的土坡對圍護墻有支撐作用，有利于減少圍護墻的變形。其缺點是大量的土方不能直接外運,需集中提升后裝車外運。盆式挖土周邊留置的土坡，其寬度、高度和坡度大小均應通過穩(wěn)定驗算確定。如留的過小，對圍護墻支撐作用不明顯，失去盆式挖土的意義。如坡度太陡邊坡不穩(wěn)定,在挖土過程中可能失穩(wěn)滑動，不但失去對圍護墻的支撐作用，影響施工,而且有損于工程樁的質(zhì)量。兩種方法各有利弊,哪種方法最合適xx車站的土方開挖呢？成都市市市政四公司地鐵項目部組織公司技術人員,并邀請市政集團副總工程師關龍同志等有關專家進行了專門論證。專家們根據(jù)以上兩種方法的優(yōu)缺點,結合現(xiàn)場水文地質(zhì)情況，本著確保安全,節(jié)約資金的原則，推薦采用盆式挖土的方案，并嚴格遵循“開槽支撐，先撐后挖，分層開挖，嚴禁超挖”的原則.理由有以下幾點：⑴基坑標準寬度為22m，不適合采用中心墩式挖土的方法;⑵盆式開挖的兩側留土臺可對暴露的護壁樁有支撐作用,并可方便進行鋼支撐架設工作；⑶xx車站在基坑上方沿基坑方向采用臺階法施工，土方可以做到一次運輸.土方開挖施工土方開挖施工工藝xx車站土方開挖施工工藝流程如下:通過計算,確定挖運土機械型號及數(shù)量→確定分層開挖高度→開挖第一層土方→根據(jù)監(jiān)測結果架設第一道鋼支撐、施加預應力→開挖第二層土方→根據(jù)監(jiān)測結果架設第二道鋼支撐、施加預應力→開挖第三層土方→根據(jù)監(jiān)測結果架設第三道鋼支撐施加預應力→人工清槽底。機械挖方開挖程序的確定3.2。1。1豎向分層按車站的結構形式和總體部署分區(qū)，土層的分界線為鋼支撐下1m,第一層土方采用1。6m3挖掘機直接挖裝；第二層土方采用一臺1.6m3挖掘機從基坑西端開挖；第三層土方采用1。6m3挖掘機進行挖掘，第四層土方采用1。2m3挖掘機進行挖掘,即每層需要一臺挖掘機進行作業(yè)。基底預留300mm人工開挖?；娱_挖過程中隨挖隨按設計位置架設鋼管支撐，開挖順序為由上而下逐層開挖.開挖方法見圖2。圖2車站主體土方開挖示意圖車站基坑主體深度基本相同，基坑土方在豎向上共分四層開挖：第一層：豎向高度約為4.35m；第二層：豎向高度約為5。0m；第三層:豎向高度約為5.0m;第四層：豎向高度約為3。72m（端頭井）、1.88m（標準段）。其中第二、第三層、第四層土方開挖需分臺階開挖.機械作業(yè)臺階寬度6～7m，臺階坡度1：0.75。豎向土方分層開挖步序如下表。表2土方分層開挖步序步驟例圖說明第一步開挖地面淺基坑(樁頂摘帽),施作鉆孔灌注樁及冠梁。第二步機械開挖基坑Ⅱ步土方，隨開挖隨架設第一道鋼支撐。第三步機械開挖基坑Ⅲ步土方,隨開挖隨架設第二道鋼支撐。第四步人工開挖基坑Ⅳ步土方，隨開挖隨架設第三道鋼支撐?？v向分段沿車站縱軸線方向,第二、三、四層土方每隔6m同時開挖?？v向拉槽、橫向擴邊在每一層每一段的土方施工中，在橫斷面跨中開中槽，由車站西區(qū)端開始沿縱向挖掘；由中槽向兩側開挖面進行開挖作業(yè).⑴縱向拉中槽縱向拉中槽，即在每層開挖工作面始端沿車站縱向拉坡開挖中槽，中槽位于車站主體結構橫斷面中間。中槽的大小首先要滿足挖掘機回轉棄土的要求，同時要盡可能多的保留兩側土體，以支撐圍護結構，減小對周邊環(huán)境的擾動,并滿足鋼支撐施作要求。中槽的寬度為10m左右。⑵橫向擴邊拓展為中槽開挖至6m后，向橫向擴邊拓展，即由中槽向兩邊跨開挖擴邊。開挖方式為：由中槽向兩邊跨橫向挖土，兩邊跨的土方開挖盡量對稱進行，土方開挖至鉆孔樁附近時，改為人工挖土，以免機械開挖破壞鉆孔樁?；油练介_挖縱向拉中槽、橫向擴邊拓展平面示意圖見下圖。圖3基坑土方開挖縱向拉中槽、橫向擴邊拓展平面示意圖鋼圍檁、鋼支撐架設鋼圍檁架設土層開挖至支撐架設設計位置后,安裝三角托架，架設鋼圍檁，鋼圍檁與鉆孔灌注樁之間預留60mm的水平通長空隙，其間用C30細石混凝土添嵌。鋼圍檁架設方式見圖4。圖4鋼圍檁支撐方式用龍門吊垂直起吊將鋼支撐固于鋼圍檁上,為方便鋼支撐就位后的焊接，項目部人員經(jīng)研究采取了在端部采用鋼板焊成托架，使鋼支撐放置在鋼托架上進行焊接的方法，提高了施工的安全性。見圖5：圖5鋼圍檁托架示意圖吊裝鋼支撐吊裝鋼管支撐前，按規(guī)定備齊檢驗合格的支撐配件、施加預應力的油鎬，并檢查托架是否完好。鋼支撐采用現(xiàn)場10t天車吊裝，根據(jù)材料理學理論,吊繩兩吊點從鋼支撐兩端分別內(nèi)移0.2l,此時可模擬為外伸梁的鋼支撐最大彎距僅為ql2/40,是吊裝的最佳吊點，故以本工程標準段的22m鋼支撐為例，吊點位置選在鋼管兩端向內(nèi)4。4m處，具體見圖6鋼支撐吊裝示意圖，吊繩用鋼絲繩將鋼管栓牢,并用卡環(huán)鎖牢.圖6鋼支撐吊裝示意圖當使用10t天車時,鋼管由順基坑方向調(diào)整至垂直基坑方向時（此時鋼身約2/5長度進入基坑）換繩，按正式吊裝綁繩、吊裝入位.鋼管被安放在圍檁托架上入位至施加預應力過程中不得松繩，以平衡彎曲矢量,保持鋼管處于軸心受力狀態(tài).鋼管入位按先活動端后固定端順序,以確保鋼管與圍檁受力面接觸密實。施加預應力鋼支撐固定端固定完成后，采用兩臺80t液壓千斤頂在活動端支撐兩側對稱逐級預加力，預加力達到設計支撐軸力的50％時，采用鋼楔鎖定支撐.鋼支撐在加工時在千斤頂?shù)淖畲筮M程與最小進程間焊接千斤頂支點。圖7鋼支撐預施軸力示意圖各道支撐設計及預加軸力見下表:表3各道支撐預施軸力表支撐設計軸力KN預加軸力KN第一道撐300150第二道撐1500700第三道撐1500700鋼楔固定鋼支撐方式如下：根據(jù)鋼管的長度誤差確定需焊接25mm厚的鋼板塊數(shù)，并將25mm厚的鋼板如圖焊接在鋼圍檁上.圖8楔鐵安裝示意將楔塊1焊接在鋼板上，用千斤頂對鋼管施加預應,觀察千斤頂應力表，當預加軸力達到要求時,穩(wěn)壓5分鐘，然后將楔塊2如圖嵌入，邊釘入邊觀察壓力表，當壓力減小至0時，停止釘入,并將千斤頂卸下.其中要注意千斤頂示值為MPA，施工前需將預加軸力值(KN）換算成(MPa）,可參考下圖：圖9千斤頂軸力標訂圖鋼支撐端部設φ10鋼筋吊環(huán)，通過鋼絲繩或鋼筋連系在圍護樁上,同時用于微調(diào)的鋼楔采用電焊連接，防止墜落。護壁樁噴護對于基坑圍護樁樁間采取掛鋼筋網(wǎng)（φ6@200（雙向))噴射混凝土的護壁形式。基坑分步開挖，分步支護，隨挖隨支。掛網(wǎng)安裝在每步開挖后及時進行,格柵定點預制，分片安裝。使用膨脹釘將鋼絲網(wǎng)片與圍護樁固定（膨脹釘縱向間距0。5m）。然后噴射60mm厚C20豆石混凝土.監(jiān)測配合⑴xx車站監(jiān)測項目表4監(jiān)測項目序號監(jiān)測項目方法及工具斷面距離監(jiān)測頻率1地表變形觀測水準儀30m一個監(jiān)測斷面根據(jù)施工進度確定，在開挖卸載急劇階段，每天三次，其余情況3天/次.當監(jiān)測結果超過警戒值時加密監(jiān)測,當有危險事故征兆時連續(xù)觀測，并及時通知有關單位并立即采取應急措施。2樁體變形及樁頂位移測斜管15m一個監(jiān)測斷面3圍護樁結構受力鋼筋應力計15m一個監(jiān)測斷面4基坑周圍土體受力土壓力盒15m一個監(jiān)測斷面5支撐內(nèi)力軸力計15m一個監(jiān)測斷面6地面建構筑物調(diào)查及沉降監(jiān)測水準儀1.5倍基坑開挖深度范圍內(nèi)的建構筑物⑵警戒值的確定因本工程圍護結構鋼支撐較多,且間距較?。ㄗ畲箝g距3m）,故機械開挖土方時，為保證機械作業(yè)面，通過監(jiān)測數(shù)據(jù)最大程度的提高機械效率，及時架設鋼支撐，故在允許位移量的基礎上設定警戒值，允許圍護結構變形在警戒值范圍內(nèi).⑴基坑圍護樁測斜，取允許最大位移30mm的70%作為警戒值即21mm.⑵樁的差異隆沉，基坑開挖中引起的樁柱的隆沉不得超過10mm。⑶支撐軸力，根據(jù)設計計算書確定，一般將警戒值定為80%的設計允許最大值。⑷其他部分：對基坑沉降、裂縫發(fā)展等光滑的變化曲線,若曲線上有明顯的折點變化，應做出報警處理。幾點體會開挖方式與圍護結構設計相結合⑴施工進度與保證措施能否實現(xiàn)大規(guī)模、高度機械化的開挖，從而保證少占用工期，是內(nèi)撐式圍護體系能否成立的關鍵問題.早期的雙向鋼管支撐確實不利于機械化開挖，因而影響進度.這使得人們產(chǎn)生一種固有的偏見，認為內(nèi)撐式圍護妨礙開挖，影響進度。近年來內(nèi)撐式圍護體系設計有所改進，表現(xiàn)為選型合理的前提就是應該便于施工。在一道內(nèi)撐內(nèi)，桿件之間的空間應便于大型機械的施展；而且任兩道支撐（包括下?lián)闻c坑底之間）之間的空間，應力要求滿足型號合適的開挖機械的順利工作.做到這一點，如果沒有其它限制條件，就可以實現(xiàn)在內(nèi)撐條件下近于百分之百的機械化開挖，從而大大的縮短工期.此外在開挖結束時，如果基坑深度較大，則無法保證挖土機械順利的自行推出坑外。這時,可以利用已經(jīng)安裝完畢的垂直運輸機械（本工程根據(jù)地鐵工程基坑特點很好的引用了10t天車來解決水平及垂直運輸)，將挖土機械整體的（小型挖土機）或予以解體后（大型挖土機）吊出基坑。⑵開挖方式與圍護構件的荷載在使用大型機械開挖的條件下挖土的方式與順序問題。應該慎用挖土機沿基坑邊緣一挖到底的開挖方式。因為從物理過程來看，挖土的速度會影響土壓力的大小。目前雖然還缺少這方面的實測資料，但已見到過由于沿圍護樁邊迅速切出一條深溝,第二天圍護結構失穩(wěn)坍毀的實例?？梢赃@樣理解土壓力變化的機理：在未開挖之前，圍護結構兩側的土壓力是靜止土壓力;在開挖之后。樁前的壓力消失,樁背土體膨脹，樁身變形，樁背壓力下降.這一壓力下降是能量釋放的過程，在能量釋放過程中壓力起變化。如果能量釋放過程是平緩的，則壓力可能逐漸下降。如果釋放過程是急劇而短暫的,則壓力可能會暫時不變甚至上升，從而導致了圍護結構的破壞。所以不宜采用“沿圍護結構邊切出一道深溝"的開挖方式。而且要開挖面曝露后及時進行支撐。基于同一道理，只要工期許可，應該有計劃的分層、分段開挖。分層宜薄不宜厚,分段宜短不宜長。當然，在具體工程中，工期與施工進度安排往往成為第一要素,設計單位應在這方面適當留有余地。監(jiān)控測量在土方開挖過程中的重要性本工程對圍護結構及支撐結構進行了大量的布點監(jiān)測，從施工整個過程來看，監(jiān)測工作取得了重大的效果及作用,對深基坑施工過程進行監(jiān)測的重要性主要表現(xiàn)在以下幾方面：⑴驗證支護結構設計，指導基坑開挖和支護結構的施工當前我國基坑支護結構設計水平處于半理論半經(jīng)驗的狀態(tài)，土壓力計算大多采用經(jīng)典的側向土壓力公式，與現(xiàn)場實測值相比較有一定的差異，還沒有成熟的方法計算基坑周圍土體的變形情況。因此，在施工過程中迫切需要知道現(xiàn)場實際的應力和變形情況，與設計時采用的值進行比較,必要時對設計方案或施工過程和方法進行修正。⑵保證基坑支護結構和相鄰建筑物的安全在深基坑開挖與支護工程中，為滿足支護結構及被支護土體的穩(wěn)定性，首先要防止破壞或極限狀態(tài)發(fā)生.破壞或極限狀態(tài)表現(xiàn)為靜力平衡的喪失，或支護結構的構造性破壞.在破壞前，往往會在基坑側向的不同部位上出現(xiàn)較大的變形，或變形速率明顯增大。支護結構和被支護土體的過大位移，將引起鄰近建筑物的傾斜或開裂，鄰近管道的滲漏，有時會引發(fā)一連串災難性的后果。如有周密的監(jiān)測控制,無疑有利于采取應急措施,在很大程度上避免或減輕破壞的后果.⑶總結工程經(jīng)驗，為完善設計分析提供依據(jù)支護結構的土壓力分部受支護方式、支護結構剛度、施工過程和被支護土類的影響，并直接與側向位移有關，往往是非常復雜的，現(xiàn)行設計分析理論尚未達到成熟的階段，積累完整準確的基坑與支護監(jiān)測結果，對于總結工程經(jīng)驗，完善設計分析理論都是十分寶貴的.深基坑施工過程中需引進動態(tài)設計及信息化施工新技術傳統(tǒng)的施工是嚴格按圖進行的，除非在出現(xiàn)事故或確知結構處于危險狀態(tài)時，才允許采取應急措施，改變設計方案。如果說這樣的施工過程對上部結構還可以接受的，那么對于深基坑開挖來說就十分不合適了。在目前深基坑支護體系的設計中，不確定的因素太多，結構的安全度難以掌握，要使設計符合實際情況是太難了，至少在目前的技術發(fā)展水平上是太難了。設計者只有兩種選擇,一是設計得比較保守，以確保施工安全；二是冒較大風險,以節(jié)省投資。不論做何種選擇,應該說對工程得安全與經(jīng)濟都難兩全.較好的方法應該是根據(jù)施工過程的信息反饋不斷修正設計，以指導施工.由以上分析可知，傳統(tǒng)設計法的主要問題在于一個“靜"字,以開挖的最終狀態(tài)為對象，進行定值的設計。然而基坑開挖工程與其它工程的最大不同之處又在于一個“動”字,在開挖過程中,包括某些土質(zhì)參數(shù)在內(nèi)的各種參量，諸如側土壓力、結構內(nèi)力、土體應力及變形等都在變化。而其變化規(guī)律目前還未被充分掌握。這就產(chǎn)生了設計結果與實際情的差別，從而引發(fā)各種工程事故，或者可能造成浪費。主體結構施工主體施工準備車站主體結構施工前準備工作（1）首先編制結構施工專項方案,報有關部門審批后實施。方案中包括設備、機具、勞動力組織、混凝土供應方式、現(xiàn)場質(zhì)量檢查方法、混凝土澆筑流程、路線、工藝、混凝土的養(yǎng)護及防止混凝土開裂等的各項措施。（2）基坑開挖至設計標高后，仔細進行測量、放樣及驗收，嚴禁超挖。（3）結構施工前，對圍護結構表面進行有效的防水處理,確保圍護結構表面不滲漏。（4）在每一結構段施工前首先進行接地網(wǎng)施工，接地網(wǎng)施工結束后,再施做墊層。（5）對側墻、立柱、中樓板、頂板模板支撐系統(tǒng)進行設計、檢算,并經(jīng)安全專項論證、報審批準后，根據(jù)施工進度提前安排進料.（6)對結構施工順序、施工進度安排、施工方法及技術要求向工班及全體管理人員進行認真交底。施工節(jié)段劃分車站主體結構施工遵循“縱向分段,豎向分層，從下至上"的原則，滿足車站質(zhì)量要求及工期里程碑節(jié)點安排，結構施工由車站兩端向中間方向施作，豎向從車站底板開始自下而上施作。主體結構共劃分為17個節(jié)段，每段20m左右，施工隊伍分別分段同時展開流水作業(yè),施工節(jié)段的劃分主要考慮以下因素:(1）墻體縱向施工縫不應留在剪力與彎矩最大處或底板與側墻的交接處,應留在高出底板表面不小于30cm的墻體上。(2）明挖結構施工縫的間距宜為15～20m。（3）環(huán)向施工縫應避開附屬結構及一些設備房間的距離要求設置。主體結構施工流程車站主體結構施工工藝流程見圖4-4-1-1。施工準備基底處理、接地網(wǎng)施工墊層施工、養(yǎng)護施工準備基底處理、接地網(wǎng)施工墊層施工、養(yǎng)護側墻防水砂漿找平、養(yǎng)護底板及側墻防水底板、底梁鋼筋綁扎底板、底梁砼澆筑及養(yǎng)護站臺層中柱鋼筋綁扎及中柱模板安裝站臺層中柱混凝土澆筑、養(yǎng)護站臺層側墻鋼筋綁扎中層梁、板鋼筋綁扎中層梁、板及站臺層側墻砼澆筑及養(yǎng)護站廳層中柱鋼筋綁扎及中柱模板安裝站廳層中柱混凝土澆筑、養(yǎng)護站廳層側墻防水層施工站廳層側墻鋼筋綁扎站廳層側墻模板安裝頂梁、頂板模板及腳手架安裝頂梁、頂板鋼筋綁扎頂梁、頂板及站廳層側墻防水層施工頂梁、頂板及站廳層側墻混凝土澆筑及養(yǎng)護站臺層側墻防水層施工站臺層側墻模板安裝中層梁、板模板及腳手架安裝頂板防水層、保護層及養(yǎng)護覆土回填圖4-4-1-1主體結構施工工藝流程圖每施工段的施工流程見表4-4-1—1所示。主體結構每施工段施工流程表4—4-1—1序號施工步驟施工示意圖施工說明備注1底部墊層、接地、防水板施工基坑開挖一塊，澆筑一塊，平板振搗器搗固,人工抹平，外貼式止水帶安裝開挖中及時進行墻面鑿毛、鑿出接駁器和浮漿清除2底板、底板梁及部分側墻、防水層施工混凝土從短邊開始澆筑，振搗器搗固制作施工試塊，施做換撐3地下三層剩余部分側墻、地下二層中板、中縱梁及部分側墻立柱、防水層施工立柱模板采用木板，一次澆筑完成，軌頂風道與中板、梁同步施工控制拆模時間，制作施工試塊,拆除第五道支撐4地下二層剩余部分側墻、地下二層中柱、地下一層中板、中縱梁及部分側墻、防水層施工兩側對稱澆筑，分層澆筑，軌頂風道與中板、梁同步施工控制拆模時間，制作施工試塊，拆除第四道支撐5地下一層剩余部分側墻、地下一層中柱、頂板、頂縱梁。鋪設頂板防水層，施作壓頂梁.兩側對稱澆筑，分層澆筑，頂面人工抹光控制拆模時間，制作施工試塊，拆除第三道支撐6其他項目施工頂板防水層、站臺板、電梯井、樓梯、鋼支撐拆除、頂板回填土等拆除第一、二道支撐及換撐、臨時立柱及導墻，控制拆撐時間地基處理與綜合接地施工基底處理及驗槽（1)基底細石混凝土墊層施工前，人工清除基底300mm厚保護層。（2）檢查基底地質(zhì)情況、土質(zhì)與承載力是否與設計相符，如承載力不足可采用基底換填等措施.（3）基底超挖在30cm以內(nèi)時,可用原狀土回填壓實，密實度不得低于原狀土,或用與墊層同級混凝土回填,或用礫石、砂、碎石回填壓實，壓實機械采用平板打夯機.(4）組織有關單位對基坑進行驗槽.綜合接地網(wǎng)施工基坑驗槽合格后，進行綜合接地網(wǎng)施工,綜合接地網(wǎng)敷設按照主體結構分段進行，在墊層施工前安裝.接地網(wǎng)施工工藝流程見圖4—4—2—2。不合格不合格合格測量放線垂直接地體鉆孔垂直接地體敷設水平接地體敷設并與垂直接地體連接接地引出線施工回填水平接地溝水平接地溝開挖補救方案：如增設垂直接地體等接地電阻檢測完成圖4-4-2—2接地網(wǎng)施工工藝流程圖車站設置一個綜合接地網(wǎng)，確保綜合接地電阻R≤0。5歐姆。綜合接地裝置有人工接地網(wǎng)構成。人工接地網(wǎng)由水平接地體、垂直接地體、均壓帶及接地引出線構成.接地引上線與結構鋼筋絕緣.接地裝置施工在車站結構底板施工前進行，嚴格檢查接地裝置各連接點，嚴防脫焊、虛焊，主要連接點采用放熱焊。焊接工作由具有專業(yè)焊接資質(zhì)的人員來完成。施工應滿足《電氣裝置安裝工程接地裝置施工及驗收規(guī)范》（GB50169—2006)。施工準備基坑開挖至設計標高后，進行基底驗收。在墊層施工前，按照設計圖紙位置測量放線，確定接地裝置的敷設位置.水平接地體及垂直接地體敷設水平接地極采用TMY—50＊5銅排；垂直接地極采用銅包鋼接地棒，φ50，2.5m。為配合車站施工,綜合接地網(wǎng)按結構分段位置進行敷設。每段超過結構接縫10m左右，預留出鋼筋及接地網(wǎng)足夠的搭接長度。接地體的焊接要滿足以下要求接地引出線采用TMY-50＊5銅排；接地總母排采用TMY—100X10X1020mm銅排.接地體的連接應采用氣焊牢固焊接,不得虛焊。接地銅排立彎（寬度方向），其彎曲半徑大于1。5倍銅排寬度。銅排平彎(厚度方向彎曲）,其彎曲半徑大于2倍的銅排厚度,施工時先彎曲成形，后焊接。接地銅排的連接為搭接,其搭接長度為銅排寬度的2倍，且至少三個棱邊焊接。銅排接地體與水平接地體的連接，先彎曲再進行焊接,其扭彎直徑大于銅排寬度。施工技術要求1）本工程中的車站分別設強電設備接地、弱電設備接地、非電氣金屬管道及金屬構件接地引出線各兩組,每組接地引出線為三根，其中一根為備用。在施工過程中要做好標記并妥善保存，不得丟失、斷裂。2)垂直接地與水平接地，接地體與接地線連接處需氣焊牢固焊接，水平接地體縱橫相交處每一個交點都進行可靠焊接.垂直接地體在施工時盡量直接打入地下，以便與土壤密切接觸。3）接地裝置不得與底板中的鋼筋相連接。禁止利用自然接地體，防止自然接地體與雜散電流網(wǎng)連接。4）綜合接地網(wǎng)施工在車站底板施工之前施工,必須嚴格檢查綜合接地網(wǎng)的各連接點,嚴防脫焊、虛焊。5）施工中相關工種要密切配合，施工現(xiàn)場如有和設計圖紙沖突的地方要及時與設計、業(yè)主、監(jiān)理單位溝通。6）在敷設水平及垂直接地體的溝槽內(nèi)不得有明水,敷設完成后用電阻低的土壤回填夯實。7）整個接地網(wǎng)的接地電阻R≤0。5歐姆.墊層施工（1）清除軟土、泥漿及浮渣，必要時可用級配碎石換填.(2）混凝土墊層采用分段施工，在主體結構施工節(jié)段長度兩端加200mm.(3）澆筑前認真檢查、核對接地網(wǎng)線。采用商品混凝土泵送入模,平板振動器振搗，分段對稱連續(xù)澆筑。及時收面、養(yǎng)生,確保墊層面無蜂窩、麻面、裂縫。（4）當坑內(nèi)有水時，在坑內(nèi)做排水溝、集水井抽干水，如坑底滲水較大，且有一定的動水壓力時，應采取抽排水措施，并在減壓的情況下鋪基底墊層和澆筑封底混凝土.（5）底板防水混凝土結構的混凝土墊層，其強度等級為C20。鋼筋施工鋼筋施工本車站結構鋼筋采用HRB400和HPB300級兩種熱軋鋼筋以及玻璃纖維筋。為了保證鋼筋分項工程一次成優(yōu)，做到既符合設計要求，又符合施工規(guī)范，并確保隱蔽驗收一次通過，所以要對材料進場、加工制作、連接、綁扎安裝等工序必須進行重點控制。車站結構鋼筋的防迷流處理,嚴格按設計圖紙的要求進行；混凝土澆筑前，對防迷流工程進行專項檢查，驗收通過后，再進入下道工序;車站混凝土結構施作完成,按有關規(guī)范對車站防迷流體系進行測試。結構頂、底板、框架柱、梁主筋直徑≥20mm的鋼筋均采用機械連接-滾壓直螺紋套管接頭.直徑≤18mm的鋼筋采用搭接綁扎連接.鋼筋的加工制作與綁扎基本要求（1）按設計施工圖紙及現(xiàn)行規(guī)范和施工規(guī)程的要求進行下料和加工。加工好的鋼筋按類別和尺寸分別堆放掛牌標識，以免錯用。（2）鋼筋進場必須根據(jù)施工進度計劃，做到分期、分批進場和分類別堆放并作好鋼筋的標識和維護工作，避免銹蝕或油污，確保鋼筋表面潔凈。（3）鋼筋進場時，應按現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GBl499等的規(guī)定抽取試件作力學性能檢驗，其質(zhì)量必須符合有關標準的規(guī)定。（4）柱梁鋼筋的箍筋必須呈封閉型，開口處設置135°彎鉤，彎鉤的平直段不小于10d且不小于75mm。(5)鋼筋縱、橫主筋交叉點，全部用鐵絲扎牢，其余部分可以采用梅花型綁扎,綁扎接頭的綁扎點不少于3處。（6)梁、柱交叉點鋼筋綁扎應注意擺放順序，避免鋼筋碰擠移位。（7）鋼筋綁扎允許偏差合格率達到90%以上。（8）對有抗震設防要求的框架結構,其縱向受力鋼筋的強度應滿足設計要求；本工程中，檢驗所得的強度實測值應符合下列規(guī)定：鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25。鋼筋的屈服強度實測