某鋼鐵制品廠廢水處理設計摘要：本文以四川某鋼鐵制品公司為案例根據該企業(yè)生產原料及工藝過程的特點，以控制SS量、pH值、COD、BOD、金屬離子、浮油等幾項指標為目的討論鋼鐵制品工業(yè)廢水的處理工藝。在工藝的選擇上，綜合效果和造價兩方面的考慮，選擇絮凝沉淀+氣浮+接觸氧化的工藝,通過該設計的工藝，預計處理結果能夠達到國家《鋼鐵工業(yè)水污染物排放標準》中一級排放要求。關鍵字：鋼鐵廢水絮凝沉淀渦凹氣浮接觸氧化近年來，鋼鋼鐵制品企業(yè)業(yè)飛速發(fā)展，生生產規(guī)模不斷斷擴大，廢水水的處理隨之之顯得十分必必要和緊迫。四四川某鋼鐵制制品公司總資資產45億余元，員員工近3000人，已形成成年產鋼220萬噸、生鐵220萬噸、鋼材210萬噸的綜合合生產能力。由由于市場的要要求，該公司司計劃在成都都龍泉新建一一個生產基地地，主要生產產氣體保護焊焊絲、焊接管管材、鍍鋅鋼鋼板、冷軋鋼鋼板、熱軋鋼鋼板等鋼鐵加加工產品。其其廢水主要來來自于下屬的的7個車間和員員工生活污水水，其廢水處處理后排放的的受納水體為為“東風渠”，是周圍農農村農業(yè)生產產的主要水源源，因而按照照國家《鋼鐵鐵工業(yè)廢水處處理排放標準準》（GB134456—92）[6]中一級級標準要求設設計。1設計方案評價價1.1污染染源統(tǒng)計焊絲車間主要排放的的廢水有沖洗洗水和循環(huán)排排污水，均為為間隙排放，排排放量均為3t/h，主要污染染物為酸堿物物質和少量的的Fe2+和Cu2+。焊管車間主要排放的的廢水有沖洗洗水和循環(huán)水水排放水，均均為間隙排放放，排放量約約為3t/h，主要污染染物為酸堿物物質和一定量量的Fe2O3。軋機車間軋機車間排排放廢水主要要是循環(huán)水排排放和廢乳化化液兩個月中中分數次排放放，共2000mm3，日排放量量約為40m3/d，主要污染染物是其中的的礦物油。酸洗車間酸洗車間將將排放大量的的酸洗廢水，同同時有一定的的循環(huán)水排放放，排放量約約為5t/h，是連續(xù)排排放，其中含含有酸性物質質（主要是HCl）和Fe2+。鋅鍍車間鍍鋅車間主主要排放廢油油，堿洗廢水水和沖洗廢水水，間隙與連連續(xù)排放共存存，排放量共共為5t/h，主要油和和堿性脫脂劑劑，pH值為11~12。彩涂車間彩涂車間主主要排放廢油油，堿性廢水水和沖洗廢水水，間隙與連連續(xù)排放共存存，約為4t/h，主要含油油和堿性脫脂脂劑。PH值為11~12。電解清洗組組電解清洗機機組主要排放放廢油、堿洗洗廢水和沖洗洗廢水，堿洗洗與連續(xù)排放放共存，排放放量約為4t/h，主要含油油和堿性脫脂脂劑，pH為11~12。車間生活污污水該公司在職職工作人員為為2000人，采用四四班三運轉方方式，按每人人每天排污量量120LL/P排放生活污污水，總計約約為240t//d。水中主要要含有COD、BOD5。1.2污染染源分析由污染源統(tǒng)統(tǒng)計可知，該該公司的廢水水來自于8個車間、部部門，可以分分為四個類別別，即：酸性性廢水、堿性性廢水、廢乳乳化液和生活活污水，如果果要分別修建建四套獨立的的輸送系統(tǒng)，對對全廠的平面面布局和預算算十分不利。所所以，確定統(tǒng)統(tǒng)一處理方式式。酸性廢水的的量為5t/h，其中含有有的HCl較多，達到2%左右。此外外，從焊絲、焊焊管車間排放放的廢水也含含有一定的酸酸度，成分為為H2SO4，排放量為6t/h左右，即總總的酸性廢水水排放量為11t/h。堿性廢水的的排放量為12t/h，其中主要要含油和脫脂脂劑，脫脂劑劑的主要成分分為NaOH、Na2CO3和Na3PO4，另有一定定的有機添加加劑，其堿性性為pH=111~12。廢乳化液為為間斷排放，兩兩個月共排放放為40m3/d，其中主要要的污染物是是5%的礦物油，另另外需要進行行破乳。生活污水的的排放量為10~155t/h，呈中性，含含有一定的有有機物，可采采用物化、生生化方式處理理。經分析得出出，連續(xù)排放放的廢水合計計27~322t/h，間斷排放放的廢水為8~10tt/h，總的排放放量35~422t/h，按照穩(wěn)定定、可靠、安安全的原則，確確定處理規(guī)模模為42t/h，即1000tt/d。1.3設計計要求本案按照國國家《鋼鐵工工業(yè)水污染物物排放標準》（GB13456—92）[6]中一級標準設計，具體進出水數據和處理要求如表1：表1設計要求求

進水數據據[9]出水設計計要求設計去除除率pH3~86~9—SS（mmg/L）4307084%BOD55（mg/L）3442090%CODccr（mg/L）45010079%Cu2++（mg/L）0.80.539%油類（mmg/L）75594%Cr6++(mg/LL)0.20.5—1.4方案案評價1.4.11方案論述方案一：本本方案以生產產廢水和生活活污水混合后后，通過加藥藥中和調節(jié)pH值，然后通通過溶氣氣浮浮去除水中的的懸浮物和金金屬離子，再再通過SBR（序批式活活性污泥法）處處理水中的有有機物。具體體處理流程如如圖1：方案二：與與方案一處理理思路相似，只只是在氣浮前前設一絮凝沉沉淀罐，以提提高懸浮物的的去除率；而而在氣浮方式式上采用更為為先進的CAF式氣??；在在生化處理方方式上利用接接觸氧化池，相相應地就需要要在接觸氧化化池后增加一一“二沉池”。具體處理理流程如圖2所示1.4.22方案特點與與評價1）中和過過程兩種方案都都采用了酸堿堿廢水相互中中和后再進入入處理的工藝藝過程，其目目的是減少中中和藥劑的用用量，節(jié)省運運行成本。另另外，如果采采用石灰中和和，則殘渣較較多。因此，可可在pH值相對較高高的時候使用用苛性鈉作中中和劑，減少少渣量，提高高中和效率。尤尤其是進水中中Fe2+、Fe3+、Cu2+含量較高高時能夠迅速速形成氫氧化化物沉淀，從從而提高金屬屬離子的去除除率。2）絮凝沉沉淀方案一和方方案二有一重重要區(qū)別，就就是前者沒有有采用專門的的絮凝沉淀過過程，這種設設計的原因是是進水的SS含量不高，且且如果在中和和過程后，加加入混凝劑利利用管道混合合，再進入溶溶氣氣浮則也也能夠起到去去除SS的作用，只只是去除效果果有待進一步步驗證。而如如果采用專門門的絮凝沉淀淀過程，則混混凝劑的作用用更徹底，去去除效果更好好，而且當水水中SS較高時也能能夠保證出水水水質，減輕輕氣浮機的處處理負荷。但但是，在混凝凝劑的種類選選擇和用量上上必須謹慎。一一些常用的混混凝劑如表2：表2常用混凝凝劑種類[22]分類混凝劑無機類低分子無機鹽類堿類金屬電解產物硫酸鋁、硫硫酸鐵、硫酸酸亞鐵、鋁酸酸鈉、氯化鐵鐵、氯化鋁碳酸鈉、氫氫氧化鈉、氧氧化鈣氫氧化鋁、氫氫氧化鐵高分子陽離子型陰離子型聚合氯化鋁鋁、聚合硫酸酸鋁活性硅膠有機類表面活性劑陽離子型陰離子型十二烷胺醋醋酸、十八烷烷胺醋酸、松松香胺醋酸、松松香胺醋酸、烷烷基三甲基氯氯化銨月桂酸鈉、硬硬脂酸鈉、油油酸鈉、松香香酸鈉、十二二烷基磺酸鈉鈉低聚合度高分子子陽離子型陰離子型非離子型兩性型水溶性苯胺胺樹脂鹽酸鹽鹽、聚乙烯亞亞胺藻朊酸鈉、羧羧甲基纖維素素鈉鹽淀粉、水溶溶性尿醛樹脂脂動物膠、蛋蛋白質高聚合度高分子子陽離子型陰離子型非離子型聚丙烯吡啶啶言、乙烯吡吡啶共聚物聚丙酸鈉、水水解聚丙烯酰酰胺、磺化聚聚丙烯酰胺聚丙烯酰胺胺、氯化聚乙乙烯方案一采用用的是目前應應用最廣泛的的溶氣氣浮即即DAF，其主要機機理是使空氣氣在一定壓力力下溶于水中中并呈飽和狀狀態(tài)然后使廢廢水壓力驟然然降低，這時時溶解的空氣氣便以微小的的氣泡從水中中析出并進行行氣浮。用這這種方法產生生的氣泡直徑徑約為20~1000μm，并且可人人為地控制氣氣泡與廢水的的接觸時間，因因而凈化效果果比散氣氣浮浮法好，應用用廣泛。渦凹氣浮其其主要組成部部分有：專利利曝氣系統(tǒng)，回回流系統(tǒng)，刮刮泥機系統(tǒng)及及出泥系統(tǒng)如如圖3所示.渦凹氣浮的的主要優(yōu)點有有[2]：a.節(jié)省投資渦凹氣浮能能夠去除水中中的油脂、固固體懸浮物、BOD、COD，在生化二二級污水處理理廠前設置此此系統(tǒng)，可大大大減小處理理廠的規(guī)模，從而大大大減少總體體投資費用。此此外，CAF不需要壓力力容器、空壓壓機和循環(huán)泵泵等設備，從從而大大減少少了廢水預處處理的投資費費用；

b.運行行費用低廉整個CAF氣浮系統(tǒng)只只有曝氣機需需要動力，每每個曝氣機需需要的動力約約為2.25kkw。處理水量量在35~500t/h的CAF的設備功率率只有3.0kw。這是其他他氣浮系統(tǒng)無無法比較的。而而且維修和人人工操作較少少。

c.效率率高與傳統(tǒng)的油油脂收集器相相反，渦凹氣氣浮系統(tǒng)是將將固體污泥自自動和連續(xù)地地從廢水中除除去。污泥的的去除和儲存存是以濃縮方方式進行的，因因此也降低了了污泥處理的的費用。

d.操作作簡單渦凹氣浮系系統(tǒng)非常容易易操作，根本本就沒有復雜雜的機器設備備，也不需要要人工參與。整整個系統(tǒng)僅由由兩個機械部部分組成，不不象DAF溶氣氣浮包包含了壓力容容器、空壓機機、循環(huán)溶氣氣泵等許多必必須設備。由以上分析析可以清楚地地看出，CAF比DAF性能更好，故故本案決定采采用此氣浮方方法。4）生化處處理方法分析本案廢廢水水質可知知，BOD5/COD>>0.3可以采用生生化處理。所所以派出了以以上兩個方案案。方案一采采用的是SBR序批式活性性污泥法，由于考慮到到該廠的工作作時間為24小時連續(xù)運運行，如果采采用SBR工藝則需要要建造較大的的池體或多個個池體，而且且其處理水量量較小，不適適應本案。只只是在基建費費用上占有一一定優(yōu)勢。因因此，派出了了方案二的接接觸氧化法。接觸氧化法法又稱浸沒式式生物濾池。生生物接觸氧化化池內設置填填料，填料上上長滿生物膜膜。在廢水與與生物膜接觸觸過程中，水水中的有機物物被微生物吸吸附，氧化分分解和轉化為為新的生物膜膜，從填料上上脫落的生物物膜隨水流到到二沉池后被被去除，廢水水得到凈化。在在接觸氧化池池中，微生物物所需要的氧氧氣來自水中中，而廢水則則自鼓入的空空氣中不斷補補充失去的溶溶解氧?？諝鈿舛嗤ㄟ^設在在池低的穿孔孔布氣管進入入水流，當氣氣泡上升時向向廢水供應氧氧氣，同時借借以回流池水水。如圖4[1]一般說來，活活性污泥法的的處理效率高高于生物接觸觸氧化法，衛(wèi)衛(wèi)生條件也較較好，且基建建費用和占地地面積較有優(yōu)優(yōu)勢。但是，SBR的管理和操操作要求較高高，而且雖說說有均質調節(jié)節(jié)池，但在實實際運行中，因因為該廠的間間歇排水量大大，很可能會會產生調節(jié)效效果不好的情情況。因此，綜綜合經濟和處處理效果的考考慮，決定采采用接觸氧化化工藝進行生生化處理。2.設計方法廢水處理工工程的設計方方法是靈活多多樣的，但其其主要設計步步驟如下：資資料的收集（包包括設計原始始資料和自然然條件資料），試試驗驗證（包包括試驗的必必要性論證、試試驗方法、試試驗數據及結結果分析），設設計方案的選選擇，設備選選型，構筑物物計算，總圖圖布置。由于篇幅所所限，本文只只涉及方案選選擇，設備選選型與構筑物物計算，總圖圖布置，對于于資料收集和和試驗驗證過過程參考其他他鋼鐵行業(yè)廢廢水處理情況況，在此不作作贅述。2.1工藝藝方案的選擇擇一般在進行行污染治理工工程設計的時時候，都會考考慮多個工藝藝方案進行選選擇。在進行行工藝選擇時時，必須遵循循以下原則[[3]：合理規(guī)劃、合合理布局為了合理解解決污染問題題，必須從城城市或區(qū)域進進行全面考慮慮。對工廠應應實行有計劃劃的布局和遷遷移，例如在在城市的河流流上游不宜建建立有嚴重污污染的新廠、加加強對鄉(xiāng)鎮(zhèn)企企業(yè)的環(huán)境保保護工作。此此外，在新建建工業(yè)區(qū)或遷遷移工廠時，要要注意總體安安排。在污水處理理工藝方案中中，盡力選用用新的后處理理工藝，將污污染減輕或消消滅在生產工工藝中

采用新工藝藝、新技術、新新線路例如本工藝藝中的CAF氣浮法，就就是一種高效效，多用途的的氣浮方法。本方案基于于上述原則的的考慮，決定定采用方案二二的方法，不不但能夠最大大限度減少能能耗，還能減減少基建投資資。另外在方方案的實施過過程中，將氣氣浮池改成氣氣浮機，將絮絮凝沉淀池改改成絮凝沉淀淀罐，中和池池改成中和罐罐，以最大限限度節(jié)省基建建投資。其具具體流程見附附圖。2.2計算算2.2.11構筑物及高高程計算（以以地面為+0.00m標高）2.2.11.1集水井集水井：以以水力停留時時間t=1.55h，流量Q=42mm3/h，則集水井有效效容積應為V=QQt=42××1.5=663m3設集水井深深5m,有效水深4m，則集水井井面積為S=VV/h=3336/4=116m2按此有效容容積設計，集集水井規(guī)格為為：長×寬×深=4×4××5m考慮池口沿沿口安全因素素，預設集水水井標高為：：地面部分+0.200m,池低標高-4.800m2.2.11.2調節(jié)池：調調節(jié)池埋入水水深不能太深深，以防止地地下水所產生生的浮力對調調節(jié)池放空時時產生較大的的浮力；此外外，深度太大大，基建投資資也較高。本本調節(jié)池為均均質調節(jié)池，遵遵從對角線出出水原則設計計。設計調節(jié)能能力為容量10h，設計進出出水流量為Q=4200m3/h。則調節(jié)池有有效容積應為為

VV=Qt=442×10==420m33設調節(jié)池水水深5m，則調節(jié)池池面積為S=VV/h=422/5=844m2=10.55×8m按此有效容容積設計，并并留出部分空空間防止暴雨雨等突發(fā)時間間的影響，設設計調節(jié)池規(guī)規(guī)格為：長×寬×深=12×88×5m，取地面沿沿口高度0.20m，則池底高高為-4.800m另在池端進進水處對角線線設自吸泵兩兩臺。2.2.11.3接觸氧化池池

接觸氧氧化池的設計計可將整個池池體分為兩部部分（上段分分隔，下端相相通），避免免在出現進水水水質出現變變化時池體中中微生物受到到較大影響。出出于管道檢修修方便的需要要，進水口和和出水口均設設在池體地上上部分，在進進出水口設水水槽。由于案案廢水的特點點，該接觸氧氧化池中填料料采用纖維型型軟性填料。a.有效容積[77]：V=Q（LLa-Lt）/M=10000×(3344-200)/15000=2166m3V—濾池有有效容積；Q—平均日日污水量，m3/d；La—進水水BOD5，mg/L；Lt—出水水BOD5，mg/L；M—容積負負荷率，gBOD5/(m3?d)，本設計接接觸氧化池取取1500b.

濾池總面積積：F=V/HH=216//3=72mm2F—濾池總總面積m2；V—同上；；H—填料層層高度，一般般取3m；c.每格濾池面面積為：f=F/n=772/2=336m2；f—每格濾池面面積，m2；n—濾池格格數，本案設設計為2；d.每格格尺寸為L××B=6m××6m；e.校核反應時時間t=nfH/Q==2×36××3/42==5.14hh>2h;可行，能夠夠充分接觸氧氧化；f.

濾池總高度度：H0=H++h1+h2+（m-1）h3+h4=3+0..5+0.44+(2-11)×0.22+0.9==5mh1—超高高，m（本案取0.5m）；h2—填料料上層水深，m（本案取0.4m）；h3—填料料層間高度，m（本案取0.2m）；h4—配水水區(qū)高度，m（本案設計計取0.9m）m—填料層層數，本案設設計為2層；g.實際停留時時間：t’=nff(H0-H1)/Q=22×36×((5-0.55)/42==7.43hh;h.填料總體積積：V’=nffH=2×336×3=2216m3i.所需空氣量量D=D0QQ=15×11000=115000mm3/dD0—1mm3污水所需氣氣量，m3/m2，本案取15；2.2.11.4二沉池污泥區(qū)容積積[7]：V=4（11+R）QR/(11+2R)==4×（1+0.6）×10000×0.6//（1+2×00.6）=161..28m3R—污泥回回流率，本案案為0.6；泥斗錐角取取42o；則泥斗深2.5m，長寬各7m；池邊水深：：由于池徑<10m，宜取池邊邊有效水深2.5m；校核停留時時間：t’=7×7××3/42==3.5h>>2h（必要沉淀淀時間）；出水槽距頂頂高0.5m則整體尺寸寸為長×寬×高=7×7×（0.5+22.5+2..5），泥斗底底部尺寸：1.5×11.5m2.2.11.5中間池設計水力停停留時間為50min，則整體容積為為：

V=Q××t=42××50/600=35m33設計有效水水深為2.5m，由于二沉沉池進水槽距距地面高0.5-00.2（沿口高度度）=0.3m則中間池尺尺寸為長×寬×高=4×3..5×2.88m2.2.11.6中水回用池池設計尺寸與與調節(jié)池相同同。2.2.11.7污泥濃縮池池設計剩余污污泥產生量為為1.04tt/d,含水率為90%,按8h儲泥時間計計算該污泥濃濃縮池尺寸為為?=6m，H=2.55(直筒高度)+1.55(錐底濃縮部部分高度)2.3設備備選型2.3.11集水井提升升泵該提升泵主主要功能是將將集水井中的的廢水轉移至至調節(jié)池內，因因此對其揚程程要求不高，如如果采用自吸吸式水泵或離離心泵就應當當主要考慮其其吸程。另外外，從安全角角度考慮還應應當注意其流流量應當大于于污水排放量量和耐腐蝕性性。建議使用用耐酸潛水泵泵2臺，一備一一用，流量>42m3/h，按此要求，可可選擇80WQ550-10--3型污水潛水水泵，其具體體參數如下[[8]：表3

80WWQ50-110-3型污水潛水水泵具體參數數[8]排出直徑徑/mm流量/mm3?h-1揚程/mm轉速/rr?min-1電機功率率/kw8050101450042.3.22中和罐設計中和罐罐反應時間為為30miin，則其容積積應為：V=42××（30/60）=21m3；設計高高高度為3m，則其直徑?=21/（3×π）=2.2mm2.3.33調節(jié)池提升升泵該提升泵主主要作用是將將廢水從調節(jié)節(jié)池中輸送至至后續(xù)處理設設備中。需要要考慮其揚程程和耐腐蝕性性。流量也應應保持在設計計流量之上。為為了檢修方便便，宜采用地地上安裝類泵泵，即離心泵泵或自吸泵。按此要求，該該泵吸程應>5m,揚程>3m，可選用GMP-335-80型自吸式離離心泵。其具具體標準如表表4：[8]表4GMP--33-655型自吸式離離心泵具體參參數[8]]電機功率率/kw口徑/mmm揚程/mm流量/mm3?h-1最高揚程程/m最大流量量/m3?h-158011.226019.66692.3.44板筐壓濾機機可將排入污污泥濃縮池的的污泥，通過過螺桿泵打入入板筐壓濾機機，將其含水水率降低至80%左右。螺桿桿泵可采用揚揚程在4m以上（污泥泥濃縮池高度度）的LXB-7700X型螺旋提升升泵，主要參參數如下[88]表5

LXBB-700XX型支座螺旋旋提升泵主要要參數[88]螺旋外徑徑/mm轉速/rr?min-1流量/mm3?h-1提升高度度/m電機功率率/kw7006330047.5板框壓濾機機可采用915型聚丙烯板板框壓濾機，其其具體參數如如表9[8]表6

9155型聚丙烯板板框壓濾機參參數表6[8]型號過濾面積積/m2濾室數濾室容積積/m3濾餅厚度度/mm濾板規(guī)格格/mm過濾壓力力/MPa液壓缸壓壓力/MPa外型尺寸寸/mm質量/kkgXM411/915--U41330.655532915××600.72241800×136003.55CAF氣浮機按照CAFF要求，應該該使其流量達達到預計最大大排水量以上上?？刹捎肅AF-550型氣浮機，其其參數如表7[8]

表7

CAAF-50型氣浮機參參數[8]流量/mm3?h-1池長/mm池寬/mm池深/mm總功率//kw505.3331.8001.8333.00002.3.66中間池提升升泵，砂濾罐罐反沖泵這兩個泵的的揚程高度和和流量都基本本相同，所以以設計采用同同一類型的泵泵，需要滿足足的揚程要求求即是砂濾罐罐的高度+池體高度（設設計4.5m）可使用80QW--50-100-3型潛水排污污泵。具體參參數見表8[8]表8

80QQW-50--10-3型潛水排污污泵具體參數數[8]流量/mm3?h-1揚程/mm轉速/rr?min-1效率/%%電機功率率/kw口徑/mmm501028400653.0152.3.77加藥泵加藥泵的選選用需根據具具體絮凝沉淀淀實驗結果選選擇適當的計計量泵。由于于該水質中SS的含量不是是太高，且采采用的是高分分子絮凝劑，所所以加藥量不不會太大。2.3.88曝氣系統(tǒng)根據設計，該該接觸氧化池池上有2層填料，維維修不方便，建建議不采用盤盤片式曝氣頭頭，因為其易易堵塞。根據據該設計的需需氧量，建議議采用75mm穿孔管。風風機采用三葉葉型羅茨風機機。風量要求求150000m3/d=6225m3/h氧含量，即即空氣量為2976mm3/h?？蛇x用RT-2000型三葉羅茨茨風機.參數如表9：2.4總圖圖布置總圖布置應應根據擬建地地的特點，盡盡量方便設備備的管理和操操作布置。本本案總圖設計計見附圖。表9RT-2200型三葉羅茨茨風機具體參參數[8]風量/mm3?h-1轉速/rrpm功率kww風壓/kkpa3000014888159.83.設計結果表10設計結結果構筑物名名稱數量規(guī)格/mm備注集水井1長×寬××深=4×4××5m防腐蝕調節(jié)池1長×寬××深=12×88×5m防腐蝕接觸氧化化池1長×寬××深=6×122×5m濾池分兩兩格；填料高高3m二沉池1長×寬××高=7×7×（0.5m++2.5m++2.5m）底部錐角角42o中間池1長×寬××高=4×3..5×2.88m

中水回用用池1長×寬××深=12×88×5m

污泥濃縮縮池1?=6mm，H=2.55+1.5

表11設備清單單設備名稱稱設備型號號數量/個個備注集水井提提升泵80WQQ50-100-3型污水潛水水泵2防腐蝕調節(jié)池提提升泵GMP--33-655型自吸式離離心泵2防腐蝕中和罐?=2..2m,H==3m1防腐蝕絮凝沉淀淀罐?=3mm,H=3mm3內設斜管管填料CAF氣氣浮機CAF--50型氣浮機1

曝氣系統(tǒng)統(tǒng)曝氣管DDN=75mmm,×8根穿孔RT-2200型三葉羅茨茨風機2

中間池提提升泵80QWW-50-110-31

砂濾罐H=4..5m,??=2.5mm1

砂濾罐反反沖泵80QWW-50-110-31

該設計最大大的特點是采采用了CAF式氣浮，這這種氣浮相對對于現在廣泛泛應用的DAF溶氣氣浮有有很多優(yōu)點。另另外，PAM+PPAC的組合絮凝凝沉淀工藝也也是目前最為為流行的方法法，其沉淀效效率較高。4.問題討論4.1在的的問題

本方案所所設計的工藝藝是用苛性鈉鈉中和處理，另另外投加混凝凝劑PAM和助劑PAC進行須凝沉沉淀。然而在在實際運行當當中，可能會會遇到以下幾幾個方面的問問題：