Word版本，下載可自由編輯混凝土軌枕裂縫的成因混凝土軌枕裂縫的生成可以從結構、工藝、材料等方面探討，也可從設計、創(chuàng)造、鋪設、使用等方面討論。在此，僅從物理、化學、力學的角度舉行分析。

1、力學因素混凝土軌枕所受彎矩的大小不僅與枕上動壓力有關，而且與枕下道碴支承狀態(tài)有關。原先設計規(guī)定鋪設和養(yǎng)護時應使軌枕中間部分掏空400rnm，掏空部分道碴頂面應低于枕底30mm，避開負彎矩過大而產(chǎn)生枕中上部橫裂。近年來要求中間不掏空，即中間應墊滿浮碴。設計時假設中間部分的支承反力應為軌下部分的3／4。與普通的預應力混凝土制品不同的是軌枕的支承狀態(tài)隨著列車的運行及養(yǎng)護修理條件而不斷變化，一旦當支承狀態(tài)與枕上垂直動壓力力聯(lián)合作用引起的彎矩超過設計限值時，則軌枕的相應部分就會產(chǎn)生裂縫。此外當預加應力偏大而脫模時混凝土強度又不足時，軌枕端部就會產(chǎn)生縱向裂縫；列車運行時對鋼軌的水平和縱向作用力和螺旋道釘引起的上拔力又會使軌枕螺栓道釘孔周圍產(chǎn)生的縱向裂縫和橫向裂縫。

因為預應力混凝土軌枕橫向裂縫在計算和實驗方面均已有諸多討論，而縱向裂縫的計算及實驗卻很少涉及。在此，僅對端部縱向裂縫作一分析：

按照清華高校討論，先張法高強鋼絲預應力混凝土梁，當預應力值較高時，沿梁高離開預應力筋一段距離，逼近中和軸附近，在梁端面上浮現(xiàn)拉應力6Y，常引起端頭裂縫。

利用20余根梁的模擬實驗，建立了端面最大拉應力計算公式：6Ymax＝k6o式中：6o一梁端橫截面上平均壓應力：6o＝N／A；

k一應力系數(shù)，其變化邏輯可近似表述為：

k＝1／{182十0．25}式中：e一集中力距底邊的距離；h一為端部梁高；

裂縫發(fā)生的位置C：√eh梁的抗裂性驗算必需滿足下式要求：6Ymax≤rft式中：ft一混凝土的抗拉強度；

r一塑性系數(shù)

將以上討論結果用來驗算預應力混凝土軌枕的端部拉應力。

由表1可見，預應力引起的軌枕端面最大水平拉應力6Ymax約為混凝土設計抗拉強度的75~90%，并為考慮塑性變形后的混凝土抗拉強度的50%，僅此單一因素，軌枕單面是不會產(chǎn)生縱向裂縫的。但當混凝土放張強度不足、溫差、干縮、堿集料反應等因素附加作用時，則易造成6Ymax≤ft，從而引起縱向裂縫。此外，螺旋道釘上拔力較大時，與預加應力疊加，則簡單造成釘孔縱裂。

2、物理因素物理因素系指軌枕創(chuàng)造和鋪設、運營過程中受冷熱、干濕、凍融等的作用。當蒸汽養(yǎng)護過程中升溫很快，恒溫溫度很高時，因為混凝土中氣、水、水泥、砂石等不同材料熱膨脹系數(shù)不同，而混凝土初期結構強度又很低時，高溫使氣、水大大膨脹，造成混凝土內部結構缺陷，簡單引起軌枕表面特殊是端頭表面的混凝土龜裂，疏松。

有一段時光，不少工廠軌枕生產(chǎn)中蒸汽養(yǎng)護沒有預養(yǎng)時光，升溫很快，恒溫溫度高于95℃，脫模時軌枕端部混凝土腫脹、疏松狀況常有發(fā)生。而且放張時混凝土強度無數(shù)低于35N／m㎡，造成混凝土軌枕縱裂、龜裂現(xiàn)象較多。

當出廠時僅有細微裂縫或僅有隱性微裂的軌